1、10 預應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件由02規(guī)范 6 預應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件計算要求修訂而成10.1 一般規(guī)定10.1.1 預應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，除應(yīng)根據(jù)預應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，除應(yīng)根據(jù)設(shè)計狀況設(shè)計狀況進行承載力計算進行承載力計算及正常使用極限狀態(tài)驗算外，尚應(yīng)對施工階段進行驗算。及正常使用極限狀態(tài)驗算外，尚應(yīng)對施工階段進行驗算。 10.1.2 預應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)計入預應(yīng)力作用效應(yīng)；對超靜定預應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)計入預應(yīng)力作用效應(yīng)；對超靜定結(jié)構(gòu)，相應(yīng)的次彎矩、次剪力及次軸力應(yīng)參與組合計算。結(jié)構(gòu)，相應(yīng)的次彎矩、次剪力及次軸力應(yīng)參與組合計算。 對承載能力極限狀態(tài)，當預應(yīng)力作用效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時，預應(yīng)力作用分項系應(yīng)

2、取1.0，不利時應(yīng)取1.2；對正常使用極限狀態(tài)，預應(yīng)力作用分項系數(shù) 應(yīng)取1.0。 對參與組合的預應(yīng)力作用效應(yīng)項，當預應(yīng)力作用效應(yīng)對承載力有利時，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)應(yīng)取1.0；當預應(yīng)力效應(yīng)對承載力不利時，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)應(yīng)按本規(guī)范第3.3.2 條確定。10.1.2條文說明：條文說明： 在承載能力極限狀態(tài)下，預應(yīng)力作用分項系數(shù)應(yīng)按預加力作用的有利或不利分別取1.0或1.2。當不利時，如后張法預應(yīng)力混凝土構(gòu)件錨頭局壓區(qū)的張拉控制力，預應(yīng)力作用分項系數(shù) 應(yīng)取1.2。在正常使用極限狀態(tài)下，預應(yīng)力作用分項系數(shù) 通常取1.0 。當按承載能力極限狀態(tài)計算時，預應(yīng)力筋超出有效預應(yīng)力值達到強度設(shè)計值之間的應(yīng)力增量仍為結(jié)

3、構(gòu)抗力部分。 次彎矩、次剪力和次軸力均為預應(yīng)力荷載效應(yīng)，也應(yīng)當參與荷載效應(yīng)組合和設(shè)計計算，為避免出現(xiàn)冗長的公式，在本規(guī)范諸多計算公式中并沒有列出相關(guān)次內(nèi)力。因此，當應(yīng)用本規(guī)范公式進行正截面受彎、受壓及受拉承載力計算，斜截面受剪及受扭截面承載力計算，以及裂縫控制驗算時，均應(yīng)計入相關(guān)次內(nèi)力。預應(yīng)力筋的強度設(shè)計值在有關(guān)章節(jié)計算公式中給出。10.1.3 預應(yīng)力筋的張拉控制應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定，且不宜小于0.4fptk ：1 鋼絲、鋼絞線2 預應(yīng)力螺紋鋼筋注：當符合下列情況之一時，上述張拉控制應(yīng)力限值可相應(yīng)提高 或 ：1）要求提高構(gòu)件在施工階段的抗裂性能而在使用階段受壓區(qū)內(nèi)設(shè)置的預應(yīng)力筋；2）要求部分抵消

4、由于應(yīng)力松弛、摩擦、鋼筋分批張拉以及預應(yīng)力筋與張拉臺座之間的溫差等因素產(chǎn)生的預應(yīng)力損失。0.05ptkf0.85conpykf0.75conptkf0.05pykf10.1.3條文說明：條文說明：本條基本未做修改，除將表（本條基本未做修改，除將表（02規(guī)范）規(guī)范）6.3.1改成文字描述，刪掉改成文字描述，刪掉了熱處理鋼筋。此外，增加了中強度預應(yīng)力鋼絲及預應(yīng)力螺紋鋼了熱處理鋼筋。此外，增加了中強度預應(yīng)力鋼絲及預應(yīng)力螺紋鋼筋的張拉控制應(yīng)力限值。筋的張拉控制應(yīng)力限值。10.1.4 施加預應(yīng)力時，所需的混凝土立方體抗壓強度應(yīng)經(jīng)計算確定，但不宜低于設(shè)計的混凝土強度等級值的75%。注：當張拉預應(yīng)力筋是為防

5、止混凝土早期出現(xiàn)的收縮裂縫時，可不受上述限制，但應(yīng)符合局部受壓承載力的規(guī)定。10.1.5 后張法預應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，由預應(yīng)力引起的內(nèi)力和變形可采用彈性理論分析，并宜符合下列規(guī)定：1 按彈性分析計算時，次彎矩M2 宜按下列公式計算：式中： 后張法預應(yīng)力混凝土構(gòu)件的預加力，按本規(guī)范公式(10.1.7-3)計算； 凈截面重心至預加力作用點的距離，按本規(guī)范公式(10.1.7-4)計算；211rppnMMMMN epNpne 預加力 對凈截面重心偏心引起的彎矩值； 由預加力 的等效荷載在結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面上產(chǎn)生的彎矩值。 次剪力可根據(jù)構(gòu)件次彎矩的分布分析計算，次軸力宜根據(jù)結(jié)構(gòu)的約束條件進行計算。2 在設(shè)計

6、中宜采取措施，避免或減少支座、柱、墻等約束構(gòu)件對梁、板預加力效應(yīng)的不利影響。1MrMpNpN10.1.5條文說明：條文說明：通常對預應(yīng)力筋由于布置上幾何偏心引起的內(nèi)彎矩Npepn以 M1表示，由該彎矩對連續(xù)梁引起的支座反力稱為次反力，由次反力對梁引起的彎矩稱為次彎矩M2。在預應(yīng)力混凝土超靜定梁中，由預加力對任一截面引起的總彎矩Mr為內(nèi)彎矩M1與次彎矩M2之和，即Mr=M1+M2。次剪力可根據(jù)結(jié)構(gòu)構(gòu)件各截面次彎矩分布按力學分析方法計算。此外，在后張法梁、板構(gòu)件中，當預加力引起的結(jié)構(gòu)變形受到柱、墻等側(cè)向構(gòu)件約束時，在梁、板中將產(chǎn)生與預加力反向的次軸力，為求次軸力也需要應(yīng)用力學分析方法。10.1.6

7、 由預加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力及相應(yīng)階段預應(yīng)力筋的應(yīng)力，可分別按下列公式計算：此條未作修訂。只是將02規(guī)范6.1.5條中注：2“設(shè)計中宜采取措施避免或減少柱和墻等約束構(gòu)件對梁、板預應(yīng)力效果的不利影響。”刪掉了。10.1.7 預加力預加力及其作用點的偏心距(圖10.1.7)宜按下列公式計算：02規(guī)范是預應(yīng)力鋼筋及非預應(yīng)力鋼筋的合力注：2 當計算次內(nèi)力時，公式(10.1.7-3)、(10.1.7-4)中的l5和l5可近似取零。10.1.8 對允許出現(xiàn)裂縫的后張法有粘結(jié)預應(yīng)力混凝土框架梁及連續(xù)梁，在重力荷載作用下按承載能力極限狀態(tài)計算時，可考慮內(nèi)力重分布，并應(yīng)滿足正常使用極限狀態(tài)驗算要求。當截面相對

8、受壓區(qū)高度不小于0.1 且不大于0.3 時，其任一跨內(nèi)的支座截面最大負彎矩設(shè)計值可按下列公式確定：且調(diào)幅幅度不宜超過重力荷載下彎矩設(shè)計值的20。式中： 支座控制截面彎矩設(shè)計值； 控制截面按彈性分析計算的重力荷載彎矩設(shè)計值；MGQM 截面相對受壓區(qū)高度，應(yīng)按本規(guī)范第6 章的規(guī)定計算；b 彎矩調(diào)幅系數(shù)。10.1.810.1.8條文說明：條文說明：彎矩重分布規(guī)律可描述為： ，其中， 為次彎矩消失系數(shù)。直接彎矩的調(diào)幅系數(shù)定義為： ，此處， 為調(diào)整后的彎矩值， 為按彈性分析算得的荷載彎矩值；它的變化幅度是： ， 此處， 為最大調(diào)幅系數(shù)。1/adMMb aM2(1)duMMMbdMmax0bbmaxb本次

9、修訂采用次彎矩參與重分布的方案，即內(nèi)力重分布所考慮的最大彎矩除了荷載彎矩設(shè)計值外，還包括預應(yīng)力次彎矩在內(nèi)，本規(guī)范參考美國ACI 規(guī)范、歐洲規(guī)范EN1992-2等，規(guī)定對預應(yīng)力混凝土框架梁及連續(xù)梁在重力荷載作用下，當受壓區(qū)高度 時，可允許有限量的彎矩重分布，并考慮次彎矩變化對截面內(nèi)力的影響，但總調(diào)幅值不宜超過25%。00.30 xh02規(guī)范是20%10.1.9 先張法構(gòu)件預應(yīng)力筋的預應(yīng)力傳遞長度ltr 應(yīng)按下列公式計算：此條為此條為02規(guī)范規(guī)范6.1.9，未作修訂。，未作修訂。10.1.10 計算先張法預應(yīng)力混凝土構(gòu)件端部錨固區(qū)的正截面和斜截面受彎承載力時，錨固長度范圍內(nèi)的預應(yīng)力筋抗拉強度設(shè)計值

10、在錨固起點處應(yīng)取為零，在錨固終點處應(yīng)取為 ，兩點之間可按線性內(nèi)插法確定。預應(yīng)力筋的錨固長度 應(yīng)按本規(guī)范第8.3.1 條確定。此條為此條為02規(guī)范規(guī)范6.1.9，未作修訂。，未作修訂。pyfal10.1.11 對制作、運輸及安裝等施工階段預拉區(qū)允許出現(xiàn)拉應(yīng)力的構(gòu)件，或預壓時全截面受壓的構(gòu)件，在預加力、自重及施工荷載作用（必要時應(yīng)考慮動力系數(shù)）截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力宜符合下列規(guī)定(圖10.1.11)：簡支構(gòu)件的端截面預拉區(qū)邊緣纖維的混凝土拉應(yīng)力允許大于 ，但不應(yīng)大于 。tkf1.2tkf截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力可按下列公式計算：式中： 相應(yīng)施工階段計算截面預拉區(qū)邊緣纖維的混凝土拉應(yīng)力； 相應(yīng)施工

11、階段計算截面預壓區(qū)邊緣纖維的混凝土壓應(yīng)力； 與各施工階段混凝土立方體抗壓強度 相應(yīng)的抗拉強度標準值、抗壓強度標準值，按本規(guī)范表4.1.3 以線性內(nèi)插法確定；ctcccuftkckff、 構(gòu)件自重及施工荷載的標準組合在計算截面產(chǎn)生的軸向力值、彎矩值； 驗算邊緣的換算截面彈性抵抗矩。kkNM、0W注：1，2無變化，增加注33 當有可靠的工程經(jīng)驗時，疊合式受彎構(gòu)件預拉區(qū)的混凝土法向拉應(yīng)力可按 控制。2cttkf10.1.12 施工階段預拉區(qū)允許出現(xiàn)拉應(yīng)力的構(gòu)件，預拉區(qū)縱向鋼筋的配筋率 不宜小于0.15%，對后張法構(gòu)件不應(yīng)計入 ，其中，A 為構(gòu)件截面面積。預拉區(qū)縱向鋼筋的直徑不宜大于14mm，并應(yīng)沿構(gòu)

12、件預拉區(qū)的外邊緣均勻配置。注：施工階段預拉區(qū)不允許出現(xiàn)裂縫的板類構(gòu)件，預拉區(qū)縱向鋼筋的配筋可根據(jù)注：施工階段預拉區(qū)不允許出現(xiàn)裂縫的板類構(gòu)件，預拉區(qū)縱向鋼筋的配筋可根據(jù)具體情況按實踐經(jīng)驗確定。具體情況按實踐經(jīng)驗確定。()/spAAApA10.1.11 10.1.12條文說明：條文說明：為確保預應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)在施工階段的安全，明確規(guī)定了在施工階段應(yīng)進行承載能力極限狀態(tài)驗算。對截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力的限值條件，是根據(jù)國內(nèi)外相關(guān)規(guī)范校準并吸取國內(nèi)的工程設(shè)計經(jīng)驗而得的。其中，對混凝土法向應(yīng)力的限值，均按與各施工階段混凝土抗壓強度 相應(yīng)的抗力強度及抗壓強度標準值表示。 對預拉區(qū)縱向鋼筋的配筋率取值，原則

13、上與本規(guī)范第8.5.1條的最小配筋率相一致。10.1.13 先張法和后張法預應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，在承載力和裂縫寬度計算中，所用的混凝土法向預應(yīng)力等于零時的預加力 及其作用點的偏心距 ，均應(yīng)按本規(guī)范公式(10.1.7-1)及(10.1.7-2)計算，此時，先張法和后張法構(gòu)件預應(yīng)力筋的應(yīng)力 均應(yīng)按本規(guī)范第10.1.6 條的規(guī)定計算。10.1.13條文說明：條文說明：對先張法及后張法預應(yīng)力混凝土構(gòu)件的受剪承載力、受扭承載力及裂縫寬度計算，均需用到混凝土法向預應(yīng)力為零時的預應(yīng)力筋合力 ，故此做了規(guī)定。此條為此條為02規(guī)范規(guī)范6.1.14，未作修訂。，未作修訂。0pe00pp、0pN10.1.14 無粘

14、結(jié)預應(yīng)力矩形截面受彎構(gòu)件，在進行正截面承載力計算時，無粘結(jié)預應(yīng)力筋的應(yīng)力設(shè)計值 宜按下列公式計算：對于不少于3 跨的連續(xù)梁、連續(xù)單向板及連續(xù)雙向板， 取值不應(yīng)小于50N/mm2。pup此時，應(yīng)力設(shè)計值 尚應(yīng)符合下列條件pu10.1.1410.1.16 為新增加的關(guān)于無粘結(jié)預應(yīng)力構(gòu)件的設(shè)計規(guī)定翼緣位于受壓區(qū)的T 形、I 形截面受彎構(gòu)件，當受壓區(qū)高度大于翼緣高度時，綜合配筋指標 可按下式計算：p10.1.14條文說明：條文說明： 影響無粘結(jié)預應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗彎能力的因素較多，如無粘結(jié)預應(yīng)力筋有效預應(yīng)力的大小、無粘結(jié)預應(yīng)力筋與鋼筋的配筋率、受彎構(gòu)件的跨高比、荷載種類、無粘結(jié)預應(yīng)力筋與管壁之間的摩擦力

15、、束的形狀和材料性能等。因此，受彎破壞狀態(tài)下無粘結(jié)預應(yīng)力筋的極限應(yīng)力必須通過實驗來求得。 本次修訂采用了現(xiàn)行行業(yè)標準無粘結(jié)預應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ 92的相關(guān)表達式，其以綜合配筋指標 為主要參數(shù)，考慮了跨高比變化影響。為反映在連續(xù)多跨梁板中應(yīng)用的情況，增加了考慮連續(xù)跨影響的設(shè)計應(yīng)力折減系數(shù)。在設(shè)計框架梁時，無粘結(jié)預應(yīng)力筋外形布置宜與彎矩包絡(luò)圖相接近，以防災(zāi)框架梁頂部反彎點附近出現(xiàn)裂縫。p10.1.15 無粘結(jié)預應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的受拉區(qū)，縱向普通鋼筋的無粘結(jié)預應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的受拉區(qū)，縱向普通鋼筋的配置應(yīng)符合下列規(guī)定：配置應(yīng)符合下列規(guī)定：1 單向板縱向普通鋼筋的截面面積 應(yīng)符合下式規(guī)定

16、：且縱向普通鋼筋直徑不應(yīng)小于8mm，間距不應(yīng)大于200mm。sA2 梁中受拉區(qū)配置的縱向普通鋼筋的最小截面面積As應(yīng)取下列兩式計算結(jié)果的較大值：上述要求的縱向普通鋼筋直徑不宜小于14mm，且應(yīng)均勻分布在梁的受拉邊緣區(qū)。3 對一級裂縫控制等級的梁，當無粘結(jié)預應(yīng)力筋承擔75%以上彎矩設(shè)計值時，縱向普通鋼筋面積應(yīng)滿足承載力計算和公式（10.1.15-3）的要求。10.1.15條文說明：條文說明：在無粘結(jié)預應(yīng)力受彎構(gòu)件的預壓受拉區(qū)，配置一定數(shù)量的鋼筋，可以避免該類構(gòu)件在極限狀態(tài)下呈雙折線型的脆性破壞現(xiàn)象，并改善開裂狀態(tài)下構(gòu)件的裂縫和延性性能。1 單向板的鋼筋最小面積。本規(guī)范對鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，規(guī)定最

17、小配筋率為0.20%和 中的較大值。美國通過試驗認為，在無粘結(jié)預應(yīng)力受彎構(gòu)件的受拉區(qū)至少應(yīng)配置從受拉邊緣至毛截面重心之間面積0.4%的鋼筋。綜合上述兩方面的規(guī)定和研究成果，并結(jié)合以往的設(shè)計經(jīng)驗，作出了本規(guī)范對無粘結(jié)預應(yīng)力混凝土板受拉區(qū)普通鋼筋最小配筋率的限制。2 梁在正彎矩區(qū)鋼筋的最小面積。無粘結(jié)預應(yīng)力梁的試驗表明，為了改善構(gòu)件在正常使用下的變形性能，應(yīng)采用預應(yīng)力筋及鋼筋混合配筋方案。在全部配筋中，鋼筋的拉力占到承載力設(shè)計值 產(chǎn)生總拉力的25%或更多時，可更有效地改善無粘結(jié)預應(yīng)力梁的性能，如裂縫分布、間距和寬度，以及變形性能，從而接近有粘結(jié)預應(yīng)力梁的性能。所以，對無粘結(jié)預應(yīng)力梁，本規(guī)范考慮適當

18、增加鋼筋的用量。45/tyff10.1.16 無粘結(jié)預應(yīng)力混凝土板柱結(jié)構(gòu)中的雙向平板，縱向普通鋼筋截面面積及其分布應(yīng)符合下列規(guī)定：1 負彎矩區(qū)縱向普通鋼筋。在柱邊的負彎矩區(qū)，每一方向上縱向普通鋼筋的截面面積應(yīng)符合下列規(guī)定：式中：l平行于計算縱向受力鋼筋方向上板的跨度； h板的厚度。由上式確定的縱向鋼筋，應(yīng)分布在各離柱邊1.5 h 的板寬范圍內(nèi)。每一方向至少應(yīng)設(shè)置4 根直徑不小于16mm 的鋼筋。縱向鋼筋間距不應(yīng)大于300mm，外伸出柱邊長度至少為支座每一邊凈跨的1/6。在承載力計算中考慮縱向鋼筋的作用時，其外伸長度應(yīng)按計算確定，并應(yīng)符合本規(guī)范第8.3 節(jié)對錨固長度的規(guī)定；2 在荷載標準組合下，

19、當正彎矩區(qū)每一方向上抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力滿足下列規(guī)定時，正彎矩區(qū)可僅按構(gòu)造配置縱向普通鋼筋：3 在荷載標準組合下，當正彎矩區(qū)每一個方向上抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力超過0.4ftk且不大于1.0ftk時，縱向普通鋼筋的截面面積應(yīng)符合下列規(guī)定：式中： Ntk 在荷載標準組合下構(gòu)件混凝土未開裂截面受拉區(qū)的合力； fy 鋼筋的抗拉強度設(shè)計值，當fy 大于360 N/mm2 時，取360 N/mm2。縱向普通鋼筋應(yīng)均勻分布在板的受拉區(qū)內(nèi)，并應(yīng)靠近受拉邊緣布置。在承載力計算中考慮非預應(yīng)力縱向受拉鋼筋作用時，其錨固長度應(yīng)符合本規(guī)范第8.3 節(jié)的規(guī)定。4 在平板的邊緣和拐角處，應(yīng)設(shè)置暗圈梁或設(shè)置

20、鋼筋混凝土邊梁。暗圈梁的縱向鋼筋直徑不不應(yīng)小于12mm，且不應(yīng)少于4 根；箍筋直徑不應(yīng)小于6mm，間距不應(yīng)大于150mm。注：在溫度、收縮應(yīng)力較大的現(xiàn)澆雙向平板區(qū)域內(nèi)，應(yīng)按本規(guī)范第9.1.8 條配置普通構(gòu)造鋼筋網(wǎng)。10.1.16條文說明：條文說明：對無粘結(jié)預應(yīng)力混凝土板柱結(jié)構(gòu)中的雙向平板，所要求配置的鋼筋分述如下：1負彎矩區(qū)鋼筋的配置。美國進行過1：3的九區(qū)格后張無粘結(jié)預應(yīng)力平板的模型試驗。結(jié)果表明，只要在柱寬及兩側(cè)各離柱邊1.52倍的板厚范圍內(nèi)，配置占柱上板帶橫截面面積0.15%的鋼筋，就能很好地控制和分散裂縫，并使柱帶區(qū)域內(nèi)的彎曲和剪切強度都能充分發(fā)揮出來。此外，這些鋼筋應(yīng)集中通過柱子和靠

21、近柱子布置。鋼筋的中到中間距應(yīng)不超過300mm，而且每一方向應(yīng)不少于4根鋼筋。對通常的跨度，這些鋼筋的總長度應(yīng)等于跨度的1/3 。我國進行的1：2無粘結(jié)部分預應(yīng)力平板試驗也證實在上述柱面積范圍內(nèi)配置的鋼筋是適當?shù)摹１疽?guī)范按式（10.1.16-1）對矩形板在長跨方向?qū)⒉贾幂^多的鋼筋。2正彎矩區(qū)鋼筋的配置。在正彎矩區(qū)，雙向板在使用荷載下按照抗裂驗算邊緣混凝土法向拉應(yīng)力配置非預應(yīng)力筋數(shù)量的要求，是參照美國ACI規(guī)范對雙向板柱結(jié)構(gòu)關(guān)于有粘結(jié)配筋最小截面面積的規(guī)定，并結(jié)合國內(nèi)多年來對該板按二級裂縫控制和配置有粘結(jié)普通鋼筋的工程經(jīng)驗作出規(guī)定的。克服溫度、收縮應(yīng)力的鋼筋應(yīng)按本規(guī)范第9.1節(jié)的相關(guān)規(guī)定執(zhí)行。3

22、在樓蓋的邊緣和拐角處，設(shè)置鋼筋混凝土邊梁，并考慮柱頭剪切作用，將該梁的箍筋加密配置，可提高邊柱和角柱節(jié)點的受沖切承載力。10.1.17 預應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的正截面受彎承載力設(shè)計值應(yīng)符合下列要求：式中： Mu 構(gòu)件的正截面受彎承載力設(shè)計值，按本規(guī)范公式（6.2.10-1）、（6.2.11-2）或公式（6.2.14）計算，但應(yīng)取等號，并將M 以Mu 代替； Mcr 構(gòu)件的正截面開裂彎矩值，按本規(guī)范公式（7.2.3-6）計算。10.1.17條文說明：條文說明：本條為新增加內(nèi)容。本條為新增加內(nèi)容。本條規(guī)定了預應(yīng)力混凝土構(gòu)件的彎矩設(shè)計值不小于開裂彎矩，其目的是控制受拉鋼筋總配筋量不能過少，使構(gòu)件具有應(yīng)

23、有的延性，為了防止預應(yīng)力受彎構(gòu)件開裂后的突然脆斷。10.2 預應(yīng)力損失值計算10.2.1 預應(yīng)力筋中的預應(yīng)力損失值可按表10.2.1 的規(guī)定計算。當計算求得的預應(yīng)力總損失值小于下列數(shù)值時，應(yīng)按下列數(shù)值取用：先張法構(gòu)件 100N/mm2；后張法構(gòu)件 80N/mm2。10.2.1條文說明：條文說明：預應(yīng)力混凝土用鋼絲、鋼絞線的應(yīng)力松弛試驗表明，應(yīng)力松弛損失值與鋼絲的初始應(yīng)力值和極限強度有關(guān)。表中給出的普通松弛和低松弛預應(yīng)力鋼絲、鋼絞線的松弛損失值計算公式，是按國家標準預應(yīng)力混凝土用鋼絲GB/T5223-2002及預應(yīng)力混凝土用鋼絞線GB/T5224-2003中規(guī)定的數(shù)值綜合成統(tǒng)一的公式，以便于應(yīng)用

24、。當 時，實際的松弛損失值已很小，未簡化計算取松弛損失值為零。預應(yīng)力螺紋鋼筋的應(yīng)力松弛損失是根據(jù)國家標準預應(yīng)力混凝土用螺紋鋼筋GB/T20065-2006的相關(guān)規(guī)定，經(jīng)分析提出的，待今后進行系統(tǒng)試驗后可再作更為準確的規(guī)定。/0.5conptkf10.2.2 直線預應(yīng)力筋由于錨具變形和預應(yīng)力筋內(nèi)縮引起的預應(yīng)力損失值 應(yīng)按下列公式計算：1l此條比此條比02規(guī)范刪掉了錐塞式錨具（鋼絲束的鋼質(zhì)錐形規(guī)范刪掉了錐塞式錨具（鋼絲束的鋼質(zhì)錐形錨具等）錨具等）錐塞式錨具（如鋼絲束用剛質(zhì)錐形錨具等）由于不屬于推廣應(yīng)用的錨具，故不再列入。10.2.3 后張法構(gòu)件曲線預應(yīng)力筋或折線預應(yīng)力筋由于錨具變形和預應(yīng)力筋內(nèi)縮引

25、起的預應(yīng)力力損失值l1 ，應(yīng)根據(jù)曲線預應(yīng)力筋或折線預應(yīng)力筋與孔道壁之間反向摩擦影響長度lf 范圍內(nèi)的預應(yīng)力筋變形值等于錨具變形和預應(yīng)力筋內(nèi)縮值的條件確定，反向摩擦系數(shù)可按表10.2.4 中的數(shù)值采用。 反向摩擦影響長度lf及常用束形的后張預應(yīng)力筋在反向摩擦影響長度lf范圍內(nèi)的預應(yīng)力損失值l1可按本規(guī)范附錄J 計算。10.2.4 預應(yīng)力筋與孔道壁之間的摩擦引起的預應(yīng)力損失值l2 ，宜按下列公式計算：當（x+）不大于0.3 時，l2 可按下列近似公式計算：注：當采用夾片式群錨體系時，在con 中宜扣除錨口摩擦損失。式中： x從張拉端至計算截面的孔道長度，可近似取該段孔道在縱軸上的投影長度(m)；

26、從張拉端至計算截面曲線孔道各部分切線的夾角之和(rad)； 考慮孔道每米長度局部偏差的摩擦系數(shù)，按表10.2.4 采用； 預應(yīng)力筋與孔道壁之間的摩擦系數(shù)，按表10.2.4 采用。在公式（10.2.4-1）中，對按拋物線、圓弧曲線變化的空間曲線及可分段后疊加的廣義空間曲線，夾角之和可按下列近似公式計算：拋物線、圓弧曲線：廣義空間曲線：式中：v 、h 按拋物線、圓弧曲線變化的空間曲線預應(yīng)力筋在豎直向、水平向投影所形成拋物線、圓弧曲線的彎轉(zhuǎn)角； v 、h 廣義空間曲線預應(yīng)力筋在豎直向、水平向投影所形成分段曲線的彎轉(zhuǎn)角增量。10.2.4條文說明：條文說明：預應(yīng)力筋與孔道壁之間的摩擦引起的預應(yīng)力損失，包

27、括沿孔道長度上局部位置偏移和曲線彎道摩擦影響兩部分。本次修訂根據(jù)國內(nèi)工程經(jīng)驗，增加了按拋物線、圓曲線變化的空間曲線及可分段疊加的廣義空間曲線彎轉(zhuǎn)角的近似計算公式。根據(jù)國內(nèi)的試驗研究資料及多項工程的實測數(shù)據(jù)，并參考國外規(guī)范的規(guī)定，補充了預埋塑料波紋管、無粘結(jié)預應(yīng)力筋的摩擦影響系數(shù)。當有可靠的試驗數(shù)據(jù)時，本規(guī)范表10.2.4所列系數(shù)值可根據(jù)實測數(shù)據(jù)確定。10.2.5 混凝土收縮、徐變引起受拉區(qū)和受壓區(qū)縱向預應(yīng)力筋的預應(yīng)力損失值l5 、 l5可按下列方法確定：1 一般情況先張法構(gòu)件151340605cupclf151340605cupclf（10.2.5-1）（10.2.5-2）02規(guī)范151220

28、455cupclf151220455cupclf先張法先張法151300555cupclf151300555cupclf151220255cupclf151220255cupclf后張法后張法后張法構(gòu)件（10.2.5-3）（10.2.5-4）式中：pc 、pc 受拉區(qū)、受壓區(qū)預應(yīng)力筋合力點處的混凝土法向壓應(yīng)力； f cu施加預應(yīng)力時的混凝土立方體抗壓強度；、受拉區(qū)、受壓區(qū)預應(yīng)力筋和普通鋼筋的配筋率：對先張件， ；對后張法構(gòu)件， ；對于對稱配置預應(yīng)力筋和普通鋼筋的構(gòu)件，配筋率、 應(yīng)按鋼筋總截面面積的一半計算。 受拉區(qū)、受壓區(qū)預應(yīng)力筋合力點處的混凝土法向壓應(yīng)力pc 、pc 應(yīng)按本規(guī)范第10.1.5

29、 條及第10.1.7 條的規(guī)定計算。此時，預應(yīng)力損失值僅考慮混凝土預壓前(第一批)的損失，其非預應(yīng)力筋中的應(yīng)力l5 、l5值應(yīng)取為零；pc、pc 值不得大于0.5 f cu；當pc 為拉應(yīng)力時，公式(10.2.5-2)、(10.2.5-4)中的pc 應(yīng)取零。計算混凝土法向應(yīng)力pc 、pc 時，可根據(jù)構(gòu)件制作情況考慮自重的影響。 當結(jié)構(gòu)處于年平均相對濕度低于40%的環(huán)境下， l5 、l5值應(yīng)增加30%。00()/,()/pspsAAAAAA()/,()/psnpsnAAAAAA2 重要的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，當需要考慮與時間相關(guān)的混凝土收縮、徐變及預應(yīng)力筋應(yīng)力松弛預應(yīng)力損失值時，可按本規(guī)范附錄K 進行計算。

30、10.2.5條文說明：條文說明：根據(jù)國內(nèi)對混凝土收縮、徐變的試驗研究，應(yīng)考慮預應(yīng)力筋和鋼筋配筋率對l5 值的影響，其影響可通過構(gòu)建的總配筋率 反映。在公式（10.2.5-1）至（10.2.5-4）中，分別給出先張法和后張法兩類構(gòu)件受拉區(qū)及受壓區(qū)預應(yīng)力筋處的混凝土收縮和徐變引起的預應(yīng)力損失。公式反映了上述各項因素的影響，此計算方法比僅按預應(yīng)力筋合力點處的混凝土法向預應(yīng)力計算預應(yīng)力損失的方法更為合理。此外，考慮到現(xiàn)澆后張預應(yīng)力混凝土施加預應(yīng)力的時間比28d齡期有所提前等因素，對上述收縮和徐變計算公式中的有關(guān)項在數(shù)值上作了調(diào)整。()ps 調(diào)整的依據(jù)為：預加力時混凝土齡期，先張法取7d，后張法取14d

31、；理論厚度均取200mm；相對濕度為40%70%, 預加力后至使用荷載作用前延續(xù)的時間取1年的收縮應(yīng)變和徐變系數(shù)終極值，并與附錄K計算結(jié)果進行校核得出。在附錄K中，本次修訂的混凝土收縮應(yīng)變和徐變系數(shù)終極值，是根據(jù)歐洲規(guī)范EN 1992-2：混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計第一部分：總原則和對建筑結(jié)構(gòu)的規(guī)定所提供的公式計算得出。混凝土收縮應(yīng)變和徐變系數(shù)終極值是按周圍空氣相對濕度為40%70%及70%99%分別給出的。混凝土收縮和徐變引起的預應(yīng)力損失簡化公式是按周圍空氣相對濕度為40%70%得出的，其用于相對濕度大于70%的情況是偏于安全的。對于泵送混凝土，其收縮和徐變引起的預應(yīng)力損失值亦可根據(jù)實際情況采用其他可靠

32、數(shù)據(jù)。10.2.6 后張法構(gòu)件的預應(yīng)力筋采用分批張拉時，應(yīng)考慮后批張拉預應(yīng)力筋所產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮(或伸長)對于先批張拉預應(yīng)力筋的影響，可將先批張拉預應(yīng)力筋的張拉控制應(yīng)力值 con增加(或減小) Epci 。此處pci為后批張拉預應(yīng)力筋在先批張拉預應(yīng)力筋重心處產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力。10.2.7 預應(yīng)力混凝土構(gòu)件在各階段的預應(yīng)力損失值宜按表10.2.7 的規(guī)定進行組合。以上兩條與02規(guī)范相比無變化。10.3 預應(yīng)力混凝土構(gòu)造規(guī)定10.3.1 先張法預應(yīng)力筋之間的凈間距不宜小于其公稱直公稱直徑的徑的2.5 倍和混凝土粗骨料最大粒徑的倍和混凝土粗骨料最大粒徑的1.25 倍倍，且應(yīng)符合下列規(guī)定：預應(yīng)

33、力鋼絲，不應(yīng)小于15mm；三股鋼絞線，不應(yīng)小于20mm；七股鋼絞線，不應(yīng)小于25mm。注：當混凝土振搗密實性具有可靠保證時，凈間距可放寬至最大粗骨料粒徑的1.0 倍。10.3.1條文說明：條文說明：根據(jù)先張法預應(yīng)力筋的錨固及預應(yīng)力傳遞性能，提出了配筋凈距離的要求，其數(shù)值時根據(jù)試驗研究及工程經(jīng)驗確定的。根據(jù)多年來的根據(jù)多年來的工程經(jīng)驗，為確保預制構(gòu)件的耐工程經(jīng)驗，為確保預制構(gòu)件的耐久性，適當增加了預應(yīng)力筋凈間距的限值。久性，適當增加了預應(yīng)力筋凈間距的限值。10.3.2 先張法預應(yīng)力混凝土構(gòu)件端部宜采取下列構(gòu)造措施：1 單根配置的預應(yīng)力筋，其端部宜設(shè)置螺旋筋；2 分散布置的多根預應(yīng)力筋，在構(gòu)件端部

34、10d 且不小于100mm長度范圍內(nèi)，宜設(shè)置35 片與預應(yīng)力筋垂直的鋼筋網(wǎng)片，此處d 為預應(yīng)力筋的公稱直徑；3 采用預應(yīng)力鋼絲配筋的薄板，在板端100mm 長度范圍內(nèi)宜適當加密橫向鋼筋。 4 槽形板類構(gòu)件，應(yīng)在構(gòu)件端部100mm 長度范圍內(nèi)沿構(gòu)件板面設(shè)置附加橫向鋼筋，其數(shù)量不應(yīng)少于2 根。10.3.2條文說明：條文說明：先張法預應(yīng)力傳遞長度范圍內(nèi)局部擠壓造成的環(huán)向拉應(yīng)力容易導致構(gòu)件端部混凝土出現(xiàn)劈裂裂縫。因此端部應(yīng)采取構(gòu)造措施，以保證自錨端的局部承載力。所提出的措施為長期工程經(jīng)驗和試驗研究結(jié)果的總結(jié)。近年來隨著生產(chǎn)工藝技術(shù)的提高，也有一些預制構(gòu)件不配置端部加強鋼筋的情況，故規(guī)定特定條件下可故規(guī)

35、定特定條件下可根據(jù)可靠的工程經(jīng)驗適當放寬。根據(jù)可靠的工程經(jīng)驗適當放寬。10.3.3 預制肋形板，宜設(shè)置加強其整體性和橫向剛度的橫肋。端橫肋的受力鋼筋應(yīng)彎入縱肋內(nèi)。當采用先張長線法生產(chǎn)有端橫肋的預應(yīng)力混凝土肋形板時，應(yīng)在設(shè)計和制作上采取防止放張預應(yīng)力時端橫肋產(chǎn)生裂縫的有效措施。10.3.4 在預應(yīng)力混凝土屋面梁、吊車梁等構(gòu)件靠近支座的斜向主拉應(yīng)力較大部位，宜將一部分預應(yīng)力筋彎起配置。10.3.5 預應(yīng)力筋在構(gòu)件端部全部彎起的受彎構(gòu)件或直線配筋的先張法構(gòu)件,當構(gòu)件端部與下部支承結(jié)構(gòu)焊接時,應(yīng)考慮混凝土收縮、徐變及溫度變化所產(chǎn)生的不利影響，宜在構(gòu)件端部可能產(chǎn)生裂縫的部位設(shè)置足夠的非預應(yīng)力縱向構(gòu)造鋼筋

36、。10.3.310.3.5條與條與02規(guī)范無變化規(guī)范無變化。10.3.6 后張法預應(yīng)力筋所用錨具、夾具和連接器等的形式和質(zhì)量應(yīng)符合國家現(xiàn)行有關(guān)標準的規(guī)定。10.3.6條文說明：條文說明：預應(yīng)力錨具應(yīng)根據(jù)預應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器GB/T14370標準的有關(guān)規(guī)定選用，并滿足相應(yīng)的質(zhì)量要求。10.3.7 后張法預應(yīng)力筋采用預留孔道應(yīng)符合下列規(guī)定：1 預制構(gòu)件孔道之間的水平凈間距不宜小于50mm，且不且不宜小于粗骨料粒徑的宜小于粗骨料粒徑的1.25 1.25 倍；倍；孔道至構(gòu)件邊緣的凈間距不宜小于30mm，且不宜小于孔道直徑的一半；2 現(xiàn)澆混凝土梁中，預留孔道在豎直方向的凈間距不應(yīng)小于孔道外徑，水

37、平方向的凈間距不宜不宜小于1.5 倍孔道外徑，且不應(yīng)小于粗骨料粒徑的且不應(yīng)小于粗骨料粒徑的1.25 倍倍；從孔道外壁至構(gòu)件邊緣的凈間距，梁底不宜小于50mm，梁側(cè)不宜小于40mm；裂縫控制等級為三級的梁，上述凈間距分別不宜小于70mm 和50mm；3 預留孔道的內(nèi)徑宜比預應(yīng)力束外徑及需穿過孔道的連接器外徑大615mm；且孔道的截面積宜為穿入預應(yīng)力束截面積的3.04.0 倍；4 當有可靠經(jīng)驗并能保證混凝土澆筑質(zhì)量時，預應(yīng)力筋孔道可水平并列貼緊布置，但并排的數(shù)量不應(yīng)超過2 束；5 在構(gòu)件兩端及曲線孔道的高點應(yīng)設(shè)置灌漿孔或排氣兼泌水孔，其孔距不宜大于20m；6 凡制作時需要預先起拱的構(gòu)件，預留孔道宜

38、隨構(gòu)件同時起拱；7 在現(xiàn)澆樓板中采用扁形錨固體系時，穿過每個預留孔道的預應(yīng)力筋數(shù)量宜為35 根；在常用荷載情況下，孔道在水平方向的凈間距不應(yīng)超過8 倍板厚及1.5m 中的較大值。10.3.7條文說明：條文說明：規(guī)定了后張預應(yīng)力筋孔道間距要求。對于預制構(gòu)件相對于現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)構(gòu)件其控制相對容易，提出了更為嚴格的控制要求。要求孔道的豎向凈間距不應(yīng)小于孔道直徑，主要考慮曲線孔道張拉預應(yīng)力筋時出現(xiàn)的局部擠壓應(yīng)力不致造成孔道間混凝土的剪切破壞。而對三級抗裂控制等級的梁提出更厚的保護層厚度要求，主要是考慮其耐久性。有關(guān)預應(yīng)力孔道的并列貼緊布置，是為方便截面較小的梁類構(gòu)件的預應(yīng)力筋配置。預應(yīng)力混凝土構(gòu)件的跨度較大

39、時，其起拱值不宜過大。10.3.8 后張法預應(yīng)力混凝土構(gòu)件的端部錨固區(qū)，應(yīng)按下列規(guī)定配置間接鋼筋： 1 采用普通墊板時，應(yīng)按本規(guī)范第6.6 節(jié)的規(guī)定進行局部受壓承載力計算，并配置間接鋼筋，其體積配筋率不應(yīng)小于0.5%，墊板的剛性擴散角應(yīng)取45； 2 局部受壓承載力計算時，局部壓力設(shè)計值對有粘結(jié)預應(yīng)力混凝土構(gòu)件取1.2 倍張拉控制力，對無粘結(jié)預應(yīng)力混凝土取1.2 倍張拉控制應(yīng)力和fptk 中的較大值，fptk為無粘結(jié)預應(yīng)力筋的抗拉強度標準值； 3 當采用整體鑄造墊板時，其局部受壓區(qū)的設(shè)計應(yīng)符合相關(guān)標準的規(guī)定； 4 在局部受壓間接鋼筋配置區(qū)以外，在構(gòu)件端部長度l 不小于截面重心線上部或下部預應(yīng)力筋

40、的合力點至鄰近邊緣的距離e 的3 倍、但不大于構(gòu)件端部截面高度h 的1.2 倍，高度為2 e 的附加配筋區(qū)范圍內(nèi)，應(yīng)均勻配置附加防劈裂箍筋或網(wǎng)片(圖10.3.8)，配筋面積可按下列公式計算；且體積配筋率不應(yīng)小于0.5%。 5 當構(gòu)件端部預應(yīng)力筋需集中布置在截面下部或集中當構(gòu)件端部預應(yīng)力筋需集中布置在截面下部或集中布置在上部和下部時，應(yīng)在構(gòu)件端部布置在上部和下部時，應(yīng)在構(gòu)件端部0.2h 范圍內(nèi)設(shè)置附加范圍內(nèi)設(shè)置附加豎向防端面裂縫構(gòu)造鋼筋（圖豎向防端面裂縫構(gòu)造鋼筋（圖10.3.8），其截面面積應(yīng)符），其截面面積應(yīng)符合下列公式要求：合下列公式要求：當e 大于0.2h 時，可根據(jù)實際情況適當配置構(gòu)造鋼

41、筋。豎向防端面裂縫鋼筋宜靠近端面配置，可采用焊接鋼筋網(wǎng)、封閉式箍筋或其他的形式，且宜采用帶肋鋼筋。式中：Ts錨固端端面拉力； P作用在構(gòu)件端部截面重心線上部或下部預應(yīng)力筋的合力設(shè)計值，可按本條第2 款的規(guī)定確定； e截面重心線上部或下部預應(yīng)力筋的合力點至截面近邊緣的距離； h為構(gòu)件端部截面高度。 當端部截面上部和下部均有預應(yīng)力筋時，附加豎向鋼筋的總截面面積應(yīng)按上部和下部的預應(yīng)力合力分別計算的數(shù)值疊加后采用。 在構(gòu)件橫向也應(yīng)按上述方法計算抗端面裂縫鋼筋，并與上述豎向鋼筋形成網(wǎng)片筋配置。10.3.8條文說明：條文說明：后張預應(yīng)力混凝土構(gòu)件端部錨固區(qū)和構(gòu)件端面在施工張拉后常出現(xiàn)兩類裂縫：其一是局部承

42、壓端塊承壓墊板后縱向劈裂裂縫；其二是當預應(yīng)力在構(gòu)件端部偏心布置，且偏心距較大時，在構(gòu)件端面附近也會產(chǎn)生較高的橫向拉應(yīng)力，故產(chǎn)生位于截面高度中部的縱向水平剝裂裂縫。 為確保安全可靠地將張拉力通過錨具和墊板傳遞給混凝土構(gòu)件，并控制這些裂縫的發(fā)生和開展，在試驗研究的基礎(chǔ)上，在條文中作出了加強配筋的具體規(guī)定。對局部承壓加強鋼筋，提出當墊板是普通鋼板開穿筋孔的墊板時，可執(zhí)行本規(guī)范第6.6節(jié)規(guī)定，采用有關(guān)局部受壓承載力計算公式確定應(yīng)配置的鋼筋，而當采用整體鑄造的帶有二次翼緣的墊板時，本規(guī)范局部受壓公式不再適用，需通過專門的試驗確認其傳力性能，所以應(yīng)選用按有關(guān)規(guī)范標準進行驗證的產(chǎn)品，并配置規(guī)定的加強鋼筋，同

43、時滿足錨具布置對間距和邊距要求，參照行業(yè)標準預應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器應(yīng)用技術(shù)規(guī)程JGJ85的有關(guān)規(guī)定。為防止第一類劈裂裂縫，規(guī)范給出了配置附加鋼筋的位置和鋼筋面積計算公式；為防止第二類剝裂裂縫，要求合理布置預應(yīng)力筋，盡量使錨具能沿構(gòu)件端部均勻布置，以減少橫向拉力。當難于做到均勻布置時，為防止端面出現(xiàn)寬度過大的裂縫，根據(jù)理論分析和試驗結(jié)果，提出了限制剝裂裂縫的豎向附加鋼筋截面面積的計算公式以及相應(yīng)的構(gòu)造措施。本次修訂明確采用強度較高的熱軋帶肋鋼筋。此外，此條規(guī)定主要是針對后張法預制構(gòu)件及現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)中的懸臂梁等構(gòu)件的端部錨固區(qū)及梁中間開槽錨固的情況。10.3.9 當構(gòu)件在端部有局部凹進時，應(yīng)增設(shè)折線構(gòu)造鋼筋（圖10.3.9）或其他有效的構(gòu)造鋼筋。此條與02規(guī)范相比無變化。10.3.10 后張法預應(yīng)力混凝土構(gòu)件中，當采用曲線預應(yīng)力束時，其曲率半徑其曲率半徑r rp p 宜按下列公式確定宜按下列公式確定，但不宜小于4m：式中：P預應(yīng)力筋的合力設(shè)計值，可按本規(guī)范第10.3.8 條第2 款的規(guī)定確定； rp預應(yīng)力束的曲率半徑（m）； dp 預應(yīng)力束孔道的外徑； fc 混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；當驗算張拉階段曲率半徑時，可取