1、 編號：SJW.TSZY- 都勻市毛尖鎮“茶旅一條街”建設工程外架搭設方案 編 制 人： 審 核 人： 審 批 人： 編制日期：二零一六年六月目 錄第一章編制說明及工程概況1第一節 編制說明1第二節 工程概況11、項目簡況12、建筑設計概況1第二章 外架搭設方案2第一節 搭設順序2第二節 對使用材料的要求21、鋼管的選擇22、各型扣件的選擇23、密目安全網的選擇24、腳手板的選擇3第三節 搭設方法31、對立桿要求32、對橫桿的要求33、對連墻桿的要求34、對斜撐的要求35、防護欄桿要求36、剪刀撐要求3第四節 防護腳手架的拆除4第五節 質量保證注意事項4第六節 安全施工措施51、材質及其使用的

2、安全技術措施52、防護腳手架搭設的安全技術措施5第七節 防護腳手架拆除的安全技術措施5第八節 文明施工要求6第三章 雙排外架搭設計算7第一節 參數信息71、腳手架參數72、活荷載參數83、風荷載參數84、靜荷載參數85、地基參數8第二節 小橫桿的計算81、均布荷載值計算82、強度計算93、撓度計算94、扣件抗滑力的計算105、腳手架荷載標準值106、立桿的穩定性計算127、連墻件的計算13 第1章 編制說明及工程概況第一節 編制說明1、該工程施工圖紙；2、建筑工地扣件式鋼管腳手架安全技術規程（JGJ130-2011）、建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)；3、公司程序文件相關規定。第

3、二節 工程概況1、 項目簡況序號項目內 容1工程名稱都勻市毛尖鎮“茶旅一條街”工程2工程地址貴州省都勻市毛尖鎮3建設規模建筑面積：15057.44平米4建設單位都勻市毛尖鎮人民政府5設計單位貴陽建筑勘察設計有限公司6監理單位浙江建協工程咨詢監理有限公司7地勘單位8施工單位中建四局第五建筑工程有限公司9承包范圍以發包人提供的圖紙、圖說、技術交底、現場指令、工程量清單、合同等為準。10質量目標一次驗收合格。11安全目標杜絕死亡、重傷事故和重大設備、交通及火災事故，工傷事故頻率控制在5以內12文明施工目標爭創都勻市“安全文明施工現場”13開工日期 2016年3月8日（具體開工日期以開工令為準）序號項

4、目內 容2、建筑設計概況2.1單位工程組成：都勻市毛尖鎮“茶旅一條街”總承包工程如下表所示：序號內容營盤寨1戶型戶型1戶型2平進戶型2下進戶型3戶型4平進戶型4上下進戶型4上進2棟數84476743單棟建筑面積178.36 197.02190.49 4單元數11111112.2設計概況：本工程四個寨子組成組成，其中營盤寨40戶，打鼓寨70戶，香酒寨40戶，螺仙寨42戶。設計部分為框架結構，部分為磚混結構。地下0層，地上3層（地上局部為2層），基礎形式為:毛石混凝土條形基礎，采用基礎梁連接；建筑結構安全等級:二級，地基基礎設計等級：丙級，建筑抗震設防等級：丙級，抗震等級：6級，設計房間使用功能為

5、商鋪、客廳、臥室、餐廳、衛生間等，維護結構為粉煤灰蒸壓砌塊，為承重墻。外墻保溫采用中空微珠保溫隔熱層。第二章 外架搭設方案第一節 搭設順序雙排外腳手架，搭設高度為詳上圖，內排架距離墻為0.30米，柱距1.50m,跨距0.80 m，步距為1.800 m。按規定設置剪刀撐。第一排大橫桿外立桿掃地桿第一步縱向水平桿第一層連墻桿第二七步縱向大橫桿攔桿剪刀撐鋪水平安全網鋪腳手板安檔腳板掛2000目密目安全網連接安全網縫隙封閉檢查驗收投入使用。第二節 對使用材料的要求1、 鋼管的選擇48×3.5普通鋼管，要求應有出廠合格證，外觀檢查不得有嚴重銹蝕、彎曲變形、壓彎壓扁、或裂紋，腳手架鋼管質量和外觀

6、均應符合GB/T13793-2008的要求。2、 各型扣件的選擇應具有出廠合格證，外觀檢查，不得有變形、脆裂、滑絲現象、在檢查扭矩時其扭矩在65N·m時不得出現破壞，其質量要求達到GB 15831-2006的規定。3、 密目安全網的選擇檢查出廠合格證及安全部門認證。4、 腳手板的選擇使用竹跳板，其外觀質量應無扭曲、螺栓緊固、無松散。第三節 搭設方法1、對立桿要求1.1、柱距1.50m,每根立桿應垂直不得歪斜.1.2、連接必須采用對接扣連結,不得用直角扣件搭接,本防護架立用的鋼管對接扣件連結，本工程操作面滿鋪跳板，下掛安全平網。1.3、接頭每相鄰兩立桿互相錯開1000mm以上,同一截面

7、直接頭數量不得大于50%。1.4、立管底應墊不少于兩根立管之間距離長度的木枋，且厚度大于5cm。2、對橫桿的要求2.1、縱向水平桿，橫向水平桿要求平直，縱向水平桿用直接頭錯開連接且接頭不得大于50%。2.2、步距一律采用1.80m，外側中間加縱向設水平桿。2.3、縱向水平桿應采用對接扣件在立桿內側，連接不小于3根立桿.2.4、縱向水平桿接頭:在相鄰縱向水平桿不宜設在同一步距內,同一跨距內應錯開距離,要求1000。2.5、橫向水平桿每一立桿設一根，一端與立桿用直角扣件相聯，另一端錨于砼樓面所留地錨，橫向水平桿設于縱向水平桿之下。3、對連墻桿的要求在砼拆模前應連接于滿堂腳手架上，在模板支撐系統拆除

8、之前，應先將防護架的連墻桿重新聯結于砼結構構件上。如需提前預埋連墻件在混凝土中提前預埋。4、對斜撐的要求距離與立桿相同，為確保整體性在1.80m處用縱向水平桿連通，以防桿斜出現失穩。5、 防護欄桿要求在人行道滿鋪防護板上或操作面上設防護欄桿，6、剪刀撐要求6.1、在腳手架外側兩端、轉角及中間間隔不超過15m的立面上，各設置一道剪刀撐，并由底至頂連續設置；斜桿與地面夾角45。60。之間。（附圖一）6.2、剪刀撐的連結用搭接方式，其搭接長度L不得小于1.00m，應采用旋轉扣件聯結，數量在三個扣件或三個扣件以上，兩端扣件距端頭不大于100mm。6.3、腳手板：立桿間距為1.50m，搭設時受跳板長度影

9、響，但必須兩端置于橫向水平桿上（跳板對接），個別地方如跳板接頭同時在橫向水平桿上垂直（搭接），必須使用8#鐵絲或壓條板固定，搭接長度L不得小于200mm。6.4、擋腳板：所用竹跳板可采用對接方式連接，但必須用8#鐵絲緊固于立桿上。第四節 防護腳手架的拆除拆除作業應按確定的程序進行拆除：安全網一擋腳板及腳手板-防護欄桿-剪刀撐-斜撐桿-小橫桿-大橫桿-立桿。不準分立面拆除或在上下兩步同時拆除，做到一步一清，一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再

10、拆腳手架，分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆除連墻件。第五節 質量保證注意事項1、腳手架必須經過安全員驗收合格后方可使用，作業人員必須認真戴好安全帽、系好安全帶。2、腳手架的驗收和日常檢查按照以下規定進行，檢查合格后，方允許使用或繼續使用：搭設完畢后； 連續使用達6個月；施工中中途停止使用超過15天，在重新使用之前；在受到暴風或大雨、地震等強力因素作用之后；在使用過程中發現顯著變形、沉降、拆除桿件和

11、拉結及安全隱患存在的情況時。3、防護架上嚴禁堆放材料。4、在架子的使用過程中，要做好日常的維護、保養工作，派專門人員定期檢查鋼管、扣件、腳手板及安全網的使用情況，遇有問題及時解決。5、外觀質量安全網總體顏色應當一致，每一立面安全網的顏色不得出現過大色差，安全網掛設必須緊湊，表面繃緊。腳手架鋼管顏色一致。第六節 安全施工措施1、材質及其使用的安全技術措施1.1、扣件的緊固程度宜在40-50 N·m，并不大于65 N·m，對接扣件的抗拉承載力為3kN。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。1.2、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm

12、。1.3、鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。1.4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鋼絲、竹篾、塑料混用。1.5、嚴禁將外徑48mm與51 mm的鋼管混合使用。2、防護腳手架搭設的安全技術措施2.1、腳手架的基礎必須滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷。2.2、搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。2.3、開始搭設立桿時應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。2.4、腳手架及時與結構拉結或采取臨時

13、支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。2.5、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。2.6、在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次。第七節 防護腳手架拆除的安全技術措施1、腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。2、拆架前，全面檢查腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才能工作。3、架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、攬風繩、連墻桿及被拆除架體各吊點、附件、

14、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。4、拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業人員進入。5、拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。6、拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。7、每天拆架下班時，不應留下隱患部位。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險作業。10、所有桿件和扣件在拆除

15、時分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。11、所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防止腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。12、拆除的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢靠，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。13、六級風以上(含六級)時停止拆除腳手架施工。第八節 文明施工要求根據腳手架施工的特殊性，結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要求施工時做到：1、進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。2、進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標識牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標識牌。3、嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力

16、集中、禁止開玩笑和打鬧。4、腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證。凡有高血壓、貧血病的、心臟病及其他不適宜高空作業者，一律不得上腳手架操作。5、上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。6、防護欄欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需要拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。7、腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。8、塔吊起吊物體時嚴禁碰撞和拖動腳手架。9、在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點和腳手板，以及扣件、綁扎扣等所有架子部件。10、腳手板使用時間較長

17、，因此在使用過程中需要進行檢查，發現地基下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時解決。11、施工人員嚴禁凌空拋擲桿件、物料、扣件及其他材料等。12、使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。13、運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理，應及時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。14、六級以上(含六級)大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬期、雨期要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物，若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。第三章 雙排外架搭設計算鋼管腳手架的計算參照建筑施工

18、扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2011)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)、鋼結構設計規范 (GB50017-2011)等規范。第一節 參數信息 1、腳手架參數搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為0.80米，立桿的步距為1.80 米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 12.75 米（-0.450-12.300），立桿采用單立管；內排架距離墻長度為0.30米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2；采用的鋼管類型為 48×3.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.

19、80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距4.50 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件；2、活荷載參數施工荷載均布參數(kn/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2；3、風荷載參數六盤水地區，基本風壓為0.3(kn/m2，風荷載高度變化系數z為0.84，風荷載體型系數s為0.65；考慮風荷載；4、靜荷載參數每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1161；腳手板自重標準值(kN/m2 ):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.110； 安全設施與安全網(kN/m2 ):0.005；腳手板鋪設層數:4；腳手板類別:竹串片腳手板。

20、5、地基參數地基土類型:碎石土；地基承載力標準值(kN/m2):500.00；基礎底面擴展面積(m2):0.09；基礎降低系數:0.40。 第二節 小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1、均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值: P2= 0.350×1.500/3=0.175 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3.000×1.500/3=1.500 kN/m； 荷載的計算值: q=1.2×0.038+1.2

21、×0.175+1.4×1.500 = 2.356 kN/m； 大橫桿計算簡圖 2、強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×0.942×1.500= 0.377 kN.m； M = M1max + M2max = 0.010+0.377=0.388 kN.m 抗彎強度:= 0.388×106/508

22、0.0=76.341 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度= 76.341 小于f=205.0N/mm2； 3、撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和,單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.677×0.038×1500.04 /(100×2.060×105×121900.0) = 0.052 mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： P=（0.031+0.140+1.200）/2=0.685kN V= 1.883

23、15;0.685×1500.03/ ( 100 ×2.060×105×121900.0) = 1.734 mm； 最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.734=1.787 mm； 大橫桿的最大撓度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,滿足要求！ 4、扣件抗滑力的計算 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 R

24、c - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.038×1.500=0.058 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.350×0.800×1.500/2=0.210 kN； 活荷載標準值: Q = 3.000×0.800×1.500 /2 = 1.800 kN； 荷載的計算值: R=1.2×(0.058+0.210)+1.4×1.800=2.841 kN； R < 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5

25、、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.125×12.750 = 1.594 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.350×4×1.500×(0.800+0.3)/2 = 1.155 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0.11 NG3 = 0.110×4×1.500/2 = 0.330 kN

26、； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×12.750 = 0.096kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.175 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.000×0.800×1.500×2/2 = 3.600 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2012)的規定采用

27、： Wo = 0.30 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2012)的規定采用： Uz= 0.840 ； Us - 風荷載體型系數： 公式為: 其中: An一步一跨內鋼管的總擋風面積； An=(la+h+0.325×la×h)×d； Aw一步一跨內鋼管的總擋風面積； Aw=(la×h-An)×w； w密目式安全網的擋風系數。由于國家沒有出臺對密目式安全網擋風系數的規定，本計算取密目式安全網的擋風系數，值為0.5； la立桿縱距(m)，為1.50； h 立桿步距(m)，為1.80； 0.325腳手架

28、立面每平方米內剪刀撐的平均長度； d 鋼管外徑(m)，為0.048； 得到:An=(1.50+1.80+0.325×1.50×1.80)×0.048=0.201m2； Aw=(1.50×1.80-0.201)×0.50=1.250m2； =1.2×(0.201+1.250)/(1.50×1.80)=0.645； 全封閉式腳手架風荷載體型系數s=1.0×=0.645； 界面取值為0.649； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×0.30×0.840×0.649 = 0.114k

29、N/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×3.175+ 1.4×3.600= 8.85 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×3.175+ 0.85×1.4×3.600= 8.094kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.114×1.500× 1.8002/10 = 0.0

30、66 kN.m； 6、立桿的穩定性計算 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =9.727 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 9727.000/(0.186×489.000)=1