1、五、30000t/a啤酒廠糖化車間的物料衡算啤酒廠糖化車間的物料平衡計算主要項目為原料（麥芽、大米）和酒花用量，熱麥汁和冷麥汁量，廢渣量（糖化糟和酒花糟）等。1. 糖化車間工藝流程示意圖（圖5-1）麥汁煮沸鍋麥糟糊化粉碎麥芽，大米糖化過濾水、蒸汽薄板冷卻器回旋沉淀槽熱凝固物冷凝固物發酵車間圖5-1 啤酒廠糖化車間工程流程示意圖2.工藝技術指標及基礎數據基礎數據見表5-1表5-1 啤酒生產基礎數據項 目名 稱百分比（%）項 目名 稱百分比（%）定 額 指 標原料利用率98原料配比麥芽70麥芽水分6大米30大米水分12啤酒損失率(對熱麥汁)冷卻損失7無水麥芽浸出率78發酵損失1.5無水大米浸出率9

2、0過濾損失1.5麥芽清凈和磨碎損失0.1裝瓶損失2.0總損失12根據上表的基礎數據首先進行100kg原料生產12°淡色啤酒的物料衡算，然后進行1000L12°淡色啤酒的物料衡算，最后進行100000t/a啤酒廠糖化車間的物料平衡計算。3. 100kg原料（70%麥芽，30%大米）生產12°P淡色啤酒的物料衡算（1）熱麥汁量 根據表5-1可得原料收率分別為： 麥芽收率為： 0.78（1006）÷100=73.32% 大米收率為： 0.90（10012）÷100=79.2% 混合原料收得率為： 0.7×73.32%+0.3×79

3、.2%×98%=73.58%由上述可得100kg混合原料可制得的12°熱麥汁量為：（73.58÷12）×100=613.17（kg）又知12°汁在20時的相對密度為1.084，而94熱麥汁比20時的麥汁體積增加1.04倍，故熱麥汁（94）體積為：（613.17÷1.084）×1.04=588.28L（2） 添加酒花量： 613.17×0.2%=12.26kg（3） 冷麥汁量為： 588.28×（10.07）=547.10L（4） 發酵成品液量： 547.10×（10.015）=538.89L（5

4、） 清酒量（過濾）為：538.89×（10.015）=530.81L（6） 成品啤酒量為： 530.81×（10.02）=520.19L4. 生產1000L12°P淡色啤酒的物料衡算根據上述衡算結果知，100kg混合原料可生產12°成品啤酒520.19L，故可得出下述結果：（1） 生產1000L12°淡色啤酒需耗混合原料量為：（1000÷520.19）×100=192.24kg（2） 麥芽耗用量： 192.24×70%=134.568kg（3） 大米耗用量： 192.24134.568=57.672kg（4） 酒花

5、用量為 對淡色啤酒，熱麥汁中加入的酒花量為2%，故酒花耗用量為： （588.28/520.19）×1000×2%=22.62kg（5） 熱麥汁量為： （588.288/540.2）×1000=1089.0L（6） 冷麥汁量為： （547.10/540.2）×1000=1012.8L（7） 濕糖化糟量： 設排出的濕麥糟水分含量為80%，則濕度糟量為：（10.06）（10078）/（10080）×134.568=139.14kg 濕大米糟量為：（10.12）（10090）/（10080）×57.672=25.38kg故濕糖化糟量為： 13

6、9.14+25.38=164.52kg（8） 酒花糟量 設麥汁煮沸過程干酒花浸出率為40%，且酒花糟水分含量為80%，則酒花糟量為：（10040）/（10080）×22.67=68.01kg（9） 發酵成品液量：（532.39/513.92）×100=103.60L（10）清酒量： （530.81/520.19）×1000=1020.42L（11）成品酒量：520.19/520.19×1000=1000L（12）發酵液量：538.89/520.19×1000=1035.95L5. 100000t/a 12°P淡色啤酒糖化車間物料衡算全

7、年生產天數為300天，設旺季生產150天，淡季生產150天。旺季每天糖化數為8次，淡季每天生產次數為4次，則全年糖化次數為：8×5×30+4×5×30=1800（次）計算的基礎數據可算出每次投料量及其他項目的物料平衡。（1）年實際生產啤酒：30000÷1.012=29382.96L（2）清酒產量：29382.96÷（10.02）=29982.61L（3）發酵液總量：29982.61÷（10.015）=30439.2L（4）冷麥汁量：30439.2÷（10.015）=30902.74L（5）煮沸后熱麥汁量：30902

8、.74÷（10.078）=33517.07L 20麥汁體積：33517.07÷1.04=32227.95L 12°P麥汁質量為（20）：32227.95×1.084=34935.1Kg （6）混合原料量：34935.1Kg ×12%÷73.58%=5697.49Kg（7）麥芽耗用量：5697.49Kg ×0.70=3988.24Kg 大米耗用量：5697.493988.24=1709.25Kg（8）酒花耗用量：33517.07×2%=670.34Kg根據經驗估算，混合原料量定為5694.49Kg，實際產量才大于30

9、000t啤酒。 把前述的有關啤酒糖化間的三項物料衡算計算結果，整理成物料衡算表：如表5-2所示。表5-2 啤酒廠糖化車間物料衡算表物料名稱單位對100kg混合原料100L 12°P淡色啤酒糖化一次定額量30000t/a啤酒生產混合原料Kg100192.243165.275697490麥芽Kg70134.5682215.693988240大米Kg3057.672949.591709250酒花Kg12.2622.62372.41670340熱麥汁L588.281089.018620.5933517070冷麥汁L547.101012.817168.1930902740濕糖化糟Kg84.42

10、164.528228.81816293060濕酒花糟Kg3.6668.01342.088677333.66發酵成品液L538.891035.9516910.6730439200清酒液L530.811020.4216657.0129982610成品啤酒L520.19100016323.8729382960備注：12°P淡色啤酒的密度為1012kg/m3，實際年生產啤酒為29382.96t。六、100000t/a啤酒廠糖化車間熱量衡算本設計采用國內常用的雙醪一次煮出糖化法，下面就工藝為基準進行糖化車間的熱量衡算。工藝流程如6-1圖，數據根據表5-2以下對糖化過程各步操作的熱量分別進行計算

11、：（一）糖化用水耗熱量Q1根據工藝，糊化鍋加水量為：G1=（949.58+949.58×0.2）×4.5=5127.73kg式中，949.58為糖化一次大米粉量，189.92為糊化鍋加入的麥芽量（為大米量的20%）。糖化鍋加水量為： G2=（）×3.5=7090.195kg式中，2025.77為糖化一次麥芽粉量，即（）kg，而2215.69為糖化一次麥芽定額量。故糖化總用水量為：Gw=G1+G2=5127.73+7090.195=38794.97kg自來水平均溫度取t1=18，而糖化配料用水溫度t2=50，故耗熱量為：Q1=（G1+G2）cw（t2-t1）=122

12、17.925×4.18×32=1634000kJ去發酵煮沸強度10%冷凝固物冷麥汁酒花糟熱凝固物薄板冷卻器回旋沉淀槽90min酒花煮沸鍋麥汁麥糟過濾70糖化結束7820min10min7min13min12min料水比1：4.5糖化鍋熱水，5070，25min5min自來水18糊化鍋大米粉 949.58kg麥芽粉 189.92kgt0（），20min麥芽粉 2025.77kg46.7， 60min料水比1：3.5t（）100，10min90 20min100，40min63，60min圖6-1 啤酒廠糖化工藝流程示意圖（二）第一次米醪煮沸耗熱量Q2由工藝流程圖可知Q2=Q2

13、1+Q22+Q231. 糊化鍋內米醪由初溫t0加熱至100耗熱Q21Q21=G米醪c米醪（100-t0）（1） 計算米醪的比熱容c米醪根據經驗公式c谷物=0.01（100-W）c0+4.18W進行計算。式中W為含水百分率；c0為絕對谷物比熱容，取 c0=1.55kJ/（kg·K）。c麥芽=0.01（100-6）1.55+4.18×6=1.708 kJ/（kg·K）c大米=0.01（100-12）1.55+4.18×12=1.8656 kJ/（kg·K） c米醪=（G大米c大米+G麥芽c麥芽+G1cw）/（G大米+G麥芽+ G1）=（949.58

14、×1.8656+189.92×1.708+5127.73×4.18）÷（949.58+189.92+5127.73）=3.75 kJ/（kg·K）（2） 米醪的初溫t0設原料的初溫為18，而熱水為50，則 t0=（G大米c大米+G麥芽c麥芽）×18+G1cw×50/ G米醪c米醪=47.2其中：G米醪=949.58+189.92+5127.73=6267.23kg（3）把上述結果代回Q21=G米醪c米醪（100-t0），得Q21=6267.23×3.75（100-47.2）=1240000kJ 2. 煮沸過程蒸汽帶

15、出的熱量Q22 設煮沸時間為40min，蒸發量為每小時5%，則蒸發水分為： V1=G米醪×5%×40÷60= 6267.23×5%×40÷60=208.91kg故Q22=V1I=208.91×2257.2=471550kJ式中，I為煮沸溫度（約為100）下水的汽化潛熱（kJ/kg）。3熱損失Q23米醪升溫和第一次煮沸過程的熱損失約為前二次耗熱量的15%，即：Q23=15%（Q21+Q22）4.由上述結果得：Q2=1.15（Q21+Q22）=1.15（1240000+471550）=1970000kJ（三）第二次煮沸前混合醪升

16、溫至70的耗熱量Q3按糖化工藝，來自糊化鍋的煮沸的米醪與糖化鍋中的麥醪混合后溫度應為63，故混合前米醪先從100冷卻到中間溫度t。 1. 糖化鍋中麥醪的初溫t麥醪已知麥芽粉初溫為18，用50的熱水配料，則麥醪溫度為：t麥芽=（G麥芽c麥芽×18+G2cw×50）/G麥醪c麥醪=（2025.77×1.708×18+7090.195×4.18×50）/（9115.965×3.63）=46.66其中：G麥醪=G麥芽+G2=2025.77+7090.195=9115.965kg c麥醪=（G麥芽c麥芽+G2cw）/（G麥芽+G2）=

17、（2025.77×1.708+7090.195×4.18）/9115.965=3.63kJ/（kg·K） 2. 根據熱量衡算，且忽略熱損失，米醪與麥醪并合前后的焓不變，則米醪的中間溫度為： t=（G混合c混合t混合- G麥醪c麥醪t麥醪）/ G米醪c米醪=（15383.2×3.68×63-9115.965×3.63×46.66）/（6267.23×3.75）=86.05其中：G米醪= G米醪V1=25733.345-857.778=24875.567kgG混合=G米醪+G麥醪=6267.23+9115.965=15

18、383.2kgc混合=（G米醪c米醪+ G麥醪c麥醪）/ G混合=（6267.23×3.75+9115.965×3.63）/15383.2=3.68 kJ/（kg·K）因此溫度比煮沸溫度只低20左右，考慮到米醪由糊化鍋到糖化鍋輸送過程的熱損失，可不必加中間冷卻器。3. Q3=G混合c混合（7063）=15383.2×3.68×7=396000kJ（四）第二次煮沸混合醪的耗熱量Q4由糖化工藝流程可知：Q4= Q41+ Q42 +Q431. 混合醪升溫至沸騰所耗熱量Q41（1）經第一次煮沸后米醪量為：G米醪= G米醪V1=6267.23-208.9

19、1=6058.32kg糖化鍋的麥芽醪量為：G麥醪=G麥芽+G2=2025.77+7090.195=9115.965kg故進入第二次煮沸的混合醪量為：G混合=G米醪+G麥醪= 6058.32+9115.965=15174.29kg（2）根據工藝，糖化結束醪為78，抽取混合醪的溫度為70，則送到第二次煮沸的混合醪量為=G混合（7870）/ G混合（10070）=15174.29×8/15174.29×30=26.67%（3）麥醪的比熱容c麥醪=（G麥芽c麥芽+G2cw）/（G麥芽+G2）=（2025.77×1.708+7090.195×4.18）/9115.

20、965=3.63kJ/（kg·K）混合醪的比熱容：c混合=（G米醪c米醪+ G麥醪c麥醪）/（G米醪+G麥醪） =（6058.32×3.75+9115.965×3.63）/（6058.32+9115.965）=3.68kJ/（kg·K）（4） 故Q41=26.7% G混合c混合（10070）=0.267×15174.29×3.68×30 =447000kJ2.二次煮沸過程蒸汽帶走的熱量Q42煮沸時間為10min，蒸發強度為5%，則蒸發水分量為：V2=26.67% G混合×5%×10÷60=26.

21、67% 15174.29×5%×10÷60=33.76kg故Q42=IV2=2257.2×33.67=76210kJ式中，I為煮沸下飽和蒸汽焓（kJ/kg）。3.熱損失Q43根據經驗有：Q43=15%（Q41+Q42）4.把上述結果代回Q4= Q41+ Q42 +Q43 得Q4=1.15（Q41+Q42）=1.15（447000+76210）=601700kJ（五）洗糟水耗熱量Q5設洗糟水平均溫度為80，每100kg原料用水450kg，則用水量為：G洗=3165.27×450÷100=14243.72kg故Q5=G洗cw（8018）=

22、14243.72×4.18×62=3690000=3690000kJ（六）麥汁煮沸過程耗熱量Q6Q6=Q61+Q62+Q631.麥汁升溫至沸點耗熱量Q61有表5-2糖化物料衡算表可知，100kg混合原料可得到588.28kg熱麥汁，并設過濾完畢麥汁溫度為70。則進入煮沸鍋的麥汁量為：G麥汁=3165.27×588.28÷100=18620.65kg又c麥汁=（2215.69×1.708+949.58×1.8656+3165.27×6.4×4.18）/（3165.27×7.4）=3.615 kJ/（kg&#

23、183;K）故Q61= G麥汁c麥汁（100-70）=18620.65×3.615×30=2020000kJ2.煮沸過程蒸發耗熱量Q62煮沸強度10%，時間1.5h，則蒸發水分為：V3=18620.65×10%×1.5=2793.098kg故Q62=IV3=2793.098×2257.2=6305000kJ3.熱損失為Q63=15%（Q61+Q62）4.把上述結果代回Q6=Q61+Q62+Q63可得出麥汁煮沸總耗熱Q6=115%（Q61+Q62）=1249000kJ(七)糖化一次總耗熱量Q總（八）糖化一次耗用蒸汽量D使用表壓為0.3MPa的飽和

24、蒸汽，I=2725.3kJ/kg，則 式中，i為相應冷凝水的焓（561.47kJ/kg）；為蒸汽的熱效率，取=95%。（九）糖化過程每小時最大蒸汽耗量Qmax在糖化過程各步驟中，麥汁煮沸耗熱量Q6為最大，且知煮沸時間為90min，熱效率95%，故：Qmax3690000/1.5*0.95= 2590000kJ/h相應的最大蒸汽耗量為：（十）蒸汽單耗根據設計，每年糖化次數為1980次，共生產啤酒100410t。年耗蒸汽總量為：DT=4641.23×1800=8354214kg每噸啤酒成品耗蒸汽（對糖化）：Ds=8354214÷29382.96=284.32kg/t啤酒每晝夜耗

25、蒸汽量（生產旺季算）為：Dd=4641.23×8=37129.84kg/d將上述計算結果列成熱量消耗綜合表名稱規格（MPa）每噸產品消耗定額（kg）每小時最大用量（kg/h）每晝夜消耗量（kg/d）年消耗量（kg/a）備注蒸汽0.3（表壓）284.321196.9537129.848354214七、設備的工藝計算和設備選型（一）啤酒廠糖化設備的組合方式六器組合方式，一只糊化鍋，一只糖化鍋，一只過濾槽和兩只麥汁煮沸鍋，一只回旋沉淀槽，一只麥汁冷卻器。（二）糊化設備1.功能用途糊化設備是用來加熱、煮沸谷物輔料（大米粉或玉米粉）和部分麥芽粉醪液，使淀粉糊化和液化的設備，用于糊化的設備有糊化

26、鍋和糊化煮沸鍋。3.型號根據QB91789和ZBY9903090標準的規定，常用的糊化鍋產品型號見表7-2表7-2 常用糊化鍋型號表型號結構型式成套糖化設備每次糖化熱麥汁量（m3/次）有效容積（m3）JYQ14×16圓柱形鍋身、球形夾套式加熱底146JYQ35.5×13圓柱形鍋身、球形夾套式加熱底35.513JYZ35.5×13圓柱形鍋身、錐形夾套式加熱底35.513JJV35.5×17矩形鍋身、“V”形加熱底35.517JJV50×15矩形鍋身、“V”形加熱底5015JYG50×18圓柱形鍋身、盤管式加熱裝置5018JYV50

27、15;25圓柱形鍋身、“V”形加熱底5025JYZ50×20圓柱形鍋身、錐形夾套式加熱底5020JYZ90×27圓柱形鍋身、錐形夾套式加熱底9027JYZ90×43圓柱形鍋身、“V”形加熱底90434.根據實際情況，本設計采用JYV型糊化鍋。（1）鍋體 JYV的鍋體是由圓柱形鍋身，“V”形加熱底和錐形鍋蓋組成的容器。這種糊化鍋是引進德國斯坦尼克公司的技術設計制造的，是我國目前啤酒成套糖化設備一次糖化熱麥汁成品量最大的糊化鍋之一。雖然圓形糊化鍋的“V”形加熱底的形狀與矩形糊化鍋不同，但其基本結構是相同的，即通入蒸汽的氣室都是焊在鍋底下的許多角鋼構成。這種鍋在鍋身上還

28、裝有與其高度相近并帶有容量刻度的視鏡，設在鍋蓋上的人空門打開時，電源被切斷，攪拌器停止轉動。糊化鍋的鍋體由裙座來支撐，在裙座上開有方形人孔門，供拆裝和檢查傳動裝置之用。糊化鍋鍋體的材質為0Cr19Ni9，裙座為碳鋼。（三）糖化設備1.功能用途 糖化設備是用來進行麥芽粉的蛋白分解，并與以糊化的大米醪混合，使醪液保持一定的溫度，進行淀粉糖化的設備。用于糖化的設備使糖化鍋。如圖72所示。2.分類糖化鍋的品種按啤酒成套糖化設備每次糖化的熱麥汁產量劃分為14，25，35.5，50，63，90m3等五種。糖化鍋的結構形式按鍋身形狀和介質加熱方式劃分為六種，見表7-3表7-3糖化鍋的分類表結構型式代號圓柱形

29、鍋身、平形夾套式加熱底YP圓柱形鍋身、球形夾套式加熱底YQ圓柱形鍋身、錐形夾套式加熱底YZ圓柱形鍋身、環管式加熱裝置YH圓柱形鍋身、“V”形加熱底YV矩形鍋身、“V”形加熱底JV3.型號根據QB91789標準的規定，常用的糖化鍋產品型號見表7-4表7-4 常用糖化鍋型號表型號結構型式成套糖化設備每次糖化熱麥汁成品量（m3/次）有效容積（m3）JYP14×10圓柱形鍋身、平形夾套式加熱底1410JYQ35.5×23圓柱形鍋身、球形夾套式加熱底35.523JYH35.5×32圓柱形鍋身、環管式加熱裝置35.532JJV35.5×30矩形鍋身、“V”形加熱底3

30、5.530JJV50×39矩形鍋身、“V”形加熱底5039JYZ50×37圓柱形鍋身、錐形底5037JYV50×39圓柱形鍋身、“V”形加熱底5039JYH50×40圓柱形鍋身、環管式加熱裝置5040JYZ90×73圓柱形鍋身、錐形夾套式加熱底9073JYN90×78圓柱形鍋身、“V”形加熱底90784. 根據實際情況，本設計采用JYV型糖化鍋，其鍋體結構與特點，攪拌，材料均與本設計中糊化鍋相似。5.糖化鍋的相關計算 根據物料以及熱量衡算所得數據可知，一次糖化糖化鍋中需要麥芽粉量為2215.67kg，加水7090.195kg，糊化鍋中

31、大米麥芽混合物量為（949.58+189.92）1139.5kg，加水5127.73kg，糊化時蒸發量為208.91kg。因此第一次煮沸后，糊化醪量+糖化醪量2215.67+7090.195+1139.5+5127.73-208.9115364.185kg由表5-1可知，大米粉含水量為12，麥芽粉含水量為6糖化醪干物質相對密度為1.08，則：糖化鍋有效體積糖化鍋的容量系數在0.770.82之間，鍋身與高度之比一般取21。設計估算可以按下式估算D，設底高部分為空余系數部分，取圓筒直徑D與高度H之比為21，則所以，D=3.3m圓整 取D=5.0m H=2.5m取容量系數為0.8，則糊化鍋的全容積為

32、V全14.23÷0.817.79m3升氣管截面積為液體蒸發面積的1/301/50，取1/50，則 所以d=0.80m 選攪拌器為二折葉旋漿攪拌器d=2/3D=3.3m =60° n=20r/min=0.33r/s（2）計算Q、K、A （假設加熱用P=248.4Pa（絕）飽和蒸汽加熱。）依熱量衡算部分數據，在雙醪二次煮出糖化法中，最大傳熱是在第二次煮沸前混合醪由63升溫至70，所需熱量為Q3=G混合c混合（70-63）=396000kJQ=G混合×c混合×（7063）×=396000×12=4752000 kJ/h.加熱面材料取不銹鋼板

33、=8mm，不銹鋼=17.4W/（m·K）總傳熱系數，由于不銹鋼板的導熱系數很小，所以1和2可忽略不計，因此考慮實際熱效率比理論K值降低20%即K實=2175×0.8=1740W/（m2·K） 傳熱面積：AA=Q/KT=4752000*1000/3600*1740*60.43=12.55取A=13m2（3）攪拌功率計算設攪拌器寬b=0.40m，鍋內液柱高H液=2.9m，按永田公式：設攪拌器折角=60°=38.71=0.6950=1.1+4-2.5-7=1.3112Rem=nd2/= =0.1304相關參數：d攪拌漿葉長度（m）n漿葉轉數（r/s）流體密度（

34、kg/m3）流體粘度（N·s/m2）（Pa·s）D糊化鍋直徑（m）b攪拌漿葉寬度（m）H液液層高度（m）攪拌漿折葉角，一般為45°或60°K1攪拌阻力系數 1.1-1.36.根據實際計算，本設計選取JYV50×45型糖化鍋，主要的技術參數為型號JYV50×45型號JYV50×45全容積（m3）有效容積（m3）加熱面積工作溫度： 加熱底（）工作壓力：鍋內（MPa） 加熱底（MPa）鍋身直徑（mm）564541167常壓0.655000鍋體高度（mm）攪拌器：直徑（mm） 轉速（r/min）電動機：功率（kW） 轉速設備質量（k

35、g）外型尺寸（直徑×高度，不含排氣筒）（mm）250033002012.513.5137005200×82507.安裝調試與使用維護均與糊化鍋相同。4.2 糊化鍋選型因雙醪二次煮出糖化法糊化鍋煮沸三次，且每次醪液不同，取醪液量最大的一次做為糊化鍋的容積。 糊化鍋容積的確定第一次糊化鍋投大米粉為949.58kg，水為5127.73kg，糊化醪量為6267.23kg。 （4-1）查發酵工程工藝設計概論中附表9 相對密度-干物質換算表可知相對密度=1000+4B=1052 kg/m3糊化鍋的有效容積 （4-2）第二次糊化鍋內糊化醪量為15383.2Kg。查發酵工程工藝設計概論中附

36、表9 相對密度-干物質換算表可知相對密度=1000+4B=1076kg/m3糊化鍋的有效容積第三次糊化鍋內糊化醪量為15174.29kg。查發酵工程工藝設計概論中附表9 相對密度-干物質換算表可知相對密度=1000+4B=1076kg/m3糊化鍋的有效容積綜上：糊化鍋的有效體積應為14.3，取充滿系數為0.75，由輕工業技術裝備手冊表14.3-12糊化鍋技術參數可知選用JYQ14×6型號的糊化鍋 即圓柱形鍋身球形夾套式加熱底。糖化鍋的容量系數=0.75（即糊化鍋有效容積與全容積之比）則糊化鍋總容積為 糊化鍋基本尺寸及核算傳熱面積（1） 設備尺寸取當量直徑D=2.3m， （2） 傳熱面

37、積加熱介質給熱系數的計算汽在垂直壁上冷凝給熱，糊化鍋外加熱采用的是夾套加熱球鍋底的形式。假定冷凝液膜為滯流（Re<2100） （4-3）式中等物性溫度取冷凝液平均溫度 （4-4）設t壁=110.查得飽和水蒸氣P絕=0.25MPa，t=127.2 故在t均=118.6時水的物性為=944kg/m3 =2.40×10-4 k=0.6856 ,t=127.2飽和水蒸氣汽化潛熱r=2185.4KJ/Kg設套高L=1.0m ，夾套傾斜角為45°。 (4-5) = (4-6)核算冷凝液流型 (4-7)表明假定冷凝液膜為滯流時正確的。醪液給熱系數的計算糊化醪80.5時查表得水=3.

38、56×10-4 ,醪液比粘度為1.7，則醪=6.05×10-4 =0.686 比熱CP醪=3.74 d=1.6m n=0.5r/s (4-8)總傳熱系數的計算加熱面材料采用紫銅 =10mm 紫銅=379.02 (4-9)式中 k傳熱系數; 加熱介質給熱系數; 醪液給熱系數; 加熱面材料壁厚m考慮到實際熱效率壁理論k值降低20%，則 =1874×0.8=1558 傳熱面積的計算 (4-10) (4-11)復核t壁，若不計壁內外污垢熱阻及壁導熱熱阻，則 (4-12)與實際的壁溫小于1，驗算合格。 攪拌功率的計算設攪拌器寬b=0.26m，鍋內液柱高度=1.0m，D=2.

39、3m按永田公式:設攪拌器折角為 (4-13) (4-14) (4-15) (4-16) (4-17) (4-18) （4-19） （4-20）式中K儲存系數，因啟動時功率增加 一般考慮K=1.21.4 此時取K=1.4；K1阻力系數，根據糊化鍋鍋體結構及附件取K1=22.4 此時取K1 =2.4；傳動機總效率=0.40.5 此時取=0.4（四）麥汁過濾設備1.概述：糖化過程結束后，必須于最短的時間內將麥汁與麥糟分離，因為麥汁與糟長時間混貯會使麥汁質量下降。麥汁過濾設備就是用來過濾糖化醪，使麥汁與麥糟迅速分離而得到澄清麥汁的設備。常用的設備有過濾槽，壓濾機和快出滲出槽。本設計采用過濾槽，它是最廣

40、泛使用的麥汁過濾設備，當糖化過程結束后，進入過濾槽的醪液，先聚集在槽內過濾板上部，經沉降后，麥糟形成過濾層，麥汁則流經麥糟過濾層和過濾板，并經過出料閥而被送往麥汁煮沸鍋。從麥汁流經麥糟過濾層到麥汁煮沸鍋的整個過濾過程，形成一種緩慢交替的流態平衡，由于麥糟過濾層堵塞致使阻力增大，麥汁流量調節不當或吸力太強等原因而受到破壞時，麥汁過濾便會受阻或中斷，此時排出的麥汁漸見混濁。（五）麥汁煮沸設備1.功能用途麥汁煮沸設備是用來對麥汁進行煮沸、滅菌、析出熱變性凝固蛋白質，蒸發掉多余的水分，使麥汁濃縮到規定的濃度，并加入酒花，使酒花所含的苦味和芳香物質進入麥汁的設備，用于麥汁煮沸的設備主要有麥汁煮沸鍋。但為了提高煮沸鍋的煮沸強度和設備利用率，近代化的煮沸系統除麥汁煮沸鍋外，還附有各種類型的加熱裝置和附屬容器如麥汁預貯槽。（七）麥糟輸送設備1.概述 糖化間過濾槽過濾出來的麥糟，既是啤酒廠需要排放的廢渣，也是價值很高的副產品。由于糖化間產的麥糟量比較多，洗糟結束后必須及時排糟，排糟的方式有直落式，螺旋輸送式與壓送式等。其中以直落式最為簡便，即將過濾槽安裝在糖化間的外側，在一定高度安裝一個貯糟斗，麥糟從過濾槽的排糟孔排出直接落入貯糟斗，然后運走，貯糟斗的容量至少應