1、 目 錄一、工程概況及特點 . 2二、本方案編制依據 . 3三、腳手架的搭設形式及防護部位 . . 4四、施工部署及安排 . 4五、扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施6六、施工措施 16七、腳手架的搭設及拆除施工工藝 18八、勞動力及材料、機具配備19九、質量保證體系 20十、安全施工技術措施 22十一、文明施工要求 23十二、懸挑腳手架穩定承載計算 25十三、卸料平臺穩定承載計算 44 一、工程概況及特點1、 恒業²星園工程由成都市恒業東升資產經營管理公司開發建設，成都市第二建筑工程公司承建，四川華凱工程工程項目管理有限公司監理；2、 本工程由一層地下室車庫和六幢（分別為1A 、

2、B 座，2、3、4、5、6）高層塔式居住建筑組成，總建筑面積合計101340m 2，結構總高度53.95m ，結構類型為多層框架剪力墻結構，基礎形式為柱下人工挖孔灌注樁。本工程以地下室后澆帶為界劃分為、標段，我公司承建標段，標段由部分地下室和1#A、B 座及5#、6#樓組成，建筑面積總計約為46700m 2。3、各層層高及高度變化和樓層平面變化情況本工程除地下室和底層商業用房外，樓層層高為3m 。整個建筑平面布置較簡潔，方正（個別陽臺有局部弧形）。樓層平面變化不大，二層以上為標準層。1A 座、1B 座、5、6樓標準層平面布置分別如下圖所示： 1A平面布置圖 1B平面布置圖 5樓平面布置圖 6樓

3、平面布置圖二、 本方案編制依據：1. 本工程相關施工圖紙 2. 主要規范、規程3. 參考手冊 1. 結構施工期間（1）本工程結構施工期間搭設結構主體施工模板支撐架（詳模板方案）。（2）沿主樓四周從3層平面起搭設懸挑全封閉單排防護架至屋面， 3層平面以下搭設雙排落地防護架，隨后拆除。(3地下室底板施工時搭設剪力墻、柱等插筋固定架；搭設泵管、人行走道支撐架。 2. 裝飾施工期間（1）地下室內搭設滿堂腳手架，地下室外墻周邊搭設雙排落地架和水平防護架。 （2）一層商業用房和6樓底層架空層搭設滿堂腳手架。 （3）屋面花架梁搭設滿堂腳手架。（4）外裝懸挑腳手架分兩次搭設，第一次從3層平面起搭設至15層平面

4、，即5.95m 41.95m ，懸挑高度為36m ；第二次從15層平面起至屋頂，即41.9553.95m ，懸挑高度為12m ；懸挑架總高度為48m 。（5）沿裙房或主樓待地下室周邊土方回填夯實后搭設雙排落地外架至3層平面。 3. 重點防護部位（1）基坑、樓梯、陽臺臨邊搭設防護欄桿以保證行人安全。 （2）在行人通道及重要出入口（樓梯間入口）搭設防護棚。（3）在主樓裝飾施工期間，龍門架與建筑物接口是安全隱患，此處加設防護。 （4）凡是在塔吊覆蓋范圍內的臨時用房（辦公、宿舍等），加工房（鋼筋加工房、木工房等）頂面采用雙層膠合板硬防護；四、施工部署及安排 1. 成立安全防護領導小組安全生產、文明施工

5、是企業生存與發展的前提條件，是達到無重大傷亡事故的必然保障，也是我項目部創建“文明工地”的根本要求。為此，項目部專門成立了以項目經理為 組長的安全防護領導小組。 2. 設計總體思路結合本工程結構形式、實際施工特點，結構施工期間沿建筑物設置單排防護懸挑架，結構主體施工完畢后進入裝飾階段，將單排防護架拆除，重新搭設懸挑或落地式、全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架；此雙排架既裝修施工，同時兼作安全防護；荷載按裝修荷載考慮。本工程腳手架的重點和難點是裝飾期間搭設的懸挑雙排腳手架，該腳手架搭設高度約為48 米，擬定第一次懸挑用型鋼作挑梁，在三層平面開始懸挑至15層平面，在7層平面即17.95m 和11層平

6、面即29.95m 兩次采取鋼管作斜撐局部卸荷。第二次懸挑用48³3.5鋼管作挑梁，從15層平面起至屋頂，即41.9553.95m 。立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.00米，立桿的步距為1.80 米，為考慮掛密目網，實際施工時立桿步距為1.7m ；內排架距離墻長度為0.20米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 48³3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距4.5 米，具體施工時，豎向間距可按照樓層高度調整為3.0米，連墻件采用扣件連接；懸挑雙排腳手架搭設示意

7、如下圖： 五、扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施 1、腳手架基礎由于本工程場地土為微膨脹土，因此基坑底填土必須夯實；地下室頂板施工時，所有的模板支撐架的基礎必須平整?；A上、底座下設置墊板，其厚度不小于5cm ，布設必須平穩，不得懸空；搭設落地架時，需在外側距腳手架外立桿50cm 處設一淺排水溝。 2、立桿立桿頂端高出結構檐口上皮1.5m ，立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm ；各接頭中心距主節點的距離不大于60cm 。 3、大橫桿大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱

8、扣緊；其長度大于3 跨、 不小于6m ，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于50cm ，各接頭距立柱的距離不大于50cm ，如下圖所示。 1344522313 42主節點（中心節點）1立柱2縱向水平桿3橫向水平桿4直角扣件底部節點1縱向掃地桿2橫向掃地桿3直角扣件450mm墊板1立桿2水平連接桿3豎向連接桿4直角扣件5墊木1立桿2連墻桿3直角扣件4通長橫桿錨固 4、小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（即主節點），都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于15cm 。小橫桿間距應與立桿柱距相同，

9、且根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立柱之間再等間距設置增設12 根小橫桿，其最大間距不大于75cm 。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm ；伸出里排大橫桿距結構外邊緣15cm ，且長度不大于44cm 。如因局部造型超過這一限制，要在作業層采取鋼管三角斜撐的方式予以加固。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相臨小橫桿在立柱處相向布置，如上圖所示。 5、縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20cm 處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。北側裙房頂板存在較大高差，則將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立柱固定。靠邊坡的立柱軸線到邊坡的距離不小

10、于50cm ，并對此立桿采取雙向斜拉加固措施，如下圖所示。6、剪刀撐本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。雙立桿部位采用雙桿通長剪刀撐，單立桿部位則采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6 步4 跨設置一道，斜桿與地面的夾角在45°60°之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24 個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15cm ；最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30cm 內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，

11、其搭接長度100cm ，并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm 。橫向斜撐搭設在主樓腳手架部位，在同節內、由底至頂層呈“之”字型、在里、外排立柱之間上下連續布置，斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立柱或橫向水平桿的伸出端上；除拐角處設橫向斜撐外，中間應每隔6 跨設置一道。 7、腳手板腳手板采用松木、厚5cm 、寬3545cm 、長度不少于3.5m 的硬木板。首層滿鋪一層腳手板，以上每隔六層也要滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。腳手板設置在3 根橫向水平桿上，并在兩端8cm 處用直徑1.2mm 的鍍鋅鋼絲箍繞23 圈固定。當腳手板長度小于2m 時，可采用兩根小橫

12、桿，并將板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫中設兩根小橫桿，各桿距接縫的距離均不大于15cm ，構造如下圖所示。靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于15cm 。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。8、連墻件本工程懸挑雙排架連墻件采用剛性連接，間距為兩步三跨，水平間距4.5m ，豎向間距3.0m 。連接處為短肢墻時，在墻上預留80mm 穿墻孔，連墻桿采用單桿穿墻夾固式與短肢墻連接，連接方法是：小橫桿穿過墻體，在墻體的兩側用小橫桿塞以墊木固定；連接處為框架柱時，連墻桿采用雙桿箍柱式與框架柱連接，連接方法是：用適長的橫向平桿和短鋼管各兩根抱緊柱子固定；當連

13、接處無墻或柱或窗洞時，在梁上預埋短鋼管，連墻桿與短鋼管連接。各種連接方法如下圖： 連墻件橫豎向順序排列、均勻布置、與架體和結構立面垂直，并呈水平位置或稍可向腳手架一端傾斜，但不容許向上翹起，盡量靠近主節點。連墻桿伸出扣件的距離應大于10cm 。底部第一根大橫桿就開始布置連墻桿，靠近框架柱的小橫桿可直接作連墻桿用。 9、水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用14a 號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度 2.00 米。與樓板連接的錨環用光園鋼筋制作，直徑(mm:16.00；樓板混凝土標號:C30；懸挑水平鋼梁間距同腳手架立桿的縱距即1.5m 。14a 號槽鋼與板面的連接和布置如下圖

14、： 注：穿剪力墻處預留200X150洞口。外架平面布置圖(局部） 10、拉繩構造拉繩選用6³19，直徑為20.00 mm 的鋼絲繩；拉繩沿立竿縱距每跨設置1道；鋼絲繩與墻距離為(m:1.200；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.20 m。拉繩與建筑物的連接如上圖： 11、卸荷措施由于本腳手架搭設高度較高，為保證安全，擬定在7層平面和11層平面采取鋼管斜撐局部卸荷。示意如下圖： 懸挑架卸荷措施12、防護設施腳手架要滿掛鋼板網全封閉，外側掛密目安全網，密目網采用1.8³6.0m 的規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿里側。作業層網應高于平臺1.2m ，

15、并在作業層下步架處設一道水平兜網。在架內高度3.6m 處設首層平網，往上每隔三五步距設隔層平網，施工層應設隨 層網。作業層腳手架立桿于0.6m 及1.2m 處設有兩道防護欄桿，底部側面設18cm 高的擋腳板。13、人行跑梯人行跑梯設原則設置在施工現場臨時承重道路與建筑物相接處，布置式盡量靠近塔吊塔身，具體位置現場定；人行跑梯采用“之”字形、坡度1:3、寬度1.75m ，以連接上下兩結構面層（如下圖所示）。跑梯腳手板采用順鋪、接頭搭接，下面的板頭應壓住上面的板頭，板頭的凸棱處應用三角木填順，每隔30cm 設置一根防滑木條，木條規格為2cm ³4cm （厚度³寬度）。跑梯轉角處

16、設置休息平臺，寬度大于1.80m 。斜道兩側及平臺外圍均必須設置欄桿及擋腳板。欄桿設置兩道，高度分別為0.6m 和1.2m ，擋腳板高度不小于15cm ，外側用密目式安全立網封閉。 14、卸料平臺的構造本工程卸料平臺設計為懸挑式型鋼平臺，規格為5.0m ³4.5m ³1.5m （長³寬³高）懸挑長度為3.0m 。平臺上要設有限定荷載標牌，本工程卸料平臺限重為1.5t 。主梁、次梁分別采用10 工字鋼、10 槽鋼，所有構件均為螺栓連接，即為鉸接。防護欄采用³3.5 鋼管，分別在高75cm 、150cm 處設立兩道，并與四周工字鋼焊接。四周工字鋼外

17、側面及防護欄均刷紅白相間的油漆標識，并滿布密目安全網。平臺每側設兩根6³19、鋼絲繩，每根繩設夾具不少于3 個。鋼絲繩與卸料平臺鋼管架接觸處墊橡膠膠皮，以緩沖鋼絲繩的拉力。鋼絲繩通過梁上側模對拉螺栓孔拉結，但兩根鋼絲繩不得拉結于同一個對拉螺栓孔，并且預留的梁上預留的孔洞要保證能讓上述鋼絲繩穿過。平臺底 面設5cm 厚的腳手板，滿鋪、鋪牢、兩端用8 號鍍鋅鋼絲捆緊，并在四周設18cm 高的踢腳板。卸料平臺根據需要設置，位置由主管工長現場確定。距建筑結構外皮70cm 和1350cm 處分設2個預埋件，其具體位置和加工尺寸見下圖。六、施工措施1、電梯井洞口防護措施電梯井口設置不低于1.2m

18、 高的開啟式防護門，用的螺紋鋼筋、按水平間距30cm 、豎向間距40cm 焊制而成，并在防護門上要刷漆、上鎖、掛牌。電梯井筒內每隔一層在入口處設置一個用鋼筋、鋼管及木板搭設的平臺，中間一層用鋼筋支托安全網一道，網上及平臺上均不得存有雜物。電梯井內不準做垂直運輸通道或垃圾通道（做法如下圖所示）。 2、結構臨邊防護措施在結構四周邊線內50cm 處設置全封閉式護身欄，使用材料均采用³3.5 鋼管。其高度不低于1.2m 、立桿間距不大于2.5m 、豎向每隔0.6m 設一道通長大橫桿一道三腳架。沿鋼管長度方向刷紅白間隔的油漆、掛醒目標志牌；護身欄桿四周滿掛密目安全網、白天設警示牌、夜間設紅色標

19、志燈；臨邊四周1m 范圍內不準堆料、停放機具。 3、樓梯間防護措施樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從梯井內搭設，側邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m 高的護身欄，側邊底部設18cm 高的擋腳板。4、防雷避電措施采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。 避雷針共設置4 根避雷針，避雷針采用鍍鋅鋼筋制作, 高度不小于1m ，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。接地線采用40³4 的鍍鋅扁鋼，將立桿與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體。接地線的連接應保證接觸牢靠，與立桿連接時應用2道螺栓卡箍連接，螺釘加彈簧墊圈以防松動并保

20、證接觸面不小于10cm 2，并將表面油漆及氧化層清除，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50m 設置1 個，位置不 得選在人們經常走到的地方以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械傷害。兩者的連接采用焊接，焊接長度應大于2倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10。同時應注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離（一般不小于3m ）以免發生擊穿事故。七、腳手架的搭設及拆除施工工藝1懸挑式鋼管腳手架搭設施工工藝懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平挑桿縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻桿鋪腳手板扎防護欄桿

21、扎安全網定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并作好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記。墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空；雙管立柱應采用雙管底座，底座下墊枕木，并垂直于墻面設置。在搭設腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除。雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿

22、接長時，宜先立外排，后立內排。其余組件的搭設要求參見構造要求。2、落地式鋼管腳手架的搭設施工工藝落地腳手架的搭設順序為：場地平整、夯實基礎承載實驗、材料配備定位設置通長腳手板、鋼底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻桿鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網3、卸料平臺的施工工藝卸料平臺加工制作完畢經驗收合格后方可吊裝。吊裝時，先掛好四角的吊鉤，傳發初次信號，但只能稍稍提升平臺，放松斜拉鋼絲繩，方可正式吊裝，吊鉤的四牽引繩應等到長，保證平臺在起吊過程中平穩。 吊裝至預定位置后，先將平臺工字鋼與預埋件固定后，再將鋼絲繩固定，緊固螺母及鋼絲繩卡子，完畢后方可松塔吊吊鉤，卸料平臺安裝完畢后經驗

23、收合格后方可使用，卸料平臺的限重牌應掛在該平臺附近的明顯位置。要求提升一次驗收一次。4、腳手架的拆除施工工藝拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等（一般的拆除順序為安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿）。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2 步，如高差大于2 步，應增設連墻件加固。拆除后架體的

24、穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6.5m ）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻件。八、勞動力及材料、機具配備2勞動力配備 3材料配備 4機具配備九、質量保證體系 5構配件允許偏差如下表： 6腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法 7扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準 十、安全施工技術措施8材質及其使用的安全技術措施（1）扣件的緊固程度應在4050N ²m ，并不大于65N ²m ，對接扣件的抗拉承載力為3KN 。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直

25、角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全；(2 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm ；(3 鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件；(4 外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鋼絲、竹篾、塑料混用； (5 嚴禁將外徑48mm 與51mm 的鋼管混合使用； 9腳手架搭設的安全技術措施(1 腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工；(2 搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，

26、并得到允許，以防墜落傷人；(3 開始搭設立桿時，應每隔6 跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除；(4 腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定；(5 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步； (6 在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查，驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊；(7 外腳手架的卸荷嚴格采用的鋼絲繩通過梁上對拉螺栓孔與腳手架連接，嚴禁私自拆改；10 腳手架上施工作業的安全技術措施(1 結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用

27、。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件；(2 嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備；(3 結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過1層；(4 當作業層高出其下連墻件3.6m 以上且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施；(5 各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人；(6 定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全； 11 腳手架拆除的安全技術措施(1 拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批

28、準，進行技術交底后才準工作；(2 架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉；(3 拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入，切斷影響區域內水、電、氣供應；(4 拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落；(5 在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開； (6 每天拆架下班時，不應留下隱患部位；(7 拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故；(8 所有桿

29、件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面； (9 所有的腳手片，應自外向里豎立搬運，以防腳手片和垃圾物從高處墜落傷人； (10 拆下的零配件要裝入容器內，用吊藍吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲；十一、文明施工要求根據腳手架施工的特殊性，結合職業安全衛生的貫標精神、集團公司“標化現場”的要求以及我項目部總體部署，要求施工時作到如下：12 進入施工現場的人員戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙；13 進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌；14 嚴禁酗酒人員上架作業，施工操

30、作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧； 15 腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作；16 上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子； 17 護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改；18 腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經主管工長或安全員同意后由架子工操作；19 不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架；20 不

31、得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備；21 在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件；22 拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落；23 腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動等問題要及時解決；24 要保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體； 25 施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔；26 使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；

32、登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊；27 腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續； 28 施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費；29 運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管；30 六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬期、雨期要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物。若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施；十二、懸挑腳手架穩定承載計算 （一）、型鋼懸挑架的計算： 1、計算參數: （1）. 腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 36.0 米

33、，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.00米，立桿的步距為1.80 米； 內排架距離墻長度為0.30米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根； 采用的鋼管類型為 48³3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.80；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.60 m （實際施工時為3.0m ），水平間距4.50 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件連接；（2）. 活荷載參數施工均布荷載標準值(kN/m2:2.000；腳手架用途:裝修腳手架； 同時施工層數:2 層；(3.風荷載參數本工程地處四川省成都市，查荷載規范基本風壓

34、為0.300，風荷載高度變化系數z 為0.740，風荷載體型系數s 為0.649；計算中考慮風荷載作用；(4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2:0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2:0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2:0.140； 安全設施與安全網自重標準值(kN/m2:0.005；腳手板鋪設層數:2 層； 腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；(5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用14a 號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度 2.00 米。與樓板連接的錨環鋼筋直徑(mm:16.00；樓板混凝土標號:C30； (6.

35、拉繩參數拉繩沿立竿縱距每跨設置1道；鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m:1.200；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.20 m。第 26 頁 / 共 45 頁 2、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。(1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.350³1.500/3=0.175 kN/m ；活荷載標準值: Q=2.000³1.500/3=1.000 kN/m；

36、荷載的計算值: q=1.2³0.038+1.2³0.175+1.4³1.000 = 1.656 kN/m；小橫桿計算簡圖(2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下:第 27 頁 / 共 45 頁 最大彎矩 Mqmax =1.656³1.0002/8 = 0.207 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax /W =40.750 N/mm2；小橫桿的最大應力計算值 =40.750 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值f=205.0 N/mm2，滿足要求！(3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.

37、038+0.175+1.000 = 1.213 kN/m ；最大撓度 V = 5.0³1.213³1000.04/(384³2.060³105³121900.0=0.629 mm；小橫桿的最大撓度 0.629 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1000.0 / 150=6.667 與10 mm，滿足要求！3、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。(1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038³1.000=0.038 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.350³1.000&#

38、179;1.500/3=0.175 kN；第 28 頁 / 共 45 頁 活荷載標準值: Q= 2.000³1.000³1.500/3=1.000 kN；荷載的設計值: P=(1.2³0.038+1.2³0.175+1.4³1.000/2=0.828 kN；大橫桿計算簡圖(2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max =0.08³0.038³1.500³1.5002=0.010 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:

39、M2max =0.267³0.828³1.500= 0.332 kN.m；M = M1max + M2max = 0.010+0.332=0.342 kN.m最大應力計算值 = 0.342³106/5080.0=67.322 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 67.322 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值第 29 頁 / 共 45 頁 f=205.0 N/mm2，滿足要求！(3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和, 單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax =

40、0.677³0.038³1500.04 /(100³2.060³105³121900.0 = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.038+0.175+1.000）/2=0.607kNV= 1.883³0.607³1500.03/ ( 100 ³2.060³105³121900.0 = 1.535 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.535=1.588 mm；大橫桿的最大撓度 1.588

41、 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500.0 / 150=10.0與10 mm ，滿足要求！4、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7, 直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN ，按照扣件抗滑承載力系數第 30 頁 / 共 45 頁 0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5:R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值, 取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.038³1.000³2/2=0.038 kN；大橫桿

42、的自重標準值: P2 = 0.038³1.500=0.058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.350³1.000³1.500/2=0.262 kN；活荷載標準值: Q = 2.000³1.000³1.500 /2 = 1.500 kN；荷載的設計值: R=1.2³(0.058+0.262+1.4³1.500=2.484 kN；R < 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!5、腳手架立桿荷載的計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1每米立桿承受的結構自重標

43、準值(kN，為0.1248NG1 = 0.1248+(1.00³2/2+1.50³2 ³0.038/1.80³49.00 = 10.297；(2腳手板的自重標準值(kN/m2 ；采用木腳手板，標準值為0.35NG2= 0.350³2³1.500³(1.000+0.3/2 = 0.682 kN； (3 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.140³2³1.500/2 = 0.210 kN；(4吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2 ；0.005NG

44、4 = 0.005³1.500³49.000 = 0.368 kN；經計算得到，靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 11.557 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ = 2.000³1.000³1.500³2/2 = 3.000 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo - 基本風壓(kN/m2 ，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001的規定采用：Wo = 0.300 kN/m2；Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規

45、范(GB50009-2001的規定采用：Uz = 0.740 ；Us - 風荷載體型系數：取值為0.649；經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7 ³0.300³0.740³0.649 = 0.101 kN/m2；不考慮風荷載時, 立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG +1.4NQ = 1.2³11.557+ 1.4³3.000= 18.068 kN；考慮風荷載時, 立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 NG +0.85³1.4N Q = 1.2³11.557+ 0.85³1.4³3.000

46、= 17.438 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為Mw = 0.85 ³1.4W k L a h 2/10 =0.850 ³1.4³0.101³1.500³1.8002/10 = 0.058 kN.m；6、立桿的穩定性計算:不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值 ：N =18.068 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定

47、 ：l 0 = 3.119 m；長細比 Lo /i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數, 由長細比 lo /i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩 ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 18068.000/(0.186³489.000=198.648 N/mm2；立桿穩定性計算 = 198.648 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！ 考慮風荷載時, 立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值 ：N

48、 =17.438 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l 0 = 3.119 m；長細比: L0/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數, 由長細比 lo /i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩 ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 17437.840/(0.186

49、³489.000+58328.249/5080.000 = 203.203 N/mm2；立桿穩定性計算 = 203.203 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！7、連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.101 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.200 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN, N 0= 5.000 kN ； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN，按照下式計算：N lw = 1.4

50、79;W k ³A w = 2.287 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 7.287 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = ²A²f其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l0/i = 300.000/15.800的結果查表得到 =0.949，l 為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949³4.890³10³205.000³10 = 95.133 kN；N l = 7.287 < Nf = 95.

51、133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl =7.287小于單扣件的抗滑力 8.0 kN，滿足要求！ -43 連墻件扣件連接示意圖8、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N 的作用，里端B 為與樓板的錨固點，A 為墻支點。本方案中，腳手架排距為1000mm ，內排腳手架距離墻體200mm ，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 563.70 cm 4，截面抵抗矩W = 80.50 cm 3，截面積A = 18.51 cm 2。受腳手架集中荷載 N=1.2³11.557

52、 +1.4³3.000 = 18.068 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.2³18.510³0.0001³78.500 = 0.174 kN/m； 懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN懸挑腳手架支撐梁變形圖(kN 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1 = 23.371 kN；R2 = 13.731 kN；R3 = -0.356 kN。最大彎矩 Mmax = 2.840 kN.m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 2.840³106 /( 1.05 

53、9;80500.0 +0.000³103 / 1851.0 = 33.602 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 33.602 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215.000 N/mm2, 滿足要求！9、懸挑梁的整體穩定性計算:水平鋼梁采用14a 號槽鋼, 計算公式如下其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b = 570 ³9.5³58.0³ 235 /( 1200.0³140.0³235.0 = 1.87 由于b 大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003附表B ，得到 b 值為0.

54、919。經過計算得到最大應力 = 2.840³106 /( 0.919³80500.00 = 38.385 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 38.385 小于 f = 215.000 N/mm2 ,滿足要求!10 、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力R AH 和拉鋼繩的軸力R Ui 按照下面計算其中R Ui cos i 為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi =RUisin i按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：R U1=33.051 kN；11、拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(支桿 的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿 的軸力R U 均取最大值進行計算，

55、為R U =33.051 kN如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg - 鋼絲繩的容許拉力(kN；Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN，計算中可以近似計算F g =0.5d2，d 為鋼絲繩直徑(mm； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6³19、6³37、6³61鋼絲繩分別 取0.85、0.82和0.8；K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg 取33.051kN ，=0.820，K=6.000，得到：經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于16.000mm 才能滿足要求！ 鋼絲拉繩(斜拉桿 的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿 的軸力R U 的最大值進行計算作為拉環的拉力N ，為N=RU =33