1、.桃巴高速LJ3合同段蓋梁懸空支架結構驗算書考慮最不利情況，采用石橋河左幅2號大橋4#墩、石橋河右幅3號大橋5#墩、五蘭廟大橋右幅1#墩蓋梁作為計算模型。蓋梁簡圖如下：石橋河左幅2號大橋4#墩石橋河右幅3號大橋5#墩五蘭廟大橋右幅1#墩一、 支承平臺布置蓋梁施工支承平臺采用在兩墩柱上各穿一根3m長12cm鋼棒，上面采用墩柱兩側各一根13m(14米長蓋梁為15m)長40b工字鋼做橫向主梁，搭設施工平臺的方式。主梁上面安放一排每根3m長的雙拼16槽鋼，間距為30cm作為分布梁。分布梁上鋪設蓋梁底模。傳力途徑為：蓋梁底?？v向分布梁（雙拼16槽鋼）橫向主梁（雙40b工字鋼）支點12cm鋼棒。如下圖：用

2、I40120mm鋼棒2x13m(15)130(160，210)400(650,800)012030cmnx3m1300(1500)二、 計算依據及采用程序本計算書采用的規范如下：1. 公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2000）2. 鋼結構設計規范（GB 50017-2003）3. 建筑結構荷載規范（GB50009-2001）4. 建筑施工扣件式鋼管支架安全技術規范（JGJ130-2001）5. 其他現行相關規范、規程三、 計算參數1. 主要材料1) 16a槽鋼（槽口左右向）截面面積為：A=2195mm2截面抵抗矩：W=108.3103mm3截面慣性矩：I=866.2104mm4彈性模量E=

3、2.1105Mpa鋼材采用Q235鋼，抗拉、抗壓、抗彎強度設計值=215Mpa。2) I40b工字鋼橫向主梁采用2根40b工字鋼，橫向間距為墩柱直徑。截面面積為：A=9407mm2，X軸慣性矩為：IX=22781104mm4，X軸抗彎截面模量為：WX=1139103mm3，鋼材采用Q235鋼，抗拉、抗壓、抗彎強度設計值=215Mpa。3）鋼棒鋼棒采用120mm高強鋼棒(A45)，截面面積為：A=3.1437.52=11309.73mm2，慣性矩為：I=d4/32=3.14754/32=2035.75104 mm4截面模量為：W=d3/32=16.96104mm3抗剪強度設計值=125Mpa。2

4、. 設計荷載1）砼自重:石橋河左幅2號大橋4#墩：砼方量：V=51.23m，鋼筋砼按26kN/m計算，砼自重：G=51.2326=1331.98kN蓋梁長11.6m，均布每延米荷載：q1=114.83kN/m石橋河右幅3號大橋5#墩:砼方量：V=35.312m，鋼筋砼按26kN/m計算，砼自重：G=35.31226=918.112kN蓋梁長11.6m，均布每延米荷載：q1=79.15kN/m蘭廟大橋右幅1#墩:砼方量：V=34.78m，鋼筋砼按26kN/m計算，砼自重：G=34.7826=904.176kN蓋梁長11.6m，均布每延米荷載：q1=77.95kN/m2) 組合鋼模板、連接件及鋼楞

5、0.95 kN/m，側模和底模每延米共計9.3m，q2=8.835kN/m.3) 16a槽鋼3m長雙拼16槽鋼間距0.3m，每延米6.67根共計20米，合計：q3=200.1723=3.446kN/m4）40b工字鋼共2根，每根長13米，共重：21373.84kg=1919.84kg，q4=19.20kN;15米長的共重21573.84kg=2215.2kg，q4=22.15kN;5) 施工荷載小型機具、堆放荷載：q5=2.5 KPa振搗混凝土產生的荷載：q6=2KPa3. 荷載組合及施工階段蓋梁自重及支架自重均按恒載考慮組合系數1.2，施工荷載按活載考慮組合系數1.4。3、受力模型（以五蘭廟

6、大橋右幅1#墩蓋梁為例）1）16a槽鋼分布梁計算模型：1.3m16a槽鋼分布梁直接承受底模以上的自重，16a槽鋼分布在圓柱兩側的40b工字鋼上，兩工字鋼主梁緊貼圓柱，間距為圓柱直徑130cm，故16a槽鋼分布梁計算跨徑為130cm，蓋梁底寬為180cm，分布梁兩端各懸臂25cm，懸臂有利跨中受力，不計懸臂部分，按簡支梁計算，實際偏安全，如下圖2）工字鋼主梁計算模型：3.0m3.0m8.0m工字鋼主梁承受由每根雙槽鋼分布梁傳來的重力，按均布荷載考慮，兩根工字鋼各承受一半的力，工字鋼搭在兩圓柱預埋的鋼棒上，故工字鋼計算跨徑為兩圓柱中心的間距，取為8.0m，按兩端外伸懸臂計算。如3.0m3.0m8.

7、0m下圖8.0m3）鋼棒計算模型鋼棒為懸臂結構模型，工字鋼緊貼圓柱，故只考慮鋼棒受剪，4個支點抗剪截面分擔承受上面傳來的重力。四、 計算結果1. 16a槽鋼分布梁計算荷載q=1.2(q1+q2)+1.4(q5+q6)=1.2(77.95+8.835)+1.4(2.5+2)=110.442kN/m16a槽鋼分布梁布設間距0.3m，單根承受0.50.3110.442=16.57kN，蓋梁底寬1.8m則單根槽鋼均布荷載q=9.21kN/m計算跨徑1.3m跨中彎矩：M=0.1259.211.32=10=18.01MPa【215MPa】撓度：f=0.19mmf=3.25mm (滿足要求)同理：對于石橋河

8、左幅2號大橋4#墩蓋梁，M=7.254kN.m，=66.96 MPa【215MPa】，撓度f=0.78mmf=4.0mm (滿足要求)；對于石橋河右幅3號大橋5#墩蓋梁，M=16.36kN.m，=151.1 MPa【215MPa】，撓度f=1.95mmf=l/400=8000/400=20mm(滿足要求)同理：對于石橋河左幅2號大橋4#墩蓋梁，M=414.57kN.m，=363.98 MPa【215MPa】，撓度f=-18.44mmf=10mm (不滿足要求)。故對于墩軸線間距為4m的蓋梁采用4根40b工字鋼，鋼棒兩側各雙拼兩根，則=181.99MPa【215MPa】,撓度f=-9.22mmf

9、=10mm（滿足要求）。對于石橋河右幅3號大橋5#墩蓋梁，M=117.74kN.m，=103.37 MPa【215MPa】，撓度f=7.36mmf=16.25mm (滿足要求)。2. 鋼棒計算將自重最大的代入計算，即將石橋河左幅2#橋4#墩代入計算：受力：Q=1.2(11.6q1+11.6q2+13q3+q4)+1.4(q5+q6)=1.2(11.6114.83+11.68.835+133.446+19.2)+1.4(2.5+2)=1804.52kN/m=10=39.9MPa【215MPa】跨中撓度：f=ql4(5-24a2/l2)/384EI =47.373.54(5-244.052/3.52)/(3842.122781)=-10.5mmf=8.75mm(不滿足要求)故對于墩軸線間距為