1、目錄1、工程概況 12、編制依據 13、設計說明 13.1 、地質條件 13.2 、結構形式 23.3 、設計荷載 23.4 、材料性能指標 24、地基承載力驗算 24.1 、基礎尺寸選擇 24.2 、地基承載力驗算 35、筏板基礎在集中荷載下的沖切計算 66、筏板基礎在集中荷載下的局部承壓計算 . 67、風荷載影響 67.1 、抗傾覆驗算 67.2 、抗拔計算 88、筏式基礎受力分析 10攪拌站粉罐基礎設計1、工程概況 京津城際軌道交通線是環渤海京津冀地區城際軌道交通網的重要組成部分，也 是溝通北京、 天津兩大直轄市的便捷通道， 本線由北京南站東端引出， 沿京津塘高速 公路通道至楊村，后沿京

2、山線至天津站，全長 115.4km。本標段包含跨北京環線特大 橋和涼水河特大橋兩座特大橋的預制梁工程 , 設置三個簡支箱梁預制場，分別為跨北 京環線特大橋制梁場( 1 號梁場)、涼水河特大橋 1#制梁場( 2號梁場)、涼水河特大 橋 2# 制梁場( 3 號梁場)。本標段由中鐵大橋局股份有限公司、中鐵四局集團有限公司、中鐵六局集團有 限公司組成的聯合體中標。我公司承擔的是涼水河特大橋1#制梁場的制梁任務( 2#梁場)，起訖里程為DK21+457至DK32+665共340孔雙線箱梁。梁場位于張家灣鎮 高營村，中心里程在線路 DK27+697處。預制場設置五個區：生活辦公區、混凝土拌 和區、箱梁生產

3、區、橫移存梁區、箱梁提升區，生產區布置布置32m箱梁制梁臺座8個，32m兼24m制梁臺座3個，梁場可存32m箱梁64孔，32m兼 24m箱梁24孔。2、編制依據(1) 、建筑地基基礎設計規范 (GB50007-2002)；(2) 、建筑樁基設計規范(JGJ94-94)；(3) 、混凝土結構設計規范 ( GB50010-2002)；(4) 、福建南方路面機械公司提供的 HZS120攪拌站圖紙(5) 、建筑結構荷載規范 GB50009-2001(6) 、浙江有色建設工程有限公司提供的巖土工程勘察報告 中華人民共和國、鐵道部、地方政府及有關部門頒發的相關現行法規、規范、標準及辦法。3、設計說明3.1

4、 、地質條件勘探資料顯示： 場地基本平整，為河陸相沉積地貌；土質結構為粉質粘土與粉土的組合，場地地下水主要為淺層潛水和微承壓水，地下水位埋深 1.45m1.56m左 右，平均埋深1.51m,相應標高17.8018.21m,平均標高：18.13m；根據取水樣的 水質分析結果，地下水在天然條件下對混凝土無侵蝕性。3.2 、結構形式根據南方路面機械有限公司的要求，四個粉罐作成一整體式基礎，結合場地地 質情況采用平板式筏基。3.3 、設計荷載根據南方路面機械有限公司提供圖紙，粉罐滿載時，200T倉每條腿承受靜載65t ,150T倉每條腿承受靜載50t，總荷載F 65 8 50 8920t。3.4 、材

5、料性能指標、C30砼軸心抗壓強度： fc 14.3MPa軸心抗拉強度： ft 1.43MPa彈性模量： Ec 3.0 104 MPa(2) 、鋼筋I 級鋼筋： fy 210 MPa ， fy' 210MPaII 級鋼筋： f y 300MPa ， fy' 300MPa(3) 、地基根據探勘資料取地基承載力特征值： fa 125KPa地基壓縮模量： Es 3.91MPa4、地基承載力驗算4.1 、基礎尺寸選擇根據粉罐尺寸，基礎 B L h 8.0m 18.0m 0.5m4.2、地基承載力驗算僅驗算四個粉罐滿載的情況筏板基礎尺寸及荷載相對位置見圖4-1、圖4-2.W圖4-1 :基礎

6、荷載相對位置 1 （單位：mr）i51204甘F4529 272440854754532'67圖4-2 :基礎荷載相對位置 2 (單位：mr)、荷載偏心距和慣性矩計算結合圖4-1，計算如下：65 (1.188 2.993 3584 5.389 5.90 6.318 8.871 9.288)°65 8 50 850 (10523 11.193 12.619 13289 13.707 15141 15.376 1681)65 8 50 88.981mey' ey e。8.981 8.00.981m結合圖4-2，計算如下：65 (2.724 4.529 6.925 5.12

7、0 1.290 1.708 4.679 4.261 ex50 (1.989 2.659 4.085 4754 3652 5.086 5.321 6.75565 8 50 84.071mex'exe°4.0714.00.071m慣性矩：Ix8 183123888m4ly 住 768m4122.7KN/m3，基礎頂面相對標、地基承載力特征值的修正根據巖土工程勘察報告基礎地面以下土的容重高+0.100m,查承載力修正系數表b0 .3仁fakb (b3)1050.32 .7(83)109.05 Kpa、驗算地基承載力基礎自重：G 8 180.5261872KN考慮粉罐滿載情況出現概率

8、較小，故F 9200KN不考慮荷載的分項系數My F ex' 9200 0.071653.2KN .mMx F ey基地反力平均值：F G 9200 1872”p76.89Kpav 109.05KpaA8 18基地反力最大值：F G Mxy M yXAIx Iy9200 1872 9025.2 4 653.2 993.83Kpa V 109.05Kpa故：地基承載力滿足要求！5、筏板基礎在集中荷載下的沖切計算由于 h 500 mm h 1.01.21.2!0.40.41.6s1ash°c0.52020.50.54Um44.00.7 h ft Umh。0.7114301.125

9、Um4 1.04.0m故：滿足要求！1.1254.00.421892 KN > 650 KN6、筏板基礎在集中荷載下的局部承壓計算筏板基礎混凝土 C30,c 1.0R/丿1.8 1少31 A 0.6 0.631.35 c 1 fcAn1.35 1 3 143000.6220849 .4KN > 650 KN故：滿足要求！7、風荷載影響由于粉罐高度及支架高度較高，150T粉罐高度23.827m, 20T粉罐高度20.838m,結合北京地區冬季風力較大，故需計算四個粉罐在全部空罐的情況下的抗傾覆、抗滑 移驗算。7.1、抗傾覆驗算根據建筑結構荷載規范GB50009-2001,北京地區基本

10、風。0.5KN / m風壓高度變化系數z 1.42，風荷載體形系數s 0.5結構在Z高度處的風振系數計算（考慮順風向風振）基本自振周期：T10.3 s220T10.5 0.32 20.045 KNs /m脈動增大系數：1.75 （按鋼結構考慮）脈動影響系數：0.83振型系數：z 1.01.750.831.01.422.05風荷載標準值:2.050.51 .420.50.728KN / m結合圖7-1，在風荷載作用下，基礎將X軸為轉線傾覆，必須通過結構和基礎的自重來平衡，以保整個結構的穩定性。傾覆力矩：M q kAz0.7282(13.53006.56 KN .m3.3215.459.54.52

11、14.65)>y7-1 :抗傾覆計算圖示平衡力矩：M p G l600(3.仃65.016)500(4.6282.797 )1782(84.071)15629 .2KN .m抗傾覆系數：5.2> 1.2M p17453 .8M q3006 .56滿足要求！7.2、抗拔計算 、150T粉罐抗拔計算根據福建南方路面機械公司提供的 HZS120攪拌站圖紙，粉罐支架與混凝土基礎 通過預埋件連接，預埋件由一塊 30m準岡板與4根也36鋼筋組成，通過鋼筋與混凝土 的粘結力固定整個結構，故需計算預埋件鋼筋長度，按空罐情況計算。在風載下，粉罐最不利抗拔風向如圖 7-2，粉罐將繞A-A旋轉。A圖7-

12、2 : 150T粉罐抗拔計算圖示（單位:mm）傾覆力矩：M q kAz0.72813.53.32 15.45 787.10 KN .m鋼筋所承受拔力：F Mq Mk787.1055333KNl2.2抗傾覆力矩：M k gl501.1055.0KN .m預埋件鋼筋長度:l d3331.2m3.141625000.036故:每根預埋件鋼筋長度h0.3m、200T粉罐抗拔計算根據福建南方路面機械公司提供的 HZS120攪拌站圖紙，粉罐支架與混凝土基礎通過預埋件連接，預埋件由一塊 30mn鋼板與4根也36鋼筋組成，通過鋼筋與混凝土的粘結力固定整個結構，故需計算預埋件鋼筋長度，按空罐情況計算。在風載下，粉罐最不利抗拔風向如圖7-3，粉罐將繞A-A旋轉。傾覆力矩：MqkAZ0.7289.54.52 14.65716.20 KN .m風向圖7-3 : 200T粉罐抗拔計算圖示（單位:mm）抗傾覆力矩：Mk GL 601.5090.0KN .m鋼筋所承受拔力：F M q M kZ 90209 KN3.0鋼筋與混凝土的粘結強度取2.5 Mpa預埋件鋼筋長度:!-3.141620900.0360.74m8筏式基礎受力分析取長18.0m,寬1.0m為計算單元，采用倒樓蓋法分析，MIDAS/civil輔助計算, 取基地最大反力q93.8