1、高大模板支架系統施工方案三 箭 管 理山東三箭建設工程管理有限公司第*項目公司年 月 日安全專項施工方案審批表表-1工程名稱工程地點建設單位建筑面積結構形式工程造價（萬元）設計單位監理單位層數、高度建筑物跨度(M)開、竣工日期編制人項目負責人項目安全負責人參加會審人員簽字單位安全處技術質量處工會設備處職務職稱簽名審批結論公司技術負責人簽字蓋章年月日建設單位審批簽字（蓋章）年月日安全專項施工方案審批表 表-2編制單位蓋章:編制人: (簽字)年 月 日審批意見:施工單位蓋章: 審批人簽字:年 月 日審批意見:監理單位蓋章: 審批人簽字:年 月 日審批意見:建設單位蓋章: 審批人簽字:年 月 日目

2、錄07一、編制依據（一）本工程的施工圖紙、設計文件（二）相關規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）建筑結構荷載規范（GB50009-2001）建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-1991）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-1999）建筑施工手冊第四版（縮印本）混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）公司“一體化”管理體系文件（三）中國建筑科學研究院PKPM扣件模板支撐計算軟件。二、工程概況*工程位于濟南市東郊309國道以南，旅游路以北。該樓建筑面積約35000m2，工程東西長度為170m，南北

3、寬度為167m。地上一層，局部二層，建筑總高度12.000m。基礎采用柱下鋼筋混凝土獨立基礎，上部結構為框架混凝土結構。基礎混凝土為C30，混凝土柱為C40，混凝土頂板、梁為C40。本工程由*公司開發建設，*設計研究院設計，*監理公司監理，*公司承建。獨立柱的柱距為12.000m；柱帽最大的為34003400700mm，最小的為19502675600mm。梁縱橫交錯每3000m一道井子梁，外圍一圈框架梁，梁的尺寸分別為：250600mm、250700mm、300600mm、300700mm、400600mm、400700mm；板厚為100mm。本工程樓蓋采用了無粘結預應力混凝土技術，分A、B、

4、C、D四個施工區域，為解決溫度應力引起裂縫的問題，設置橫向縱向共6條后澆帶。預應力筋張拉總體順序為：當各施工段結構混凝土達到75設計強度以上時，可張拉不跨后澆帶的梁內預應力筋，張拉完畢后按設計要求澆筑后澆帶混凝土，后澆帶強度達到設計規定強度時張拉跨后澆帶的預應力筋。因預應力筋為受力鋼筋，張拉前不可拆除梁底模，梁側模及板底模在張拉前應拆除，以防止張拉過程中對梁受力變形產生不利影響。第一次張拉即混凝土齡期達設計強度的75以上開始張拉，每施工段的張拉時間約為3-5天；第二層張拉即后澆帶混凝土強度達到設計要求的強度時開始張拉跨越后澆帶的預應力筋，每施工區域的張拉時間約為3-5天。梁板鋼筋采用人工綁扎、

5、安裝；砼采用地泵泵送，分支分澆砼，人工鋪攤、找平，先澆柱子，之后模板支撐體系用鋼管卡扣與柱子剛性連接。該模板采用扣件式滿堂落地鋼管支架系統，板頂標高12.000m，模板支設最高為11.900m,屬于超高模板支架系統。三、模板支架系統設計方案本工程采用高支架扣件式鋼管滿堂腳手架支撐體系，模板采用15mm多層膠合板，木方采用8050mm，鋼管采用48。現澆板下立桿縱橫間距均為900mm（根據計算書梁、柱帽支撐鋼管橫距、縱距需加密的按計算書要求加密）。支架縱橫水平桿步距1500mm。鋼管全部落在300mm厚灰土墊層（設計院經計算由原來的200mm厚灰土墊層改為300mm厚）上，鋼管底下加設底座和50

6、mm厚，200mm寬且不小于三跨的通長墊板。（一）頂板、柱帽模板體系設計本部分頂板模板支設高度為11.9m，樓板厚100mm，樓板下鋼管立桿縱橫間距為900mm，板底橫向鋼管間距900mm。樓板下立桿布置為每井字格內9根立桿，板中間1根，所有縱橫水平桿步距均為1500mm。柱帽模板支設高度為11.3m，柱帽厚600mm、700mm，柱帽下鋼管立桿縱橫間距為600mm，柱帽底橫向鋼管間距600mm，所有縱橫水平桿步距均為1500mm。（二）井字梁板模板設計此方案僅分析300600mm，400700mm的梁（經實際計算得出其余250700mm、250600mm的梁與300mm600的梁支撐方式相同

7、； 300700mm、400600mm的梁與400700mm的梁支撐方式相同）。本部分模板支設高度均為11.9m。井字梁板跨度3000mm，梁跨內板厚為100mm。300600mm的梁兩側立桿間距900mm，沿梁跨度方向立桿間距900mm，梁底承重小橫桿間距450mm，設3根木方。400700mm的梁兩側立桿間距900mm，沿梁跨度方向立桿間距900mm，梁底承重小橫桿間距450mm，設3根木方。（三）梁模板設計構造1、300600mm的梁（1）側模：由內至外依次為：1）15mm膠合板模板。2）80（高）50（寬）mm木方中距250小楞木。3）48mm鋼管背楞與梁底水平橫桿卡緊，主梁為雙鋼管。

8、加14對拉螺栓、蝶型卡卡緊，螺栓豎向為1根，沿梁跨度方向間距300mm。4）鋼管支撐。（2）底模：由上至下依次為：1）15mm厚膠合板一道。2）80（寬）50（高）mm木方3根。梁模板支架立面圖3）48mm水平鋼管中距： 450 mm。4）鋼管立柱：采用2根立桿，沿梁跨度方向間距900mm。2、400700mm的梁（1）側模：由內至外依次為：1）15mm膠合板模板。2）80（高）50（寬）mm木方中距300小楞木。3）48mm鋼管背楞與梁底水平橫桿卡緊，主梁為雙鋼管。加14對拉螺栓、蝶型卡卡緊，螺栓豎向為1根，沿梁跨度方向間距300mm。4）鋼管支撐。（2）底模：由上至下依次為：1）15mm厚

9、膠合板一道。2）80（寬）50（高）mm木方3根。3）48mm水平鋼管中距： 450 mm。4）鋼管立柱：采用2根立桿，沿梁跨度方向間距900mm。梁模板支架立面圖3、現澆板模板支撐構造由上至下依次為：（1）15mm厚膠合板一道。（2）80（寬）50（高）mm木方中距400mm小楞木。（3）48mm鋼管中距900mm。（4）滿堂鋼管支撐（帶形承托及底座），立桿縱橫間距900mm。4、現澆柱帽模板支撐構造（1）15mm厚膠合板一道。（2）80（寬）50（高）mm木方中距400mm小楞木。（3）48mm鋼管中距600mm。（4）滿堂鋼管支撐（帶形承托及底座），立桿縱橫間距600mm。（四）模板體系

10、構造1、搭設構造立桿下端設掃地桿距地200mm，水平桿步距1500mm，立桿自由端長度不得大于300mm，板下立桿頂部設水平承力桿，并用U形頂托固定緊，垂直該層鋼管鋪設通長8050mm方木間距400mm，在其上按要求鋪設模板，接縫要嚴密。梁底模板下沿跨度方向設木方，底模兩端放木方，其下設橫向水平桿、縱向水平桿，梁兩側立桿與水平桿采用扣件扣緊，梁底承重立桿均采用可調頂托與梁底橫向鋼管固定緊。梁板下形成滿堂支撐體系，高低跨相鄰部分，支撐搭設時高低標高位置分別設置掃地桿，為保證模板體系的整體穩定，將高跨掃地桿延伸至低跨部分直接作水平桿，低跨處從此水平桿往下至掃地桿之間步距按不大于1500mm均布。2

11、、其它構造措施為保證架體的穩定，按規范要求設置垂直、水平剪刀撐、拉結件及斜撐。垂直剪刀撐：在支架兩端與中間每隔4排立桿，設一道縱橫向剪刀撐，由底至頂連續設置。水平剪刀撐：在支架兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。拉結件：凡有柱位置從第一步水平桿開始每2步與柱子用扣件扣緊連接，拉結件必須為剛性連接。四、模板支架系統驗算（一）荷載取值荷載標準植（2）新澆混凝土自重： 24 KN/m3。（二）驗算支撐體系經過詳細計算300600mm梁鋼管支架的最大彎矩，最大變形，最大支座力，抗彎計算強度，支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求，支撐鋼管的最大撓度小于10

12、mm,滿足要求。最大支座反力8.0 kN時，可采用單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!立桿的穩定性計算424)=42.999N/mm2 f滿足要求!400700mm梁鋼管支架的最大彎矩，最大變形 vmax=，最大支座力，抗彎計算強度，支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求，支撐鋼管的最大撓度小于與10mm,滿足要求。最大支座反力8.0 kN時，可采用單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!立桿的穩定性計算424)=57.297N/mm2 f,滿足要求!頂板鋼管支架的最大彎矩，最大變形，最大支座力，抗彎計算強度，支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求，支撐鋼管的最

13、大撓度小于與10mm,滿足要求。最大支座反力8.0 kN時，可采用單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!立桿的穩定性計算424)=62.894N/mm2 f滿足要求!柱帽鋼管支架的最大彎矩，最大變形，最大支座力，抗彎計算強度，支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求，支撐鋼管的最大撓度小于與10mm,滿足要求。最大支座反力, 8.0kNRkN時，應采用雙扣件。單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,應采用雙扣件!立桿的穩定性計算424)=49.647N/mm2 2，8758100梁8758100懸臂構件100注：底模的拆除時間應以同條件試塊的強度為依據。側模：拆除時以保證砼表面及棱

14、角不受損傷為原則。2、拆模順序：先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并應從上而下進行拆除。拆下的模板不得拋扔，按指定地點堆放。（二）支架和模板拆除1、工藝流程拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐拆除梁板連接件及側模板下調樓板模板支柱頂托螺旋使模板下降分段分片拆除樓板模板木方和立柱拆除梁底模板及支撐系統。2、拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐，以便作業。先拆除2層以上的拉桿，當拆除最后一道水平拉桿時，應和拆除立柱同時進行。3、梁板模板先拆除梁側模板，再拆板底模，最后拆除梁底模，并分段分片進行，嚴禁成片撬落或成片拉折。4、拆除梁底模支柱時，應從跨中開始下調支柱頂翼托螺桿，然后向兩端逐根下調。5

15、、拆模如遇中途停歇，先將已拆松動、懸空、浮吊的模板或支架進行臨時支撐牢固或相互連接穩固，再對活動部件一次拆除。6、拆除模板時，嚴禁用鐵棍或鐵錘亂砸，拆下的模板妥善傳遞或用繩鉤放至地面。7、待分片分段的模板全部拆除后，再將模板、支架、零配件等按指定地點運出堆放，并進行拔釘、清理、整修、刷防銹油脫模劑，入庫備用。九、模板支架系統的檢查與驗收（一）嚴格按照規范規定對進場構配件進行檢查和驗收，不合格的構配件嚴禁使用；（二）腳手架及其基礎應在下列階段進行檢查和驗收1、基礎完工后，腳手架搭設前；2、作業層上施加荷載前；3、達到設計高度后；4、遇有六級大風和大雨后；5、停用超過一個月；（三）驗收依據：1、相

16、關規范：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）建筑結構荷載規范（GB50009-2001）建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-1991）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-1999）建筑施工手冊第四版（縮印本）2、本專項施工方案；3、技術交底文件；（四）腳手架定期檢查項目：1、桿件的設置和連接是否符合構造要求；2、基地是否積水、底座是否松動、立桿是否懸空；3、扣件螺栓是否松動；4、型鋼是否有位移，是否有松動。5、立桿的沉降與垂直度偏差是否符合規范要求；6、安全防護措施是否符合要求；7、是否超載；十、模板系統的安全管理（一）搭設階段1、架子搭設人員必須是經過按國家標準

17、特種作業人員安全技術考核管理規則(GB5036)考核合格的專業架子工，體檢合格者方可上崗。2、搭設支架人員必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。3、當有六級及六級以上大風、雨、雪天氣時，應停止架子搭設和拆除作業。雨、雪后上架子作業，應有防滑措施，并應掃除。4、支架的安全檢查與維護，應按JGJ1302001的下列規定進行。（1）桿件的設置和連接，拉結件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；（2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；（3）扣件螺栓是否松動；（4）安全防護措施是否符合要求；（5）是否超載。（6）安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力板手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。抽樣檢查數目

18、與質量判定標準，應按表四的規定確定。不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。表四： 扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準5、支撐過程中如需暫停，應將支撐柱頭板釘牢，拆模間歇時，將活動的模板支撐拆走，防止扶空、踏空而墜落。（二）使用階段1、在模板支架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱橫向掃地桿、拉結件。2、在支架上進行焊接作業時，必須有防火措施和專人看守。3、臨時用電線路的架設及模板支架接地、避雷措施等，應按施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ46)的有關規定執行。4、不得在支架系統基礎及其臨近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施。5、支架系統臨街搭設時，外側應有防止墜物傷人的防護

19、措施。6、本支架在設計中采用的施工荷載為1KN/m2，嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，鋼筋等材料不能在支架上方堆放。7、澆筑混凝土時，施工范圍外設專人用水準儀檢測模板支撐系統是否有較大變形，并由安全員觀察架子是否有異常，發現問題立即停止澆筑，迅速撤離施工人員，組織加固處理。8、從開始澆筑混凝土到最后澆筑的混凝土達到1.2Mpa以前的時段內，任何人不得進入支架內進行觀測、維修、調整和加固工作。（三）拆除階段1、搭拆支架時，地面應設圍欄或警示標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。2、在支架上抬模板時，兩人應相互配合，協同作業，傳遞模板、工具應用運輸工具升降，不得亂扔。嚴禁拆下的模板自由墜落于

20、地面，防止整塊模板掉下傷人。3、拆模間歇時，將活動的模板支撐拆走，防止扶空、踏空而墜落。4、拆模時防止整塊的模板掉下傷人。（四）、安全防護措施1、成立安全生產領導小組組 長：*副組長：* *成 員：* * * *2、模板支架搭設人員必須是經過按國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則(GB5036)考核合格的專業架子工，并持證上崗。3、模板支撐體系搭拆時操作人員必須配備并正確使用安全帽、安全帶、防滑鞋。安全帽和安全帶要定期檢查，不合格者棄用。4、模板體系構配件進場必須有出廠合格證或當年檢驗報告，安裝前對所用部件進行全面認真檢查，不符合要求者嚴禁應用在工程中。5、模板體系搭拆前，均由工地技術負責

21、人以書面形式向作業班組進行施工操作的安全技術交底，作業班組對照書面交底進行上、下班的自檢和互檢。未經技術負責人批準，不得擅自對模板體系進行拆除。6、施工過程中的檢查項目應符合下列要求：（1）墊木和底座應滿足前述材料要求。（2）底座位置正確，頂托螺桿伸出長度控制在200mm以內。（3）立桿的規格尺寸和垂直度應符合前述要求，不得出現偏心荷載。（4）掃地桿、水平拉桿、剪刀撐等的設置應符合本模板設計要求，固定安裝可靠。7、搭拆模板體系，根據周圍情況搭設腳手架，在水平方向設置安全網軟防護及木板硬防護。交通要道的地方，設警示牌，派專人看管。8、對支架所用扣件應采用扭矩扳手進行抽檢，合格后方可承力使用。9、

22、多人共同操作時，必須密切配合、協調一致、互相呼應。傳遞模板、工具應用運輸工具升降，不得亂扔。嚴禁拆下的模板自由墜落于地面，防止整塊模板掉下傷人。10、臨時用電線路的架設及模板支架防觸電措施等，嚴格按施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ46-2005)的有關規定執行。11、模板體系搭拆作業要符合國家現行標準建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91的有關規定。12、支模過程中如遇停歇，應將已就位模板或支架連接穩固，不得浮擱或懸空。拆模中遇停歇時，應將已松扣或已拆松的模板、支架等拆下運走，防止構件墜落或作業人員扶空墜落傷人。13、模板施工中設專人負責安全檢查，發現問題及時報告現場負責人及技術部門

23、處理。14、當遇大霧、沙塵、大雪或6級以上大風等惡劣天氣時，應停止露天高處作業。5級及以上風力時，停止高空吊運作業。雪停止后，及時清除模板和地面上的積水和冰雪，防止滑跌。15、木料應堆放在下風向，離火源不得小于30m，且料場四周應設置滅火器材；在支架上進行焊接作業時，必須有防火措施和專人看守。附件一：梁模板扣件鋼管高支架計算書計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。模板支架搭設高度為米，基本尺寸為：梁截面 BD=300mm600mm，梁支撐立桿的縱距(跨度方向米，立桿的步距米，梁底

24、增加0道承重立桿。圖1 梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為。采用的鋼管類型為48。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2(2 (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)均布荷載集中荷載面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別

25、為:；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N N N最大彎矩最大變形 (1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值1000面板的抗彎強度設計值 f，取；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度計算值 T=3885.0/(2截面抗剪強度設計值抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算面板最大撓度計算值面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載最大彎矩最大剪

26、力最大支座力木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:； (1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度10木方的抗彎計算強度小于,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31403/(280截面抗剪強度設計值木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算最大變形/(100木方的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐

27、鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩 M最大變形 v最大支座力 Q抗彎計算強度10支撐鋼管的抗彎計算強度小于,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩 M最大變形 v最大支座力 Q抗彎計算強度10支撐鋼管的抗彎計算強度小于,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的

28、抗滑承載力按照下式計算: R R其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kNR 12.0 kN時，應采用雙扣件；時，應采用可調托座。五、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=5.11kN (已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重 N2 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)； A 立桿凈截面面積 (cm)； W 立桿凈截面抵抗矩

29、(cm)； 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，； l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為； u 計算長度系數，參照扣件式規范表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；公式(1)的計算結果：l01.50=2.976m =2976/16.0=186.574 ，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.661 ，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為；公式(3)的計算結果：l0(1.500+20.300)=2.500m =2500/16.0=156.722 ，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!六、基礎承載力計算立桿基礎底面