1、THJW2000/0.5JXW 變頻調(diào)速（無機房）載貨電梯設計計算書安徽博士電梯 一、 電梯的主要參數(shù)二、 曳引條件的計算三、 平衡系數(shù)的計算四、 限速器的選型計算五、 限速器繩的計算（直徑、安全系數(shù)）六、 安全鉗的選型（型式、動作所需提拉力、質(zhì)量范圍）七、 緩沖器的選型計算（型式、質(zhì)量范圍、行程）八、 轎廂上行超速保護裝置的選型計算（類型、質(zhì)量范圍）九、 曳引機的選型計算（功率、輸出扭矩、速度和主軸負荷）十、 曳引輪、滑輪節(jié)圓直徑與鋼絲繩直徑的比值計算十一、 盤車力的計算十二、 懸掛繩或鏈安全系數(shù)計算十三、 機房地板受力要求，底坑地面受力要求，使用膨脹螺栓時對井道壁的要求，機房井道的其它要求

2、十四、 導軌強度和變形計算十五、 轎廂和門系統(tǒng)計算說明十六、 轎廂面積、通風面積計算十七、 轎廂地坎和轎門至井道內(nèi)表面的距離計算十八、 玻璃門和轎壁的計算（安裝固定方式、玻璃轎壁上扶手固定方式的圖示說明）十九、 轎頂護欄設計二十、 轎廂護腳板的安裝和尺寸圖二十一、 開鎖區(qū)域的尺寸說明圖示二十二、 轎架的受力強度計算和安全系數(shù)二十三、 井道頂層和底部空間的計算二十四、 操作維修區(qū)域的空間計算(主機、控制柜、限速器、盤車操作)二十五、 無機房電梯的特殊要求計算二十六、 工作區(qū)域空間設計說明二十七、 機械制停裝置的設計說明（安裝位置和強度校核）二十八、 動態(tài)測試和救援說明二十九、 電氣選型計算（變頻

3、器的容量，應急電源容量、接觸器、主開關、電纜計算）三十、 機械防護的設計和說明一、 電梯的主要參數(shù)額定載重量 ：Q=2000kg空載轎廂重量 ：P1=1800kg對重重量 :W=2800kg 隨行電纜重量 ：P2=150kg額定速度 ：0.5m/s平衡系數(shù) ：0.5曳引包角 ：180°曳引方式 ：4：1懸掛繩（曳引繩）根數(shù)：n=5電動機功率 ：6.0KW時機轉速 ：n=95.5r/min曳引輪直徑 ：D=400mm隨行電纜根數(shù) ：2根隨行電纜單位長度質(zhì)量：104kg/m提升高度 ：5000mm轎廂尺寸 ：2000×2300×2100mm（寬×深×

4、;高）限速器型號 ：OX-187寧波奧德普電梯配件 安全鉗型號 ：SAQ4佛山市南海區(qū)永恒電梯配件廠緩沖器型號 ：轎廂：ZDQ-A-12 沈陽祺盛機械 對重：ZDQ-A-13 沈陽祺盛機械 鋼絲繩規(guī)格 ：10NAT8×19S+FC1370/1770ZS 無錫通用導軌 ：轎廂：T89/B；長江潤發(fā)電梯導軌 ：對重：TK5A；長江潤發(fā)電梯導軌 二、 曳引條件的計算電梯曳引必須滿足下列條件：T1/T2×C1×C2ef式中T1/T2轎廂處于125%額定載荷下，轎廂位于最低層站及空載轎廂位于最高層站情況下，曳引輪兩邊曳引繩中的最大靜拉力與最小靜拉力之比。C1與電梯加速度、減

5、速度及電梯特殊安裝情況有關系數(shù)。C2是由于磨損導致曳引輪槽端面變化的影響系數(shù)。對半圓槽或帶切口槽 C2=1曳引繩在曳引輪上的包角rad：180°=f 是曳引繩在曳引輪槽中的當量摩擦系數(shù)，對于半圓槽或切口槽f4µ（cos/2-sin/2）/（- -sin+sin）其中：曳引輪上帶切口的繩槽或半圓槽的切口角rad=96° 角=35 ° µ 曳引繩與鑄鐵曳引輪之間的磨擦系數(shù)µ0.1 e自然對數(shù)底，e=2.71828f4×0.1（cos35/2-sin（96/2）/（- 1.675-0.6105-sin96+sin35）=0.4(0

6、.9537-0.7431)/(3.14-2.2855-0.9945+0.5736)=0.08424/0.4336=0.19428即：efe0.19428e0.611.84轎廂裝載靜態(tài)工況（1） 轎廂125%額定負載在底層時T1（1.25QP1（1.25×20001800）/44×0.385×10.549=2150+16=1091kgT2（0.5QP1）/i（0.5×20001800+16）/4704kgT1/T2×C1×C21091/704×1.1×11.705T1/T2.C1.C2ef1.84工況（1）滿足緊急制

7、動動態(tài)工況（2）T1/T2×C1×C2ef空載轎廂在最高層站時，其中：按空載轎廂在頂層平衡系數(shù)為最大值時工況計算即可，T1（0.5QP）(gn+)/i1800/4×(9.81.675)+16×(9.8+4) =5384.55(N)T2(P+m2q2H)(gn-)/i(N)(1800+16) ×(9.8-1.675)/41816×8.125/4=3688.75(N)T1/T2×C1×C25384.55/3688.75×1.1×11.61.6ef1.84工況（2）滿足 轎廂滯留靜態(tài)工況T1/T2&#

8、215;C1×C2ef T1=(P+m2q2H)/i×gn(N)T2= m2q2H.gn(N)=0.2，故f4×0.1（cos35/2-sin（96/2）/（- 1.675-0.6105-sin96+sin35）=0.8(0.9537-0.7431)/(3.14-2.2855-0.9945+0.5736)=0.389即：efe0.389e1.223.4T1/T2=(P+m2q2H)/i×gn(N)/ m2q2H.gn(N)=（1800+16）×9.8/4）/（16×9.8）=4449/156.8=28.37T1/T2×C1&

9、#215;C2=28.37×1.1×1=31.21ef3.4工況（3）滿足三、 平衡系數(shù)的計算（QV102N·i）/ QV（2000×0.5102×11×0.5）/(2000×0.5)0.44滿足規(guī)范要求四、 限速器的選型計算限速器選用寧波奧德普，其型號為OX-187技術參數(shù)：1 額定速度：0.25m/s1.0m/s2 繩張緊力：F800N3 鋼絲繩直徑：d=8mm4 繩輪節(jié)圓直徑：D=200mm校核：(1)額定速度V0.5m/s 符合0.25m/s1.0m/s范圍(2)鋼絲繩張緊力校核當安全裝置動作時，所需力為F250N（

10、實測）則2F500N因選擇張緊力為>800N滿足五、 限速器繩的計算（直徑、安全系數(shù)）鋼絲繩安全系數(shù)的校核n鋼絲繩最小破斷拉力/限速器的張緊力14.24N/800N17.8n8(4)限速器鋼絲繩直徑校核限速器鋼絲繩直徑為8mm=d=8mm符合規(guī)范要求(5)輪徑比校核D/d200/633.330限速器的選用合適六、 安全鉗的選型（型式、動作所需提拉力、質(zhì)量范圍）安全鉗選用廣東佛山市永恒電梯部件廠 型號：SAQ4主要技術參數(shù)：(1)額定速度：0.63m/s(2)總允許重量：4174.87kg(3)導軌寬度：16mm校核：（1） 額定速度校核本貨梯額定速度：V0.5m/s當安全鉗動作時速度：1

11、.15×v=0.58m/s<0.63m/s（2） 總容許質(zhì)量校核PQ2000+1800+150=3950kg<4174.87kg（3）導軌寬度校核選用T82-3/B導軌寬度為16mm安全鉗選用合適七、 緩沖器的選型計算（型式、質(zhì)量范圍、行程）本電梯轎廂和對重緩沖器選用沈陽祺盛型號：ZDQ-A-12（對重1只）,ZDQ-A-13緩沖(轎廂緩沖2只)技術參數(shù)：（對重）ZDQ-A-12:行程：H=109mm高度：H1=156mm額定速度：0.63m/s總容許質(zhì)量：4500500kg（轎廂）ZDQ-A-13:行程：H=150mm高度：H1=200mm額定速度：0.63m/s總容許

12、質(zhì)量：60001600kg緩沖器校核（1） 速度校核本轎廂和對重速度為0.5m/s在0.63m/s以下（2） 總容許質(zhì)量校核轎廂側總質(zhì)量：3950kg<6000kg對重側總質(zhì)量：2800kg=2800kg（3） 緩沖器行程校核緩沖器可觸的總行程，應至少等于115%額定速度的重力制停距離為：S=0.067V2(m)=0.067×0.5752=0.022(m)=22mm<106mm所以緩沖器選用合適八、 轎廂上行超速保護裝置的選型計算（類型、質(zhì)量范圍）1、本梯選用浙江西子富沃德電機 的無齒輪同步曳引機。型號：GETM3.0F-100/1000額定載重量：1000kg電動機功率

13、：6kw電動機轉速：95.5r/min曳引輪節(jié)徑：400mm減速箱減速比：1:1曳引輪繩槽：5×10 半圓形帶切口，角=96 角=35 槽距=15主軸最大靜載荷T：3000kg鋼絲繩倍率：i22、本梯的額定載重量為：2000kg,因為懸掛比為4：1，所以曳引機的額定載重量1000kg，本梯的額定速度為：0.5m/s, 因為懸掛比為4：1,所以曳引機的額定速度為：1.0m/s，相對曳引機-系統(tǒng)總質(zhì)量為：P+W=(1800+2800)/2=2300.00kg。3、按型式試驗合格證：NO.TXF350-100056曳引機制動器（電梯轎廂上行超速保護裝置）型號規(guī)格：DZD1-500，本證所闡

14、述的結論覆蓋以下型號規(guī)格產(chǎn)品：懸掛比為2：1時適用范圍；制動動作時被制動部件的速度范圍：1.45-8.88m/s（對應額定速度范圍：0.5-2.5m/s）；額定載重量范圍：550-1000kg，系統(tǒng)總質(zhì)量范圍：2410-4262kg。4、DZD1-500，曳引機制動器（電梯轎廂上行超速保護裝置）-符合要求九、 曳引機的選型計算（功率、輸出扭矩、速度和主軸負荷）1 傳動系統(tǒng)示意圖 1.對重架 2.對重輪 3.曳引鋼絲繩 4.對重導向輪 5.曳引輪 6.轎廂7.轎底輪 8.轎廂導向輪 9.轎廂 10轎底輪 11.扁電纜2 電動機功率的計算：N= QV（1）/102=2000×（10.5）

15、×0.5/102×0.9=5.44kw式中：N功率（KW）Q-額定載重量：2000kgV.電梯額定速度：0.5（m/s）電梯平衡系數(shù)：0.5電梯機械傳動總效率：90%i鋼絲繩繞繩倍率：2選用6kw電機3.曳引機的主要參數(shù)：選用浙江西子富沃德電機 型號：GETM3.0F-100/1000額定載重量：1000kg電動機功率：6kw電動機轉速：95.5r/min曳引輪節(jié)徑：400mm減速箱減速比：無齒輪曳引輪繩槽：5×10 半圓形帶切口，角=96 角=35 槽距=15主軸最大靜載荷T：3000kg鋼絲繩倍率：i22、 主軸最大靜態(tài)載荷校核P=（QP1）/4P2G/4 （

16、20001800）/41503000/41800則Pkk×P=1.2×1800=2160<3000kg 其中G為轎廂以額定重量?？吭谧畹蛯诱緯r，在曳引輪水平面上轎廂一側的曳引輪的靜拉力P主軸實際靜載Pk主軸實際動載 4、額定速度的校核實際額定速度應符合下列不等式：92%VV實105%V現(xiàn)曳引輪直徑 D=400mm 電動機實際轉速n=95.5r/min, r=4V實（D·n）/（60×r）（×0.4×95.5）/(60×4)0.4998m/s92%V0.5×0.920.46m/s105%V1.05×0

17、.50.525m/s0.460.49980.525成本結論：上述條件滿足（3）載重量校核選用GETM3.0H-100/1000曳引機載重量為1000kg，現(xiàn)采用繞繩倍率為4，可以承受2000kg載荷，結論：滿足本貨梯設計要求。（4）輸出扭矩計算 A、 曳引輪輸出額定扭矩：M出9550·N/n9550×(6/95.5)600N·m式中N為電機功率，n為電機轉速 B、曳引輪實際運行扭矩M2按超載110%計算 M實=（1.1-）.Q.D.gn/2×r=(1-0.5)×2000×0.4×9.81/2×4=588.6NmM出

18、 式中gn為重力加速度，r為鋼絲繩倍率。 結論：符合要求十、 曳引輪、滑輪節(jié)圓直徑與鋼絲繩直徑的比值計算 曳引輪節(jié)圓直徑與鋼絲繩直徑的比值：400/10=40結論：符合要求2、 導向輪節(jié)圓直徑與鋼絲繩直徑的比值：400/10=40結論：符合要求3、 轎底輪節(jié)圓直徑與鋼絲繩直徑的比值：400/10=40結論：符合要求十一、 盤車力的計算本梯為無機房貨梯，不需要盤車。十二、 懸掛繩安全系數(shù)計算1）主要技術參數(shù)：額定載荷：Q=1000kg鋼絲繩數(shù)量：n=5根鋼絲繩直徑：d=10mm曳引輪直徑：D1=400mm導向輪直徑：D2=400mm轎底輪直徑：D3=400mm轎廂至曳引輪懸掛繩長度：H=5.0+

19、0.425+3.74+0.284=9.449m曳引比：m=4轎廂自重：P=1800kg單根繩質(zhì)量:q=0.407重力加速度：gn=9.81鋼絲繩最小破斷載荷:T=44000-54000（N）2）校核步驟GB7588-2003對曳引系統(tǒng)懸掛繩安全系數(shù)校核可分三步完成A、求出給定曳引系統(tǒng)懸掛繩安全系數(shù)實際值S×4×5/(1800+2000+9.449×5×4×0.407)×9.8=23.2B、按GB7588-2003的附錄N計算出給定曳引系統(tǒng)鋼絲繩許用安全系數(shù)計算值Sf.求出考慮了曳引輪繩槽形狀、滑輪數(shù)量與彎曲情況，折合成等效的滑輪數(shù)量N

20、equivNequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)式中：Nequiv(t)-曳引輪的等效數(shù)量Nequiv(p)-導向輪的等效數(shù)量表N1V型槽V型槽的角度值-35°36°38°40°42°45°Nequiv(t)-18.515.210.57.15.64.0U型/V型 帶切口槽下部切口角度值75°80°85°90°95°100°105°Nequiv(t)2.53.03.85.06.710.015.2不帶切口的U型槽Nequiv(t)1Nequiv(t)的數(shù)值

21、從表N1查得，U型帶切口曳引繩槽，=96°時，Nequiv(t)=6.7Nequiv(p)=Kp(Nps+4Npr)式中：Nps-引起簡單彎折滑輪數(shù)量；本系統(tǒng)設置了4個動滑輪，即Nps=4Npr-引起反向彎折的滑輪數(shù)量：根據(jù)反向彎折在鋼絲繩與兩個連續(xù)的靜滑輪的接觸點之間的距離不超過繩直徑的200倍時才考慮的規(guī)定，本梯連續(xù)2個靜滑輪的距離為1240mm,鋼絲繩直徑為10mm 1240/10=124200,所以本系統(tǒng)不考慮反向彎曲，即Npr=0； Kp-跟曳引輪和滑輪直徑有關系的系數(shù)。-曳引輪直徑Dt=400; 除曳引輪外所有滑輪平均直徑Dp=400mm; Kp=(Dt/Dp)²

22、;. (Dt/Dp)²=1Nequiv(p)=Kp(Nps+4Npr)=1×（4+4×0）=4Nequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)=6.7+4=10.7曳引輪直徑與懸掛繩直徑的Dt/dr比值400/10=40, Nequiv=10.7 查圖N1，得St=19Nequiv=10.7選取向上的最近線Nequiv=11曲線與橫坐標Dt/dr=40交匯點，對應縱坐標Sf值）. 根據(jù)曳引輪直徑與懸掛繩直徑的Dt/dr比值、等效的滑輪數(shù)量Nequiv， 從圖N1查得許用安全系數(shù)計算值Sf 曳引輪的直徑Dt=400mm；懸掛繩直徑dr=10mm，Dt/dr=40

23、0/10=40, Nequiv =10.7選取向上的最近線Nequiv =11。橫坐標Dt/dr=40與Nequiv =11的曲線交匯點為19，即Sf=19附：根據(jù)曳引輪直徑與懸掛繩直徑的Dt/dr比值、等效的滑輪數(shù)量Nequiv，從以下圖N1查得許用安全系數(shù)計算值Sf： 圖N13）校核本系統(tǒng)曳引繩根數(shù)n=5，按GB7588-2003的條款規(guī)定，曳引鋼絲繩許用安全系數(shù)最小值Sm=12.；已查得許用安全系數(shù)計算值St=19；已求出安全系數(shù)實際值S=24.4即 SSf SSm ，曳引鋼絲繩安全系數(shù)校核通過十三、 底坑地面受力要求，使用膨脹螺栓時對井道壁的要求，機房井道的其它要求1、轎廂導軌下面的底

24、坑地面受力計算底坑地面的強度應能承受導軌自重和安全鉗動作時的反作用力安全鉗動作時作用力：30600.00N導軌每米質(zhì)量：8.55kg/m導軌自重：2052N地面的總反作用力：32652.00N2、轎廂緩沖器下的底坑地面受力計算：底坑地面的強度應能承受4倍滿載轎廂總質(zhì)量的靜態(tài)作用力。F=4gn(P+Q)=4×9.8×(1800+2000)=148960N3、對重緩沖器下的底坑地面受力計算底坑地面的強度應能承受4倍對重重量的靜態(tài)作用力。F=4gn(P+Q)=4×9.8×(1800+0.5×2000)=109760N4、對重導軌下面的底坑地面受力計算

25、底坑地面的強度應能承受導軌自重。導軌每米質(zhì)量：4.85kg/m導軌自重：F=12.25×2×4.85=1164.00N5、1、使用膨脹螺栓時對井道壁的要求：1） 電梯井道隔墻為多孔磚墻時，不能用膨脹螺栓來固定預埋鐵，應用穿墻螺栓來固定鋼板。2） 使用膨脹螺栓的前提是井道壁為混凝土等堅固的墻體。3） 電梯井道壁為多孔磚墻時，采用穿墻螺栓，來固定鋼板。2、井道結構符合國家建筑規(guī)范的要求，并至少能承受下述載荷：1）主機施加的；轎廂偏載情況下安全鉗動作瞬間經(jīng)導軌施加的；緩沖器動作產(chǎn)生的；由防跳裝置作用的，以及轎廂裝卸載所產(chǎn)生的載荷等。2）井道壁的強度為保證電梯的安全運行，井道壁應具

26、有下列的機械強度，即用一個300N的力，均勻分布在5cm2的圓形或方形面積上，垂直作用在井道壁的任一點上，均為：a) 無永久變形；b) 彈性變形不大于15mm。電梯驅(qū)動主機旋轉部件的上方應有不小于0.30m的垂直凈空距離。本臺電梯的井道為鋼筋混凝土，符合上面的機械強度。十四、 導軌強度和變形計算采用T89-/B導軌，其主要參數(shù)：Wxx=12.98cm3 x軸的截面積Wyy=9.32cm3 y軸的截面積A13.91cm2 導軌的截面積Ixx=56.93cm4 x軸的截面慣性矩Iyy=38.23cm4 y軸的截面慣性矩ixx=2.02cm x軸的回轉半徑iyy=1.66cm y軸的回轉半徑E=20

27、9000Mpa 彈性模量=1.55perm=165Mpa 正常使用時許用應力perm=205Mpa 安全鉗作用時許用應力perm=5mm 最大允許變形量c=10mm 導軌連接部分寬度L=2000mm 導軌支架的最大間距n=2 導軌的數(shù)量Rm=370Mpa 導軌抗拉強度A512% 導軌延伸率K1=2.0 安全鉗動作時沖擊系數(shù)K2=1.2 正常運行時沖擊系數(shù)K3=1.1 附加系數(shù)附加裝置作用于一根導軌上的力M： 0 N安全鉗類型 安全鉗裝載類型 非叉車裝載載荷：空載轎廂質(zhì)量 P=1800kg額定載荷 Q=2000kg附加裝置作用于導軌的載荷M=20kg 作用于地坎的力:Fs=0.4gQ=7840N

28、 小于2500kg，不用叉車裝載轎廂尺寸:轎廂外深度: 2300mm轎廂外寬度: 2000mm轎廂中心與導軌的距離 Xc:1427mm轎廂中心與導軌的距離 Yc:850mm轎廂重心至轎廂中心的距離: Xcp:65mm轎廂重心至轎廂中心的距離: Ycp:0mm轎廂懸掛點至導軌的距離: Xs:620mm轎廂懸掛點至導軌的距離: Ys:0轎廂重心至導軌的距離: Xp:0mm轎廂重心至導軌的距離: Yp:0mm裝載力至導軌的距離: X1:1350mm裝載力至導軌的距離： Y1:850mm上下導靴的間距: h1:3880mm7.1安全鉗裝置動作載荷分布第一種情況：相對于x軸（見下圖）Dy=2000YXY

29、Xy1=Dy/2XqX1=Dx/2PQDx=2300Xq=Xc+Dx/8=0+2300/8=287.5mmYq=Yc=Yq=Ys=0mm第二種情況：相對于y軸（見圖3）Dx=2300Dy=2000YXYXy1=Dy/2X1=Dx/2PQYqYq=Dy/8=250mmXc=Xq=417.5mm彎曲應力.1由導向力引起的y軸上的彎曲應力為：Fx=Klg(QXq+PXp)/nh=2×9.8×(2000×287.5+1800×65)/2×3880=1811NMy=3Fxl/16=3×1811×2000/16=679125N.mmy=

30、My/Wy=679125/9320=73MPa.2由導向力引起的X軸上的彎曲應力為：Fy=Klg(Qyq+Pyp)/nh=2×9.8×（2000×417.5+1800×65）/2×3880=2404NMy=3Fyl/16=3×2404×2000/16=901500N.mmy=My/Wy=901500/9320=96.8MPaFx=Klg(Qxq+Pxp)/nh=2×9.8×（2000×250+1800×0）/2×3880=2334NMx=3Fxl/16=3×2334

31、×2000/16=875250N.mmx=Mx/Wx=875250/12980=67.5MPa.3壓彎應力為：Fk=2Klg(Q+P)/n=2×9.8×3800/2=37240N其中部分隨動電纜及懸吊于轎廂上的總質(zhì)量和為G其它=76kg,導軌支架間距Lk=2000mm，因為本梯使用T82-3/B導軌其截面積：A=1391mm2,回轉半徑：20mm。細長比=Lk/r=2000/20=100k=(Fk+k3M)/A=（37240+1.1×20）×1.55/1391=42 MPa.4復合應力：perm=165Mpa 正常使用時許用應力perm=205

32、Mpa 安全鉗作用時許用應力應力校驗：m=x+y=96.8+67.5=164.3 MPaperm=205Mpa=m +(Fk+k3M)/A=164.3+（37240+1.1×20）/1391=191.1 MPaperm=205Mpac=k+0.9m=42+0.9×164.3=196.62MPaperm=205Mpa.5翼緣彎曲:f=1.85Fx/C²=1.85×2258/100=41.77 MPa.6撓度：x=0.7Fxl³/48EIy=0.7×1811×2000³/48×209000×3823

33、00=2.6mmperm=5mmy=0.7Fyl³/48EIx=0.7×2404×2000³/48×209000×569300=2.36mmperm=5mm7.2正常使用，運行彎曲應力第一種情況：相對于x軸Xq=Xc+Dx/8=0+337.5=337.5mmYp=Yc=Yq=Ys=0mm.1由導向力引起的x軸上的彎曲應力為：Fx=K2g(QXq+PXp)/nh=1.2×9.8×2000×(300-0)+1800×(65-0)/2×3880=1087NMy=3Fxl/16=3×

34、1087×2000/16=407625Ny=My/Wy=407625/9320=43.74 MPa因為Yp=Yc=Yq=Ys=0mmFy=0；Mx=0; x=0.2由導向力引起的Y軸上的彎曲應力為：第二種情況：相對于y軸Yq=Dy/8=2000/8=250mmXc=Xq=417.5mmFx=2K2g(QXq+PXp)/nh=1.2×9.8×2000×(417.5-0)+1800×(65-0) /2×3880=177NMy=3FXl/16=3×177×2000/16=66375N/mmy=My/Wy=66375/93

35、20=7.12MPaFy=k1gn(Qyq-Ys)+P(Yp+-Ys) /nh=1.2×9.8×2000×(231-0)+1800×(0-0) /2/2×3880=1400NMx=3Fyl/16=3×1400×2000/16=525000N/mmy=Mx/Wx=525000/12980=40.45MPa壓彎應力在“正常使用，運行”工況下，不發(fā)生壓彎情況。復合應力perm=165Mpa 正常使用時許用應力m=x+y=7.12+40.45=48MPaperm=165Mpa=m +(Fk+k3M)/A=48+(1.1×2

36、0)/1391=48.02 Mpaperm=165Mpa翼緣彎曲:f=1.85Fx/C²=1.85×177/100=3.27 Mpaperm=205Mpa撓度：x=0.7Fxl³/48EIy=0.7×1087×2000³/(48×209000×382300)=1.59mmperm=5mmy=0.7Fyl³/48EIx=0.7×1400×2000³/(48×209000×569300)=1.37mmperm=5mm7.3正常使用，裝載彎曲應力.1由導向力引起

37、的y軸上的彎曲應力為：Fx= k1gn(Qyq-Ys)+P(Yp+-Ys) /nh =9.8×1800×(65-0)+7840×(1120-0) /2×3880=1279.3NMy=3Fxl/16=3×1279.3×2000/16=479739N/mmy=My/Wy=479739/9320=51.47 Mpa.2由導向力引起的x軸上的彎曲應力為：Fy=0 y=0在“正常使用，裝載”工況下，不發(fā)生壓彎情況。復合應力m=x+y=y=51.47 Mpaperm=165Mpa=m +(k3M)/A=51.47+1.1×20/1570

38、=51.48 Mpaperm=165Mpa翼緣彎曲:f=1.85Fx/C²=1.85×1279.3/100=23.67 Mpaperm=165Mpa撓度：x=0.7Fxl³/48EIy=0.7×1279.3×2000³/(48×209000×382300)=1.87mmperm=5mmy=0.7Fyl³/48EIx=0T82-3/B實心導軌在各種工況下都不會發(fā)生變形和彎曲。一、 對重導軌驗算采用T/K5A導軌，符合JG/T5702.3-1996電梯對重空心導軌。1、TK5A的技術參數(shù)：Wxx=6.30cm

39、3 x軸的截面積Wyy=4.82cm3 y軸的截面積A6.17cm2 導軌的截面積Ixx=24.33cm4 x軸的截面慣性矩Iyy=18.78cm4 y軸的截面慣性矩ixx=1.99cm x軸的回轉半徑iyy=1.74cm y軸的回轉半徑E=210000.00Mpa 彈性模量=1.98 系數(shù)（根據(jù)細長比查表求得lk/i=）100perm=165.22Mpa正常使用時許用應力perm=10.00mm最大允許變形量c=1.8mm導軌連接部分寬度L=2000mm導軌支架的最大間距n=2支導軌的數(shù)量Rm=370Mpa導軌抗拉強度（導軌材料力學性能）A524.00% 導軌材料的延伸率K1=2.0K2=1

40、.2K3=1.1G=P+rQ=2800kgh=2800mm上下導靴間距DBG=1450mm對重架導軌距W=250mm對重架寬度GB7588-2003電梯制造與安裝安全規(guī)范規(guī)定：對于中心懸掛或?qū)ΨQ懸掛的對重或平衡重，設定重力的作用點偏差在寬度方向為5%，深度方向為10%，DBGy=145mm重力作用點在y方向的偏移BTFx=12.5mm重力作用點在x方向的偏移M=0.00kg附加裝置的質(zhì)量8.1正常使用導靴在Y方向作用在導軌上的力Fx=K2Gg×BTFx/(2h)=1.2×9.8×2800×12.5/2×2800=73.5Ny=My/Wy=275

41、62.5/4.82×1000=5.72Mpa導靴在X方向作用在導軌上的力Fy=g(gPYp+FsYl)/h=1.2×9.8×2800×145/2800=1705.2NMx=3Fyl/16=3×1705.2×2000/16=639450Nmmx=Mx/Wx=639450/6300=101.5Mpa彎曲應力在正常使用工況下，不發(fā)生彎曲情況。復合應力m=x+y=(101.5+5.72)=107.22Mpaperm=165Mpa=m +(k3M)/A=107.22+(1.1×20/617)=107.22+0.0356=107.256

42、Mpaperm=165Mpa翼緣彎曲:f=1.85Fx/C²=1.85×73.5/1.8×1.8=41.97Mpaperm=165Mpa撓度：x=0.7Fxl³/48EIy=0.7×73.5×2000³/(48×210000×530000)=0.08mmperm=5mm結論：電梯正常使用、運行時對重導軌的應力和變形符合要求。十五、 轎廂和門系統(tǒng)計算說明1、 轎廂：轎廂內(nèi)部凈高度不應小于2m，實際凈高度為：2.2m。使用人員正常出入口的凈高度不應小于2m，實際凈門高為：2.1m。轎壁機械強度：轎壁的寬度為3

43、89mm、500mm、550mm,板厚為1.2mm的冷軋鋼板，450mm以下寬度的轎壁加強筋為1條，450mm以上的轎壁加強筋為2條。轎壁的上、下部各有2個M6的螺栓與轎頂和轎底連接，左、右兩側各有6個M6螺栓與相鄰的轎壁連接，確保了轎壁的機械強度。2、 門系統(tǒng)： 轎門和層門的凈高度不應小于2m，而實際的凈門高為：2.1m。本梯為中分門，凈開門為1500mm，門板為15mm厚的冷軋板，寬度為780mm，門板中間有2條U形加強筋，確保了門板的機械強度。轎門和層門和門吊板分別用2個M10的螺栓連接，門吊板上的滾輪在固定的導軌上滾動，門軌下面有偏心輪調(diào)節(jié)間隙，防止?jié)L輪從門軌上脫落。下端與門滑塊連接，

44、門滑塊在地坎不滑槽中滑動，同時防止門滑塊從與開關方向相垂直的滑槽中脫落。轎廂地坎與層門地坎的水平距離為30mm,關門保護的型式為：紅外光幕保護器，E型D200SL.本梯在快門上裝設了強迫關門裝置用的重錘及滑套。十六、 轎廂面積、通風面積計算1、轎廂面積：1）GB7588-2003電梯制造與安裝規(guī)范，轎廂最大有效面積與載重量的的關系，2000kg的最大有效面積為4.2m²。2）本梯轎廂規(guī)格為：1930mm(寬)×2090mm（深）×2200mm（高）S=1.93×2.090+1.5×0.08=4.15 m²4.2 m²轎廂面積

45、符合要求2、通風面積: 位于轎廂上部及下部通風孔的有效面積均不應小于轎廂有效面積的1。 轎門四周的間隙在計算通風孔面積時可以考慮進去，但不得大于所要求的有效面積的50轎廂的通風面積S1=（3.14×0.19×0.19）+（0.008+0.008）=0.129 m²S=0.0389 m²（轎廂有效面積的1%）判定：符合要求十七、 轎廂地坎和轎門至井道內(nèi)表面的距離計算電梯井道內(nèi)表面與轎廂地坎、轎廂門框架或滑動門的最近門口邊緣的水平距離不應大于0.15 m。判定：符合要求，不需加裝防護墻。十八、 轎頂護欄設計1、 轎頂兩側各焊接了高于轎頂100mm的護腳板2、

46、 離轎頂外側邊緣水平方向的自由距離為大于850mm3、 本梯裝設了1.1m護欄4、 護欄的入口，人員安全和容易地通過，以進入轎頂。5、 護欄裝設在距轎頂邊緣最大為0.15 m之內(nèi)。6、 護欄表面噴涂了黃色的警示漆。符合要求十九、 轎廂護腳板的安裝和尺寸圖1、 每一轎廂地坎上均須裝設護腳板，其寬度應等于相應層站入口的整個凈寬度。本梯凈開門為1500mm,護腳板的實際寬度為：1560mm。2、 護腳板的垂直部分以下應成斜面向下延伸，斜面與水平面的夾角應大于600，該斜面在水平面上的投影深度不得小于20mm3、 本梯的護腳板垂直部分的高度為750mm。二十、 開鎖區(qū)域的尺寸說明圖示開鎖區(qū)域不應大于層

47、站地平面上下0.2m。在開鎖區(qū)域內(nèi)，在符合的條件下允許在相應的樓層高度處進行平層和再平層； 梯采用浙江西爾康電梯部件 生產(chǎn)的中分門機，其開門長度為480mm。門鎖的2個輪子的間距為80mm。 開鎖區(qū)域示意圖：采用手動盤車時，在機房內(nèi)應易于檢查轎廂是否在開鎖區(qū),在曳引繩或限速器繩上的標記來檢查。結論：符合要求 二十一、 轎架的受力強度計算和安全系數(shù)1、本臺電梯的下梁采用2根16#熱軋普通槽鋼，材料為Q235，b=370Mpa安全系數(shù)K2。其有關參數(shù)為：Wx=117cm³ Ix=935cm4 E=210000Mpa q=P+Q=3800kgL=1793mm L1=896.5mm2、 轎廂架下梁撞