1、 畢業設計（論文）計算書 （結構部分設計）題 目： 天津市太陽酒店樓設計 專 業： 土木工程 班 級： 學 號： 姓 名： 指導教師： 計算書配套CAD圖紙在愛建筑網下載全套畢業設計盡在愛建筑網一、工程概況： 1、工程名稱: 天津市太陽酒店樓設計 2、建筑地點天津市建設路綠茵街地段 3、建筑規模: 1) 建筑總面積: 4565m2 2) 建筑層數: 整體三層。（上人屋面） 3) 結構類型: 鋼筋混凝土框架結構 4) 層 高: 3.9m 4、建筑功能： 普通教室 18間 70m2/間 語音教室 2間 140 m2/間 （含輔助用房） 微機教室 2間 140 m2/間 （含輔助用房） 閱 覽 室

2、1間 140m2/間 活 動 室 1間 140m2/間 大會 議 室 1間 140m2/間 辦 公 室 12間 行政辦公室 6間 30m2/間教師辦公室 6間 45m2/間 走廊 走廊為2.4m寬 樓梯 共三個樓梯 廁所 每層設男女廁所各兩個其他: 收發，貯藏室5、建筑技術條件（一）氣象條件: 1) 常年主導風向: 西北風 2) 夏季主導風向: 西南風 3) 平 均 風 速: 夏季3.1m/s,冬季 4m/s 4) 基 本 風 壓: Wo=0.30KN/m2 5) 基 本 雪 壓: So=0.30KN/m2 最大積雪深度:11cm 6) 最 高 氣 溫: 40.6 最 低 氣 溫: -9.3

3、7) 最冷月平均溫度: 4.5(12月) 8) 最熱月平均溫度: 29.7(79月) 9) 最 大 降 雨 量: 50.4mm/h 月最大降雨量：184.3mm(46月)（二）工程地質條件 1) 天然地面以下1m厚為填土,地基標準承載力為120KN/m2.填土以下的2m厚為粘土,地基承載力為250KN/m2.粘土以下為中密粗砂層, 地基承載力為300KN/m2。 2) 地下水位:天然地面以下4m處 3) 地震設防烈度: 6度（三）施工條件 1）施工單位：天津市第二建筑公司 2）施工人員：各工種工人數均不受限制，但要求不分工種勞動力不均衡系數K<1.6 3）材料供應：各種材料均可保證供應

4、4）預制構件和模板、鋼筋骨架、門窗等半成品：可由公司構件廠供應（運距10公里） 5）機械設備：除大吊裝機械外，施工單位均能解決。 6）施工用水、電：由建設單位保證供應，路邊即有水源、電源。 7）施工道路：級公路 8）施工工期：2008年3月1日8月25日，共178天6、結構設計依據：1）任務書提供的氣象條件和工程地質條件2）任務書提供的施工條件3）建筑使用要求和已完成的建筑施工圖4）混凝土結構設計規范GB50010-20025）建筑結構荷載規范GB50009-20016）建筑地基基礎設計規范GB50007-20027）混凝土結構設計原理、混凝土結構設計8）多層與高層建筑結構設計9）簡明建筑結構

5、靜力設計手冊由于在進行結構方案設計時要考慮結構型式、結構體系、結構布置是否滿足安全經濟、方便施工等方面的原因，特作如下設計說明：7.結構類型分析及結構選型：.1）結構型式包括：混合結構、框架結構、筒體結構、剪立檣結構 混合結構：優點：施工簡單，就地取材，造價低，用鋼量少。缺點：整體性能差，很難滿足大空間的要求，高層比較困難?？蚣芙Y構：優點：整體性能好，滿足大空間要求，耐久性好。缺點：用鋼量大，造價高。其中框架結構又包括：裝配式框架、裝配整體式及現澆式裝配式框架結構： 優點：工期短，施工快。 缺點：對結點要求高（需焊接，用鋼量大）裝配整體式：優點：結點簡單，焊接少，用鋼量少，抗震整體性較好。缺點

6、：工序多，工期長?，F澆式：優點：整體性好，抗震性好。缺點：模板多，工期長。筒體結構：優點：抗側、抗扭剛度及承載力大，建筑材料可得到充分利用。缺點：工程量大，用鋼量多。剪立檣結構：優點：整體性好，承載力及側向剛度大。缺點：剪力墻結構平面布置不靈活，空間局限結構自重大。經以上分析，該建筑物選用現澆式框架結構。2）框架承重方式選擇： 承重方式有：橫向框架承重，縱向框架承重，縱橫向框架混合承重橫向框架往往跨數少，主梁沿橫向布置有利于提高建筑物的橫向抗側剛度，而縱向框架則往往反接，構造要求布置較小的聯系梁，有利于房屋室內的采光和通風縱向承重墻框架的橫向梁高度較小，有利于設備管線的穿行，當在房屋開間方向需

7、要較大空間時，可獲得較高的室內凈高，并且可利用縱向框架的剛度來調整房間的不均勻沉降，缺點是房屋的橫向抗側剛度較差，進深尺寸受到限制?？v橫向框架混合承重則具有較好的整體工作性能，對抗震有利。經以上分析，并結合建筑功能要求，該建筑物采用橫向框架承重。8.初定梁柱截面尺寸: 主梁 取 h=600mm , b=300mm 柱: (底層柱高) h=(11.5)b取 h=400mm,b=350mm 9.其它結構選型 屋面結構 采用現澆屋蓋,屋面找坡為材料找坡 樓面結構 樓板、雨篷、樓梯均采用現澆. 雨篷結構雨篷結構為現澆，采用懸梁式，有組織排水基礎梁選用現澆式鋼筋混凝土基礎梁，尺寸估算：b=250mm h

8、=300mm.基礎從地質條件可以看出,基礎的持力層不太深(在天然地面以下3m)地基承載力為250KN/m2(>200KN/m2)故采用鋼筋混凝土柱下獨立基礎.在軸之間設置伸縮縫由于建筑物總長為67.8m(>55m),故需設置伸縮縫,縫寬為70mm10、結構布置 1)因本建筑樓面標高變化不大,只作結構平面布置 其一般原則:上一層結構平面放到下一層建筑平面圖布置 2)基礎平面布置圖 基礎平面布置圖上主要構件有:鋼筋混凝土基礎、基礎梁 3)樓面結構布置圖 主要構件有:框架、樓面梁、陽臺梁 4)屋面結構布置圖 主要構件有:框架、屋面梁、屋面板。 采用有組織的內天溝外排水形式，坡度為211、

9、屋面、樓面均采用現澆板 三張平面布置圖見附圖1、基礎平面布置圖2、樓面結構布置圖3、屋面結構布置圖二、雨篷、廁所、樓梯的計算1、雨篷計算： 本工程采用懸梁式雨篷，且板面采用有組織排水。1） 雨蓬板的計算： ：YPL-1Lo2=1500-200=1300mm Lo2=33002所以可按單向板計算a：恒荷載標準值計算 20mm厚防水砂漿面層 5的排水坡度 1300×5×1/2×20×1/1000=0.065 KN/m2板自重 板底抹灰 合計： gk=2.805 KN/m2 b：活荷載標準值： qk=0.5 g+q=1.2×2.805+1.4

10、5;0.5=4.066 KN/m2取1m寬板帶，即：b=1000mm 作為計算單元.則： g+q=4.066KN/mc：彎矩設計值： KN.md）配筋計算：板厚：h=80mm =80-20=60mm 重要性系數=1.0砼采用C20，則，1=1.0鋼筋采用HPB235 則 根據： =故： =mm2 選6180 As實=157mm2另：（1）雨篷板中分布鋼筋按構造配筋. 選用6250 （2）YPB-1與YPL-1，YPL-2相交處所需配的負筋可按構造配筋，采用 6180 ：YPB-2Lo2=1500-100=1400mm2所以可按單向板計算其配筋同YPB-12） 雨蓬梁的計算：YPL-3 邊跨：l

11、o1=6600mm lo2=3300mm 對于YPL-3截面： 根據 ?。?h=500mm b=對于YPL-1截面取 300mm×500mm YPL-2截面取200mm×400mm荷載計算：a：恒荷載標準值 （半寬）梁底抹灰： 0.02×17×0.1=0.034 梁側做水刷石面層（25mm）厚： 0.5×0.5=0.25 梁自重： 雨蓬板傳來的恒載： 合計 gk=5.111恒荷載設計值： g=1.2×5.111=6.133 活載設計值： q=g+q=6.133+0.665=6.798 內力計算：經查簡明建筑結構設計手冊可查得內力系數：

12、MB=-0.1×6.798×6.62=-29.61 KN.m M1=0.08×6.798×6.62=23.69 KN.mM2=23.69 KN.m M3=0.025×6.798×6.62=7.4 KN.mVA=0.4×6.798×6.6=17.95 KN VB左=0.6×6.798×6.6=26.92 KNVB右=0.5×6.798×6.6=22.43 KN對于支座處： 根據：=mm2選用 2 12 As = 226mm2斜截面計算：驗算截面尺寸 hW=ho-80=385mm

13、4根據 0.25fcbho=0.259.6200465=223.2KN>V截面滿足要求0.7ftbho=0.71.1200465=71.6KN>V故只需按構造配箍筋現配置 6200對于YPL-1 b=300mm h=500mm 其截面形式如下圖所示： lo=1500ho=500-35=465mm0.1 荷載計算： 恒荷載： （半寬）梁底抹灰： 0.02×17×0.15=0.051 梁側做水刷石面層（25mm）厚： 0.5×0.5=0.25 梁自重： 0.3×（0.5-0.08）×25=3.15 合計 gk=3.451其設計值： g=

14、1.2×3.451=4.14 另：由YPL-3傳來的集中荷載： P=計算簡圖如下：支座處彎矩M及剪力V： = =38.3 =4.14×1.5+22.43=28.64KN根據 =mm2選用 2 14 As = 308mm2斜截面計算：驗算截面尺寸 hW=ho-80=385mm4根據 0.25fcbho=0.259.6300465=334.8KN>V截面滿足要求0.7ftbho=0.71.1300465=107.4KN>V故只需按構造配箍筋現配置 6200 對于YPL-2 b=200mm h=400mm 其截面形式如下圖所示： 根據 荷載計算： 恒荷載： 梁自重：

15、0.2×（0.4-0.08）×25=1.6 其設計值： g=1.2×1.6=1.92 另：由YPL-3傳來的集中荷載： P=計算簡圖如下：支座處彎矩M及剪力V： = =69.47 =1.92×1.5+44.87=47.75KN根據 = =124.8M故屬于第一類T形截面根據 =mm2選用 3 18 As = 763mm2斜截面計算：驗算截面尺寸 hW=ho-80=285mm4根據 0.25fcbho=0.259.6200365=175.2KN>V截面滿足要求0.7ftbho=0.71.1200365=56.2KN>V故只需按構造配箍筋現配置

16、6200廁所現澆板的計算： 一、 對于XB-1： 計算跨度：lo1=3900mm lo2=3900mm 0.5 故按雙向板計算 1）荷載計算a）恒荷載標準值： 馬賽克地面： 0.55KN/m220mm厚水泥砂漿： 0.02×17=0.34 KN/m2100mm厚板自重: 0.10×252.5KN/m2 15mm厚板底粉刷： 0.015×17=0.26 KN/m2 小計 gk3.65KN/m2其設計值： g=1.2×3.65=4.38 KN/m2b)活荷載標準值： qk2.5KN/m2 其設計值： q=1.4×2.5=3.5 KN/m2g+q/2

17、=4.38+3.5/2=6.13 KN/m2 q/2=3.5/2=1.73 KN/m2g+q=4.38+3.5=7.88 KN/m22）：彎矩計算： 跨中最大正彎矩為內支座固定時，在g+q/2作用下的跨中彎矩值與當內支座鉸支時，在q/2作用下的跨中彎矩值之和（此處并考慮泊松比=0.2的影響），支座最大負彎矩為當內支座固定時，在g+q作用下彎矩值。按彈性理論計算彎矩由 可查表：m1= =5.7KN.mm2= =4.02KN.m KN.m3）截面設計： 經過計算 s=0.95 AsM/shofylo1方向： ho=80mm lo2 方向取 ho=70mm 跨中： 方向選用：8130 =387 lo

18、2方向選用：8160 =314區隔支座: s =0.95 方向ho=80mm選用： 12160 =707次梁設計計算取 bh=200300mm1、 荷載計算恒載標準值：板傳荷載：次梁自重：0.2（0.3-0.1）×25=1KN/m次梁粉刷： （0.30.1）20.0217=0.136KN/m小 計： gk=4.84KN/m活載標準值： qk=總設計值： g+q=1.2×4.8+1.4×2.54=9.36 KN/m2、 計算跨度：lo=3.9m3、 內力計算：1. 彎矩設計值： 2. 剪力設計值： 4、 承載力計算：跨中按T形截面計算：根據 = =262M故屬于第一

19、類T形截面根據 =mm2Asmin=0.25%×200×300=150 mm2選用 2 10 As = 157mm2對于支座：=mm2Asmin選用 2 10 As = 157mm2斜截面計算：驗算截面尺寸 hW=ho-100=160mm4根據 0.25fcbho=0.259.6200260=124.8KN>V截面滿足要求0.7ftbho=0.71.1200260=40.04KN>V故只需按構造配箍筋 選用 6200 四、現澆樓梯計算此處所計算的現澆樓梯為板式樓梯，樓梯的結構布置如圖所示。 該樓梯：踏步尺寸為150mm300mm，采用C20混凝土，板中采用HPB

20、235鋼筋，梁縱筋采用HRB335鋼筋樓梯均布活荷載標準值Qk=3.5KN/平方米 。板厚所以斜板取板厚為 140mm，水平段板厚取與斜板相同的 厚度為140mm（一）：樓梯段設計，荷載標準值計算斜板：欄桿自重 0.2斜板自重 板30厚水磨石面層 板底20厚紙筋灰粉刷 合計 設計值 g=7.3231.2=8.788水平段板自重 2510。14=3。530厚水磨石面層 0.65板底粉刷 160.021=0.32 合計 設計值 g=4.471.2=5.364活荷載標準值 3.5 設計值 q=3.51.4=4.9總計 斜板部分 P1=7.3231.2+3.51.4=13.688水平段板部分 P2=4

21、.471.2+3.51.4=10.2641、 斜板截面設計板水平計算跨度ln=3.6m，彎矩設計值M=板的 有效高度h0=140-20=120mm=選配10 100 As = 785mm2分布筋每步踏板1根82、 平臺板設計設平臺板厚h=80mm，取1m寬板帶計算（1） 荷載計算 （KN.m）水磨石面層 0.6580mm厚混凝土板 0.0825=2板底 抹灰 0.0217=0.34 合計 活荷載 總荷載設計值P=2.991.2+3.51.4=8.488KN/ m 截面設計 平臺板的計算跨度lo=2.1-0.2/2+0.12/2=2.06m 彎矩設計值M= 板的有效高度h0=80-20=60mm

22、 =選配6/8 130 As = 302mm23、 平臺梁設計設平臺梁 截面尺寸為200mm350mm(1) 荷載計算恒載計算梁自重：0.2（0.30-0.08）25=1.35梁側粉刷0.2（0.30-0.08）217=0.184平臺板 傳來荷載2.992.1/2=3.14梯段板傳來荷載7.3233.6/2=13.18合計 17.85活荷載 總荷載設計值P=1.217.85+1.49.98=35.39KN/m（2） 截面 設計4、計算跨度lo=1.05ln=1.05（3.3-0.24）=3.21m彎矩 設計值剪力設計值截面按倒L型計算梁的有效高度ho=350-35=315mm經判斷屬于第一類T

23、型截面=選配220 As = 628mm2按構造配置2 14 As = 308mm2配置6 200 箍筋 則斜截面受 剪力為 滿足 要求（五）繪制施工圖： 板式樓梯斜板的配筋圖 框架荷載、內力計算一、 確定計算簡圖1、 計算單元 KJ-11 2、 計算簡圖假定框架與基礎固定，且嵌固于基礎頂面.框架梁與柱節點剛結.由于各層柱的截面尺寸不變，則梁跨等于柱截面形心軸線之間的距離，底層柱高從基礎頂面算至二樓板底，基頂標高根據地質條件暫定1.05m，則底層柱高為（3.77+1.05）=4.82m，其余各層柱高為層高，均為3.9m。注：計算時，取柱心之間的距離，所以A，F軸線各自向內偏移80mm，實際計算

24、距離為7640mm，C，D軸線向外偏移80mm，實際計算距離為2560mm框架計算簡圖3、 主要桿件尺寸估算混凝土梁：C20 則Ec=2.55104N/mm2 柱： C30 則Ec=3.00104N/mm2橫向框架梁（邊跨）h=b=則 h=取 h=600mm b=取 b=300mm框架柱： b=（底層柱高）= h=（11.5）b ?。篵=350mm h=400mm橫向框架梁（中跨） 取b=300mm h=450mm 縱向連梁：考慮其兼做過梁：?。篵=250mm h=600mm4、 慣性矩線剛度計算 其中在求梁截面慣性矩時考慮到現澆樓板的作用，取=2（為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）： 橫向

25、框架邊跨梁 I邊梁= 中跨梁 I中梁= 底層柱 I底層柱= 其余各層柱 I余層柱=令 =1則其余桿的相對線剛度為： = =框架梁柱相對線剛度如圖所示，作為計算各節點桿端彎矩分配系數的依據 二、各種荷載設計值計算：1.06（1）屋面框架相關荷載計算： 10mm厚面磚保護層 （上人屋面） 0.01×17=0.17KN/m2 三氈四油防水層 0.45KN/m220mm厚1：2水泥砂漿找平層： 0.02×20=0.30kN/m2 20220mm厚爐渣水泥找坡（最薄處20厚）： 14×（0.02+0.22）/2=1.68kN/m2100mm厚現澆混凝土板： 0.1 

26、5;25=2.5kN/m2 V型輕鋼龍骨及鋁合金龍骨吊頂： 0.12kN/m2小計： 5.32kN/m2 屋面板傳給次梁荷載： 5.321.95=10.374KN/m次梁自重： 0.25×（0.4-0.1）×25=1.875kN/m 小計： 12.249KN/m次梁傳來集中荷載： 12.515×4.5=55.121 KN 主梁自重： （0.6-0.1）×0.3×25=3.75kN/m屋面板的恒載設計值： 1.2×5.32=6.384kN/m2屋面板的活載設計值：（上人屋面） 1.4×2=2.8kN/m2屋面次梁的恒載設計值：

27、 1.2×12.249=14.699kN/m2屋面次梁的恒載設計值： 1.2×2×1.95=4.68kN/m2屋面邊跨主梁中：屋面邊跨主梁活載設計值： 4.68×4.5=21.06kN屋面中跨主梁中屋面中跨主梁活載設計值： 邊柱縱向連系梁自重： 0.25×0.6×25=3.75kN/m梁側粉刷： ( 0.6-0.1)×17×0.02=0.17kN/m梁外側貼面磚： 0.5×0.6=0.3kN/m1.2m高女兒墻自重： 0.24×1.2×19=5.472kN/m1.2m高女兒墻內側粉刷：

28、 1.2×0.025×18=0.54kN/m1.2m高女兒墻外側貼面磚： 0.5×1.2=0.6kN/m屋面板傳來的荷載： 小計： 16.019KN/m 頂層邊節點集中荷載標準值： 16.019×4.5=72.09kN其設計值： 1.2×72.09=86.50kN頂層邊節點活載設計值： 中柱縱向連系梁自重： 0.25×0.6×25=3.75 KN/m中柱縱向連系梁側粉刷： 2×（0.6-0.1）×17×0.02=0.34 KN/m屋面板傳來的荷載： 小計： 14.6 KN/m頂層中結點集中荷載標

29、準值： 14.6×4.5=65.7kN 其設計值： 1.2×65.7=78.84kN 頂層中結點活荷載設計值： （2）標準層框架相關荷載計算： 30mm厚水磨石面層 0.65KN/m2 100mm厚現澆混凝土板： 0.1 ×25=2.5kN/m2 V型輕鋼龍骨及鋁合金龍骨吊頂： 0.12kN/m2小計：樓板恒載標準 3.27 kN/m2 其設計值 1.2 ×3.27=3.924kN/m2 樓面板傳給次梁荷載： 3.271.95=6.38KN/m次梁自重： 0.25×（0.4-0.1）×25=1.875kN/m 小計： 8.255 N/

30、m次梁傳來集中荷載： 8.255×4.5=37.15KN 主梁自重： （0.6-0.1）×0.3×25=3.75kN/m樓面板的恒載設計值： 3.924 kN/m2樓面板的活載設計值： 1.4 ×2=2.8kN/m2樓面次梁的恒載設計值： 8.255×1.2=9.906KN/m樓面次梁的恒載設計值： 1.4 ×1.95×2=5.46kN/m2樓面邊跨主梁中：樓面邊跨主梁活載設計值： 5.46×4.5=24.57kN/m2樓面中跨主梁中 樓面中跨主梁活載設計值： 邊柱縱向連系梁自重： 0.25×0.6

31、15;25×4.5=16.875kN梁側粉刷： (0.6-0.1)×17×0.02×4.5=0.765kN梁外側貼面磚： 0.6×0.5×4.5=1.35kN樓面板傳來荷載： 窗下墻體自重： 0.24×0.9×18×3.6=14kN窗下墻體粉刷： 0.02×0.9×17×3.6=1.1kN窗下墻體貼面磚： 0.5×0.9×3.6=1.62kN鋁合金窗自重 0.45×2.4×3.6=3.888kN窗邊墻體自重： 3.3×0.24

32、×18×0.275×2=7.84kN窗邊墻體粉刷： 0.02×3.3×17×0.275×2=0.617kN窗邊墻體貼面磚： 0.5×3.3×0.275×2=0.908kN框架柱自重： 0.30×0.4×3.9×25=13.65kN框架柱粉刷： 0.7×0.02×3.9×17=0.93kN框架柱貼面磚： 0.5×3.9×0.30=0.683kN 小計：標準層邊柱集中荷載標準值： 78.578kN 其設計值： 1.2&#

33、215;78.578=94.29kN樓層邊節點活荷載設計值： 中柱連系梁自重： 0.25×0.6×25×4.5=16.875kN中柱連系梁側粉刷： 2×(0.6-0.1)×17×0.02×4.5=1.53kN樓面板傳來的荷載： 窗下墻體自重： 0.2×0.24×1.8×18×1.2=18.66KN窗下墻體粉刷： 2×2×0.02×1.8×17×1.2=2.94KN鋁合金窗自重： 2×0.45×1.2×0.6

34、=0.648KN窗邊墻體自重：3.3×30.24×18×（0.75-0.17）+3.3×0.24×18×（1.25-0.175）=23.52KN窗邊墻體粉刷：2×3.3×0.02×17×（0.75-0.175）+2×3.3×0.02×17×（1.25-0.175）=3.7KN框架柱自重及粉刷： 13.65+1.1×3.9×0.02×17=15.11kN小計：標準層中結點集中荷載標準值： 112.8kN 其設計值： 1.2

35、15;112.8=135.36kN標準層中結點活荷載設計值： （3）底層框架相關荷載計算基礎梁： bh=250mm400mm基礎梁自重： 0.25×0.30×4.5×25=10.8kN鋁合金窗自重： 0.45×2.4×3.6=3.888kN 窗下墻體自重： 0.24×1.55×3.6×19=25.44kN 窗下墻體粉刷： 0.90.023.617=1.1kN窗下墻體貼面磚： 0.51.353.6=2.43kN 窗邊墻體自重： 3.95×0.24×18×0.275×2=9.39

36、kN窗邊墻體粉刷： 0.02×3.3×17×0.275×2=0.62kN窗邊墻體貼面磚： 0.5×3.55×0.275×2=0.976kN 小計：基礎臺階上集中荷載標準值： 54.644 kN 其設計值： 1.2×54.644=65.573kN 框架柱自重： 0.30×0.4×4.82×25=16.87kN框架柱粉刷： 0.65×0.02×3.9×17=0.862kN框架柱貼面磚： 0.5×3.9×0.30=0.683kN對于中柱基礎：

37、基礎梁自重： 0.25×0.4×4.5×25=11.25kN內縱墻自重 0.65×4.5×18×0.24+18.66+2.94+0.648+23.52+3.7=62.104KN內縱墻粉刷： 0.02×1.1×17×3.9=1.459kN框架柱自重： 0.30×0.4×4.82×25=16.87kN框架柱粉刷： 1.0×0.02×3.9×17=1.326kN小計：中柱基礎臺階上集中荷載標準值： 74.813 kN 其設計值： 1.2×74.813=89.78kN恒載作用、活載作用下結構計算簡圖如下所示 （5）作用于屋面梁和樓面節點處集中風載計算 根據風壓標準值計算公式為：，其中為高度z處風振系數，由于本建筑高度H=12.9m<30.00m，可以??；對于矩形平面，風荷載體系數1=+0.8；2=-0.5風壓高度變化系數z經查規范如下表；由設計資料可知。將風荷載換算成作用于框架每層節點上的集中荷載，其計算過程如下表：根據： ww =Qwos（H4+0.5H3） =1.4×（0.8+0.5）×1× wos（H4+0.5H3） =1.82 wos（H4+0.5H3） W3=1.82 wos