1、紫元府地下車庫工程高支模搭設專項施工方案編制人： 審核人： 審批人： 南京宏亞建設集團有限公司2014年5月目 錄一、 工程概況- 3二、 編制依據- 4三、 模板支架的搭設方案- 4四、 材料要求- 5五、 搭設勞務人員的選用- 10六、 模板設計要求- 10七、 操作流程及施工方法- 11八、 架體具體搭設要求- 12九、 混凝土澆筑要求- 13十、 模板拆除要求- 14十一、 安全施工要點- 14十二、 雨季施工要點- 15十三、 應急救援預案- 15十四、 高支模架計算書- 18十五、 附錄圖一、工程概況項目名稱：紫元府01-05#樓及地下車庫工程建設地點：江寧區天元中路和莊排路交叉口

2、建設單位：南京東洲房地產開發有限公司設計單位：南京城鎮建筑設計咨詢有限公司監理單位：南京同正工程項目管理有限公司南京宏亞建設集團有限公司承建的紫元府01-05#樓及地下車庫工程地上15層地下一層，總建筑面積8623.65m2，建筑高度70.08m。本工程共有三個高支模區域，其中一個高截面梁區。均處于地下室頂板，如下：1. 3-A軸3-D軸 與3-1軸3-11軸區域為高支模區域，施工面積約為715m2，支模高度為4.9m，主梁跨度5.7m，截面尺寸寬400mm×高1600mm，板厚180mm。2. A軸E軸至2軸13軸區域為高支模區域，施工面積約為2169m2，支模高度6.7m。主梁跨

3、度8.4m， 截面尺寸500mm×900mm，板厚300mm。3. F軸M軸與1軸13軸區域為高支模區域，施工面積約為3359m2，支模高度6.7m, 主梁跨度8.4m，截面尺寸500mm×900mm，板厚300mm。高支模區域平面圖見附圖1，高支模區域剖面圖見附圖2。根據住建部危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文和南京市南京市建筑工程危險性較大工程專項施工方案編制及專家論證審查實施細則寧建工字2009104號文，搭設高度8m及以上；搭設跨度18m及以上；施工總荷載15kN/m2及以上；集中線荷載20kN/m及以上的混凝土模板支撐工程專項施工方案必須由施

4、工企業組織專家進行論證的要求，特編制以下方案。二、編制依據1、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2011；2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011；3、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008；4、建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011；5、江蘇省建筑安裝工程施工技術操作規程DGJ32/J37-2006（腳手架工程）分冊；6、住建部危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文；7、南京市建筑工程危險性較大工程專項施工方案編制及專家論證審查實施細則（寧建工字2009104號）；8、紫元府01-05#樓及地下車庫工程施工圖紙。三、模板支架的搭設

5、方案根據本工程特點并結合現場實際情況，本工程高支模區域一 梁板高支模架體采用滿堂扣件式鋼管腳手架作為基本支撐架體。經計算，400mm×1600mm主梁底部設3根立桿（梁兩側立桿間距900mm，梁底設1道承重立桿），每排立桿沿梁跨度方向間距400mm，梁側模板采用3道M14對拉螺桿，豎向間距從下至上分別為200mm、700mm、1200mm，水平向間距800mm；400x1600梁架體平面圖400x1600梁架體立面圖400x1600梁剖面圖（高低跨）500mm×900mm梁底部設4根立桿（梁兩側立桿間距1000mm，梁底設2道承重立桿），每排立桿沿梁跨度方向間距700mm，

6、梁側模板采用2道M14對拉螺桿，豎向間距從下至上分別為200mm、500mm，水平向間距700mm。500x900梁架體平面圖500x900梁架體立面圖500x900梁剖面圖400mmx750mm 梁底部設3跟立桿（梁兩側立桿間距900mm，梁底設1道承重立桿），每排立桿沿梁跨度方向間距700mm。梁側模板采用2道M14對拉螺桿，豎向間距從下至上分別為200mm、350mm，水平向間距700mm。400x750梁架體平面圖400x750梁架體立面圖區域一中，車庫頂板滿堂支撐架立桿縱橫間距800mm×800mm，支撐架根部距地面200mm處設縱橫向掃地桿，步距為1.6m。區域二、三中，

7、頂板支撐架立桿縱橫間距700x700mm，支撐架根部距地面200mm處設縱橫向掃地桿，步距為1.6m。四、材料要求1、模板面板采用覆面木膠合板，厚度15mm，膠合模板板材表面平整光滑,并符合 混凝土模板用膠合板ZBB70006的規定。膠合模板應采用耐水膠，其膠合強度不應低于木材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度，并符合環境保護的要求。進場的膠合模板除具有出廠合格證外，保證外觀及尺寸規格。2、擱柵為40×90優質方木。3、支撐系統采用48×2.8鋼管作支架。4、材質控制（1）架體支撐鋼管，必須達到外徑48mm，壁厚2.8mm,扣件、螺栓、螺絲，金屬配件必須符合國標。進料時必須做好驗收和

8、抽樣檢測試驗，并必須有質保書和產品合格證。（2）不得采用嚴重銹蝕、薄壁，嚴重彎曲的桿件及嚴重銹蝕、變形、裂縫的螺栓螺紋已損壞的扣件；不得使用霉變起殼、斷裂的木板和模板等配件及材料。（3）搭設之前對鋼管、扣件進行嚴格檢查（如合格證明、檢測報告等），符合要求后方可使用，對不符合要求的材料，發現后一律作退場處理。（4）扣件與鋼管的貼合面嚴格整形，保證與鋼管扣緊時接觸良好，扣件活動部位能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm。五、搭設勞務人員的選用搭設模板支架的工人必須持有架子工上崗證，不得采用木工進行模板支架的搭設。搭設前項目部技術負責人需對作業

9、班組進行技術和安全交底。六、模板設計要求1、400mm×1600mm梁模板面板采用15mm厚覆面木膠合板。梁兩側立桿間距900mm，梁底設1道承重立桿，梁支撐立桿的縱距(跨度方向) l=400mm，立桿的步距h=1.60m，梁底采用3道40mm×90mm木方立放，梁底采用雙扣件，梁兩側水平向布置木方，采用9道40mm×90mm木方。2、500mm×900mm梁模板面板采用15mm厚覆面木膠合板。梁兩側立桿間距1000mm，梁底設2道承重立桿，梁支撐立桿的縱距(跨度方向) l=700mm，立桿的步距h=1.60m，梁底采用4道40mm×90mm木

10、方立放，并采用雙扣件。梁兩側水平向布置木方，采用5道40mm×90mm木方。3、400mm ×750mm梁模板面板采用15mm厚覆面木膠合板。梁兩側立桿間距900mm，梁底設1道承重立桿，梁支撐立桿的縱距(跨度方向) l=700mm，立桿的步距h=1.60m，梁底采用3道40mm×90mm木方立放，并采用雙扣件。梁兩側水平向布置木方，采用4道40mm×90mm木方。4、頂板模板區域一模板面板采用15mm厚覆面木膠合板，立桿縱橫間距800mm×800mm，板底采用40mm×90mm木方立放，木方間距300mm，采用雙扣件。區域二模版面板

11、采用15mm厚覆面木膠合板，立桿縱橫間距700mm×700mm，板底采用40mm×90mm木方立放，木方間距300mm，采用雙扣件。七、操作流程及施工方法1、操作流程繪制模板設計圖模板及支撐系統技術安全交底模板制作模板及支撐系統安裝模板及支撐架班組自檢，并填寫自檢表質量員、安全員檢查驗收技術負責人技術復核驗收監理單位驗收進行下道工序。2、模板及其支撐架施工必須嚴格按相關規范和施工方案要求進行搭設。（1）立桿根據模板系統平面布置示意圖在實地進行放樣，確保每一根立桿位置準確。在支撐架搭設過程中隨時檢查立桿的垂直度，確保立桿垂直度偏差控制在下表值以內。扣件式腳手架立桿允許偏差A（

12、mm）腳手架搭設中檢查偏差的高度H（mm）腳手架高度（H）20m2±710±5020±100注：中間檔次用插入法。3、立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。立桿伸出頂端水平桿的懸臂高度不得大于0.3m。4、當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿設在梁模板中心線處，其偏心距不得大于25mm。5、在架體搭設時，掃地桿和水平桿應縱橫向拉通，立桿步距應按施工方案要求設置。6、剪刀撐必須與立桿、掃地桿和縱橫向水平桿根根相連，不得漏連。7、模板內、外楞及對拉螺栓間距不得隨意擴大，應嚴格按施工方案設置。8、按設計標高調整支柱的標高，然后安裝木枋，鋪上梁底板，

13、并拉線找平。當梁底板跨度等于及大于4m時，梁底應按設計要求起拱，如設計無要求時，起拱高度為梁跨的13。9、支頂加基礎筏板上等有效措施，確保混凝土在澆筑過程中不會發生支頂下沉。八、架體具體搭設要求1、高支模架體支撐于基礎筏板上。2、在架體的大梁兩側及跨中各連續設置從底到頂的剪刀撐。3、水平剪刀撐在梁底向下4m左右設置一道。4、滿堂模板支撐架5.0m以下部分用鋼管進行有效可靠的拉接和頂撐。待車庫頂板混凝土達到規定的設計強度等級，拉水平鋼管，高支模兩側立桿相應位置設置拋撐，和水平鋼管連接。5、梁底采用雙扣件。架體每一步的大橫桿必須縱橫向的布置，嚴禁交錯單方向布置，掃地桿也必須按規范要求設置。6、立桿

14、上的對接扣件交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不設置在同步內；同步內隔一根立桿的兩個相鄰接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm。7、剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離不小于100mm。剪刀撐下部底端應與地面撐牢。8、架體搭設完畢后必須組織監理、業主及施工單位等相關各方進行驗收，并履行驗收手續，驗收合格后方可進行下道工序。9、澆筑混凝土前，用扭力扳手對架體扣件進行擰緊扭力矩抽查，螺栓擰緊扭力矩應達到4065 N·m，符合要求后方可澆筑混凝土。九、混凝土澆筑要求1、高支模區域屋蓋混凝土澆筑前，先將高支模兩側的豎向及屋蓋結

15、構混凝土澆筑完成，再將高支模部位豎向結構澆筑至梁底200mm處。2、高支模區域混凝土澆筑時，采用一臺汽車泵，采取由中間向四周對稱擴展的方式進行。先分層澆筑主、次梁混凝土，分層厚度控制為400mm，再澆筑屋面板混凝土。混凝土澆筑時，應及時將澆筑的混凝土攤鋪開，避免荷載集中堆放。3、使用插入式振搗器，應掌握快插慢拔的原則，插點均勻排列，逐點移動，順序進行，不得遺漏，做到均勻振實。4、澆筑混凝土應連續進行，安排專人觀察模板、鋼筋、預留孔洞、預埋件等有無移動、變形或堵塞，發現問題應立即處理。5、在已澆筑的豎向結構和架體的鋼管上建立觀測點，澆筑高支模梁板時，派專人對架體進行觀測，如發現異常（如鋼管彎曲、

16、偏移、扣件崩脫等）現象，立即停止施工，查明原因，經整改后確保安全方可繼續施工。6、梁板混凝土澆筑期間，不得進入高支模區域，并設專人現場監護。7、梁板混凝土澆筑完畢初凝后立即進行養護，澆水次數應能保持混凝土有足夠的濕潤狀態，養護不少于7天。十、模板拆除要求模板支撐架必須在混凝土結構達到規定的強度后才能拆除。支撐架的拆除，除應遵守相應腳手架拆除的有關規定外，還應注意：1、拆除支撐架前應先拆下模板并運出后，才可拆除支撐架。2、支撐架拆除應從頂層開始逐層往下，先拆斜桿、橫桿，后拆立桿。3、拆下的構配件應分類捆綁，吊放到地面，嚴禁從高空拋擲到地面。4、拆下的構配件應及時檢查、維修、保養和入庫。十一、安全

17、施工要點1、明確高支模施工現場安全責任人，負責施工全過程的安全管理工作。在高支模架體搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行書面的安全技術交底。2、支模施工應按經審批的施工方案進行，方案未經原審批部門同意，任何人不得修改變更。3、支模分段或整體搭設安裝完畢，經技術和安全負責人驗收合格后方能進行鋼筋安裝。4、支摸施工現場應搭設工作梯，作業人員不得從支撐系統爬上爬下。5、支摸搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支摸底下，并由安全員在現場監護。6、混凝土澆筑時，派安全員專職觀察模板及其支撐系統的變形情況，發現異常現象時應立即暫停施工，迅速疏散人員，待排除險情并經施工現場安全負責人檢查同意后方可

18、復工。7、施工期間，要避免材料、機具與工具過于集中堆放。8、支架搭設人員必須持證上崗，并戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。9、惡劣天氣時應停止模板支架的搭設與拆除。雨后上架作業應有防滑措施。十二、 雨季施工要點夏季來臨，氣溫升高，雨量充沛，時常出現暴雨陣雨，隨著降雨的頻繁發生和降雨量的增大，混凝土澆筑過程難度增大，容易引起混凝土工程的質量和外觀問題。針對雨季混凝土施工，做出如下要求。1. 雨季施工前，根據現場具體情況確定可進行的雨季施工項目，編制實施性的雨季施工組織計劃，提交工程師審查批準。2. 搞好臨時排水設施的設計，加強雨季的成品、半成品保護工作，防止水災發生。加強施工便道的養護和維修，確保雨

19、季施工現場交通順暢。3. 做好雨季施工工程材料和必備物資的儲備工作，多雨季節應將防雨用品運到施工現場，將雨衣、雨鞋發給工人。現場四周設排水溝，嚴禁積水。4. 雨季前，對所有用電設備進行安全檢查，落實防雨措施，對現場機械設備停放做出安排，確保施工不受雨患影響。5. 及時對施工作業人員進行詳細交底，并監督其認真貫徹執行。6. 雨季施工及時測定砂石料的含水率，隨時調整配合比，確保混凝土質量。十三、應急救援預案為防止模板支撐架坍塌突發事件的發生，做好模板支撐架坍塌安全突發事件的應急處理，并在發生突發緊急事件時，能做到及時、迅速、有序、高效地處理好事件，保障員工的身體健康和生命安全，根據中華人民共和國安

20、全生產法及其他相關法律、法規的規定，結合本項目部的實際情況，特制訂本應急救援預案。1、應急準備及人員組成模板支撐架坍塌突發事件會造成員工身體的嚴重健康傷害，給工程施工和社會效益帶來非常不利影響。為保證廣大職工的職業健康安全和工程施工順利進行，特成立模板支撐架坍塌突發事件應急救援小組，并組織相關專業知識學習與培訓。1）應急準備（1）成立應急救援指揮小組成立模板支撐架坍塌應急救援指揮小組，名單如下：組 長：康貴仁 副組長：高中華組 員： 孫家明 （2）物資準備首先應對本施工現場及周圍的環境、交通狀況熟悉，其次進行資源分析包括人力資源分析和設施設備分析。人力資源包括：項目負責人、專業技術人員、安全工

21、程師、醫療人員、外援醫院；設備物資包括：交通工具、通訊設施、個人防護品、絕緣絞棒，警戒繩、警戒牌，急救藥箱、止血帶等。搬運拆卸類：鐵扳手、鋼絲繩、捆繩、鐵鍬、鋼管翹桿、塔吊起重設備等器具。主要應急聯系電話：急救電話： 120報警電話： 119項目負責人： 電話: 安全工程師： 電話: 距項目部最近的醫院：同仁醫院 醫院電話：2、制度保障為了能在模板支撐架坍塌事故發生時迅速、準確、有效的進行搶救的工作，特制定以下制度：1）制度保障（1）值班制度：白天施工期間，救援小組各成員基本都在，晚上建立值班制度，保證現場24小時當發生緊急事故時，在第一時間，都有應急小組成員趕到事故發生現場，解決和上報突發事

22、故，特制定以下值班制度： 各施工隊每天安排兩人進行夜間值班，同時專業工長必須跟班作業。 值班人員必須堅守崗位，不得早退，外出。 值班人員要經常到現場了解具體施工情況和檢查是否存在安全隱患，發現隱患及時處理。 值班人員全權負責現場一切安全、文明施工工作，有權處理應急事務，并及時向項目經理匯報。 值班人員做好值班記錄。 （2）檢查制度每月由總指揮帶領應急救援小組結合安全生產工作，檢查應急救援工作情況，檢查有無安全隱患，檢查應急物品是否齊全。（3）例會制度 每周一早晨由總指揮主持召開班組長及以上安全生產會議。 每周日晚由總指揮主持召開全體管理人員安全生產會議。 安全生產責任制度和群防群治制度安全責任

23、落實到人，明確安全管理目標。開展多層次的安全檢查，群防群治。（4）預演制度項目部根據需要隨時組織相關人員對工程中模板支撐架坍塌事故進行應急預演。2）通訊保障應急救援小組手機號碼張貼上墻，并保證24小時聯絡暢通。3）通道保證現場平面布置圖上墻，通道保持通暢，發生模板支撐架坍塌時，急救車能順利進入現場，現場通道應保持通暢，發生緊急事故時，要便于疏散人群。3、應急處理1）應急救援指揮小組 接到模板支撐架坍塌報告后，認真聽取報告并向各急救小組發出指令、并統一協調、調動。在“120”急救車來之前指揮人員積極救助、疏散人員、組織急救。2）設備組負責調運設備配合搬運和急救，組織其他人員進行配合工作并拔打“1

24、20”。3）疏散搬運組（1）接到模板支撐架坍塌事故通知后，迅速通知本組成員在事發地點集合，按總指揮指令進行現場施工作業人員疏散。（2）成立救援隊，緊急搶救受傷人員。 （3）組織其他人員進行配合工作并拔打“120”。4、傷亡事故的報告腳手架坍塌事故書面報告應包括以下內容：（1）事故發生的時間、地點、工程項目、企業名稱。（2）事故發生的簡要經過、傷亡人數和直接經濟損失的初步估計。（3）事故發生原因的初步判斷。（4）事故發生后采取的措施及事故控制情況。（5）事故報告單位。十四、高支模架計算書1. 400mm×1600mm梁模板計算書1.1、 工程屬性混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

25、400×1600新澆混凝土梁計算跨度(m)8.4梁側樓板厚度(mm)180新澆混凝土結構層高(m)4.91.2、 荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)21.3、 模板體系設計梁跨度方向立柱間距la(mm)400梁兩側立柱間距lb(mm)900步距h(mm)1600新澆混凝土樓板立柱

26、間距l'a(mm)、l'b(mm)800、800混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁底增加立柱根數1梁底支撐小梁根數3模板及支架計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 設計簡圖如下：平面圖立面圖1.4、 面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按二等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10

27、.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2×151.458kN/m q1靜0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×1.6

28、×149.694kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×1.6×140.9kN/m 、強度驗算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.125×51.458×0.220.257kN·m Mmax/W0.257×106/375006.861N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 1.4.2、

29、撓度驗算 max0.521q2L4/(100EI)=0.521×40.9×2004/(100×10000×281250)0.121mml/250200/2500.8mm 滿足要求！ 1.4.3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R3=0.375 q1靜l +0.437 q1活l=0.375×49.694×0.2+0.437×1.764×0.23.881kN R2=1.25q1l=1.25×51.458×0.212.864kN 標準值(正常使用極限狀態) R1'=R3'

30、;=0.375 q2l=0.375×40.9×0.23.068kN R2'=1.25q2l=1.25×40.9×0.210.225kN1.5、 小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)40×90小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面慣性矩I(cm4)243 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max3.881+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2+0.5&

31、#215;(1.6-0.18)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2×max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/2×1，12.864+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2=12.913kN/m q2max3.068+(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(1.6-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18

32、)×max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/2×1，10.225+(0.3-0.1)×0.4/210.265kN/m 、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×12.913×0.42，0.5×12.913×0.1520.221kN·m Mmax/W0.221×106/540004.094N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×12.913×0.4，

33、12.913×0.153.135kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.135×1000/(2×40×90)1.306N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.632×10.265×4004/(100×9350×2430000)0.073mml/250400/2501.6mm 2q2l24/(8EI)10.265×1504/(8×9350×2430000)0.029mml/250150/2500.6mm 滿足要求！

34、、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×12.913×0.4，0.393×12.913×0.4+12.913×0.155.904kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R32.645kN，R25.904kN 正常使用極限狀態 R'maxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×10.265×0.4，0.393×10.265×0.4+10.265&

35、#215;0.154.693kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1R'32.273kN，R'24.693kN1.6、 主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)48×2.8可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1.6.1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.229×106/425053.795N/mm2f=2

36、05N/mm2 滿足要求！ 1.6.2、 抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax1.979kN max2Vmax/A=2×1.979×1000/3989.943N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.084mml/250450/2501.8mm 滿足要求！1.7、 立柱驗算鋼管類型48×2.8立柱截面面積A(mm2)398回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿自重q(kN/m)0.15 =h/i=1600/16=100=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.588

37、、風荷載計算 Mw0.92×1.4×k×la×h2/100.92×1.4×0.22×0.4×1.62/100.026kN·m 、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.9×1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+0.9×1.4×2×146.44kN/m 2)小梁驗算 q1max3.511+(0.3-0.1)×0.4/2+0.9×1.2×(0.5+(24

38、+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1×max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/2×1，11.61+(0.3-0.1)×0.4/2=11.65kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.624kN，R29.03kN，R30.624kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+0.15×(4.9-1.6)+Mw/lbmax0.624+0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1×(0.8+0.4

39、5-0.4/2)/2×0.8，9.03，0.624+0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1×(0.8+0.9-0.45-0.4/2)/2×0.8+0.495+0.026/0.99.554kN fN/(A)+Mw/W9553.779/(0.588×398)+0.026×106/425046.835N/mm2f205N/mm2 滿足要求！1.8、 梁底立柱扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑移折減系數kc1 由"主梁驗算"一節計算可

40、知扣件最大受力NmaxR2×19.861kNRc=kc×12=1×12=12kN滿足要求！2. 梁側模板400mm×1600mm計算書 2.1、工程屬性混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400×1600樓板厚度(mm)180 2.2、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)1.6新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2

41、)min0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6min29.868，38.429.868kN/m2振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6min29.87，38.429.87kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×

42、;0.7Q2k0.9max1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×40.9max41.444，44.2440.9×44.24439.82kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k29.87 kN/m2 2.3、支撐體系設計小梁布置方式水平向布置小梁道數9主梁間距(mm)800主梁合并根數2對拉螺栓水平向間距(mm)800支撐距梁底距離依次為500，800，1200 設計簡圖如下：模板設計剖面圖 2.4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(

43、N/mm2)10000 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000×152/637500mm3，Ibh3/12=1000×153/12281250mm4。面板計算簡圖如下： 、抗彎驗算 q1bS承1×39.8239.82kN/m q1靜0.9×1.35×G4k×b0.9×1.35×29.87×136.292kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×4×13.528kN/m Mm

44、ax0.107q1靜L2+0.121q1活L2=0.107×36.292×0.1782+0.121×3.528×0.17820.136kN·m Mmax/W0.136×106/375003.621N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 、撓度驗算 qbS正1×29.8729.87kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.632×29.87×177.54/(100×10000×281250)0.067mm177.5/400=0.444mm 滿足要求！ 、最大支座反力計算 承載

45、能力極限狀態 Rmax1.143×q1靜×l左+1.223×q1活×l左1.143×36.292×0.178+1.223×3.528×0.1788.129kN 正常使用極限狀態 R'max1.143×l左×q1.143×0.178×29.876.06kN 2.5、 小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)200小梁計算方式三等跨連續梁小梁類型方木小梁材料規格(mm)90×40小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W

46、(cm3)54小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁截面慣性矩I(cm4)243 計算簡圖如下： 跨中段計算簡圖 懸挑段計算簡圖 、抗彎驗算 q8.129kN/m Mmaxmax0.1×q×l2,0.5×q×l12=max0.1×8.129×0.82，0.5×8.129×0.22=0.52kN·m Mmax/W0.52×106/540009.634N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 、抗剪驗算 Vmaxmax0.6×q×l,q×l1=max0.6

47、×8.129×0.8，8.129×0.2=3.902kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.902×1000/(2×40×90)1.626N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 、撓度驗算 q6.06kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.677×6.06×8004/(100×9350×2430000)0.74mm800/400=2mm 2maxqL4/(8EI)=6.06×2004/(8×9350×2430000)=0.053mm

48、200/400=0.5mm 滿足要求！ 、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.1×8.129×0.8，0.4×8.129×0.8+8.129×0.27.153kN 正常使用極限狀態 R'maxmax1.1×6.06×0.8，0.4×6.06×0.8+6.06×0.25.333kN 2.6、主梁驗算對拉螺栓水平向間距(mm)800主梁最大懸挑長度(mm)200主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)48×2.8主梁合并根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗

49、彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 計算簡圖如下： 同前節計算過程，可依次解得： 承載能力極限狀態：R11.237kN，R23.577kN，R32.945kN，R42.945kN，R52.945kN，R62.945kN，R72.945kN，R83.577kN，R91.237kN 正常使用極限狀態：R'10.917kN，R'22.666kN，R'32.165kN，R'42.165kN，R'52.16

50、5kN，R'62.165kN，R'72.165kN，R'82.666kN，R'90.917kN 、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN·m) maxMmax/W0.424×106/4250=99.769N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 、抗剪驗算 梁左側剪力圖(kN) max2Vmax/A=2×5.27×1000/39826.484N/mm2=120 N/mm2 滿足要求！ 、撓度驗算 梁左側變形圖(mm) max0.363mm500/4001.25 mm 滿足要求！ 2.7、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值

51、Ntb(kN)17.8 同主梁計算過程，可知對拉螺栓受力N0.95×8.379×215.919kNNtb17.8kN 滿足要求！3. 梁模板500mm×900mm計算書3.1、工程屬性混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×900新澆混凝土梁計算跨度(m)8.4梁側樓板厚度(mm)300新澆混凝土結構層高(m)6.7 3.2、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準

52、值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2 3.3、模板體系設計梁跨度方向立柱間距la(mm)700梁兩側立柱間距lb(mm)1000步距h(mm)1600新澆混凝土樓板立柱間距l'a(mm)、l'b(mm)700、700混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁底增加立柱根數2梁底支撐小梁根數4模板及支架計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 設計簡圖如下：平面圖立面圖 3.4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2

53、)10000 取單位寬度1000mm，按三等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)

54、+1.4×0.7×2×129.77kN/m q1靜0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×0.9×128.006kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×0.9×123.05kN/m

55、、強度驗算 Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L20.1×28.006×0.1672+0.117×1.764×0.16720.084kN·m Mmax/W0.084×106/375002.227N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 、撓度驗算 max0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.05×166.6674/(100×10000×281250)0.043mml/250166.667/2500.667mm 滿足要求！ 、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R

56、4=0.4 q1靜l +0.45 q1活l=0.4×28.006×0.167+0.45×1.764×0.1671.999kN R2=R3=1.1 q1靜l +1.2 q1活l=1.1×28.006×0.167+1.2×1.764×0.1675.487kN 標準值(正常使用極限狀態) R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×23.05×0.1671.537kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×23.05×0.1674.226kN 3.5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)40×90小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面慣性矩I(cm4)243 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.999+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/3+0.5×(0.9-0.3)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1