1、0 / 20 文檔可自由編輯打印 京滬高速鐵路土建工程一標段連續(xù)梁懸懸灌灌法法改改支支架架現(xiàn)現(xiàn)澆澆法法施施工工 方方案案 中鐵十七局京滬高速鐵路土建工程一標段項目經(jīng)理部二八年八月 廊坊文檔可自由編輯打印目 錄一一、工工程程概概況況 .1二二、懸懸灌灌法法與與支支架架現(xiàn)現(xiàn)澆澆方方案案對對比比.21、 （32+48+32）M 連連續(xù)續(xù)梁梁 .22、 （40+56+40）M 連連續(xù)續(xù)梁梁 .23、 （40+64+40）M 連連續(xù)續(xù)梁梁 .34、 （48+80+48）M 連連續(xù)續(xù)梁梁 .4三三、支支架架計計算算 .8（一一）支支架架規(guī)規(guī)格格.8（二二）支支架架結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu).8（三三）支支架架設設計計.10

2、1、荷荷載載取取值值 .102、次次梁梁計計算算 .103、橫橫梁梁驗驗算算 .124、立立桿桿驗驗算算 .145、地地基基容容許許承承載載力力計計算算.14四四、支支架架預預壓壓與與變變形形觀觀測測.15五五、預預拱拱度度設設置置.15六六、模模板板構(gòu)構(gòu)造造 .15七七、砼砼澆澆筑筑 .15八八、預預應應力力張張拉拉與與壓壓漿漿.16九九、支支架架拆拆除除 .16十十、質(zhì)質(zhì)量量保保證證 措措施施 .16十十一一、工工程程實實例例.171、福福廈廈客客專專（ 324832）M 連連續(xù)續(xù)梁梁 .172、鄭鄭西西客客專專（ 324832）M 連連續(xù)續(xù)梁梁 .173、京京津津城城際際（ 324832

3、）M 連連續(xù)續(xù)梁梁 .181 / 20 文檔可自由編輯打印京滬高速鐵路土建一標段連續(xù)梁懸灌法改支架法現(xiàn)澆施工方案懸灌法改支架法現(xiàn)澆施工方案一、工程概況京滬高速鐵路一標段設計跨河、跨路連續(xù)梁 56 聯(lián)，在目前征地拆嚴重滯后的情況下，已成為控制運架梁通過的關鍵性工程.經(jīng)現(xiàn)場核對，發(fā)現(xiàn)其中 18 聯(lián)連續(xù)梁（詳見表 1）具備支架法現(xiàn)澆條件，其中（32+48+32）m 連續(xù)梁 8 聯(lián)， （40+56+40）m 連續(xù)梁 2聯(lián)， （40+64+40）m 連續(xù)梁 6 聯(lián)， （48+80+48）m 連續(xù)梁 2 聯(lián).京滬高速鐵路一標段懸灌梁具有支架法現(xiàn)澆條件統(tǒng)計表 表 1序號工點名稱中心里程橋孔布置原施工工法擬調(diào)

4、整工法1六圈路DIK7+359.79(32+48+32)m 連續(xù)梁懸灌法支架法2污水管DK13+370.92(32+48+32)m 連續(xù)梁懸灌法支架法3黃村大街K15+704.98（32+48+32)m 連續(xù)梁懸灌法支架法4黃良支線鐵路DIK18+054.79(40+56+40)m 連續(xù)梁懸灌法支架法5地鐵DIK19+258.75（32+48+32)m 連續(xù)梁懸灌法支架法6專用線鐵路DIK20+577.57(40+56+40)m 連續(xù)梁懸灌法支架法7磁大路DIK28+956(40+64+40)m 連續(xù)梁懸灌法支架法8采留路DIK48+504.22(32+48+32)m 連續(xù)梁懸灌法支架法9規(guī)劃

5、高王路DK84+778.61(40+64+40)m 連續(xù)梁懸灌法支架法10規(guī)劃 112 國道DK90+903.61(48+80+48)m 連續(xù)梁懸灌法支架法11主干道二DK99+591.49(32+48+32)m 連續(xù)梁懸灌法支架法12規(guī)劃津霸快速路DK102+227.9(48+80+48)m 連續(xù)梁懸灌法支架法13規(guī)劃次干道DK118+913.32(32+48+32)m 連續(xù)梁懸灌法支架法14規(guī)劃次干道 21DK121+746.36(40+64+40)m 連續(xù)梁懸灌法支架法15瀝青路DK122+297.56(40+64+40)m 連續(xù)梁懸灌法支架法16津萊公路DK133+758.31(32+

6、48+32)m 連續(xù)梁懸灌法支架法17津文公路DK143+938.35(40+64+40)m 連續(xù)梁懸灌法支架法18靜王公路DK150+015.85(40+64+40)m 連續(xù)梁懸灌法支架法2 / 20 文檔可自由編輯打印相比懸灌法施工而言，支架法現(xiàn)澆分段少，工作面多，可明顯縮短施工周期.為緩解工期壓力，確保京滬鐵路按期建成通車，我部提議將這 18 聯(lián)連續(xù)梁由懸灌法施工改為支架法現(xiàn)澆.二、 懸灌法與支架現(xiàn)澆 方案 對比1、 （32+48+32）m 連續(xù)梁（32+48+32）m 連續(xù)梁全長 113.5m，梁體 C50 砼 1523m3，改為支架現(xiàn)澆后，計劃 3 孔同時搭設支架、綁扎鋼筋、安裝模板

7、，整聯(lián)一次澆筑成型（如圖 1 所示）.支架現(xiàn)澆法與懸灌法工期對比如表2，從表中可以看到，支架法現(xiàn)澆比懸灌法施工可縮短工期 74 天. （32+48+3232+48+32）m m 連續(xù)梁工期對比表連續(xù)梁工期對比表 表表 2 2懸灌法支架現(xiàn)澆法備注序號項目工序用時（天）工序用時（天）項目1樁基66樁基2承臺3030承臺3墩身2020墩身地基處理40#段4020支架搭設，底模安裝5掛籃安裝、預壓157支架預壓6懸灌梁段6030模板安裝鋼筋綁扎7邊跨合攏122砼澆筑8中跨合攏137預應力張拉、壓漿9合計196122合計注：1、懸灌梁段共 6 段，每節(jié)段施工周期 10 天. 2、主墩樁基 12 根，邊墩

8、 12 根，采用旋挖鉆機施工，2 根/天.2、 （40+56+40）m 連續(xù)梁（40+56+40）m 連續(xù)梁全長 137.5m，C50 砼 1665m3，改為支架3 / 20 文檔可自由編輯打印現(xiàn)澆后，計劃 3 孔同時搭設支架、綁扎鋼筋、安裝模板，整聯(lián)一次澆筑成型（如圖 2 所示）.懸灌法與支架現(xiàn)澆法工期對比如表 3，從表中可以看到，支架法現(xiàn)澆比懸灌法施工可縮短工期 61 天. （40+56+4040+56+40）m m 連續(xù)梁工期對比表連續(xù)梁工期對比表 表表 3 3懸灌法支架現(xiàn)澆法備注序號項目工序用時（d）工序用時（d）項目1樁基66樁基2承臺3030承臺3墩身2020墩身地基處理40#段施

9、工4025支架搭設、底模安裝5掛籃安裝、預壓1510支架預壓6懸灌梁段6035模板安裝、鋼筋綁扎7邊跨合攏122砼澆筑8中跨合攏137預應力筋張拉、壓漿9合計196135合計注：1、懸灌梁段共 6 段，每節(jié)段施工周期 10 天. 2、主墩樁基 12 根，邊墩 12 根，采用旋挖鉆機施工，2 根/天.3、 （40+64+40）m 連續(xù)梁（40+64+40）m 連續(xù)梁全長 145.5m，C50 砼 1920m3.如改為支架現(xiàn)澆法，梁體計劃分 3 段施工（如圖 3 所示） ，其中、段長度均為 71.75m，砼各 950 m3，段長 2m，砼 20m3.施工時，段與段可同步或交叉搭設支架、綁扎鋼筋、安

10、裝模板、整段澆筑砼.段為合龍段，最后澆筑.懸灌法與支架現(xiàn)澆法工期對比如表 4，從表中可以看到，支架法現(xiàn)澆比懸灌法施工可縮短工期 75 天.4 / 20 文檔可自由編輯打印 （40+64+4040+64+40）m m 連續(xù)梁工期對比表連續(xù)梁工期對比表 表表 4 4懸灌法支架現(xiàn)澆法備注序號項目工序用時（天）工序用時（天）項目1樁基88樁基2承臺3030承臺3墩身2020墩身地基處理40#段4530支架搭設、底模安裝5掛籃安裝、預壓156支架預壓6懸灌梁段7025、梁段模板安裝、12鋼筋綁扎7邊跨合攏122、段砼澆筑128中跨合攏137預應力筋張拉、壓漿92梁段鋼筋綁扎3101梁段砼澆筑3117預應

11、力筋張拉、壓漿12合計213138合計注：1、懸灌梁段共 7 段，每節(jié)段施工周期 10 天.2、主墩樁基 16 根，邊墩 12 根，采用旋挖鉆機施工，2 根/天.4、 （48+80+48）m 連續(xù)梁（48+80+48）m 連續(xù)梁全長 177.5m，C50 砼 2630m3.如改為支架現(xiàn)澆法施工，梁體計劃分為 3 段（如圖 4 所示） ，其中、段長度均為 87.75m，砼各 1304 m3，段長 2m，砼 22m3.施工時，段與段可同步或交叉搭設支架、綁扎鋼筋、安裝模板、整段澆筑砼.段為合龍段，最后澆筑.5 / 20 文檔可自由編輯打印懸澆法與支架現(xiàn)澆法工期對比如表 5，從表中可以看到，支架法現(xiàn)

12、澆比懸灌法施工可縮短工期 91 天. （48+80+4848+80+48）m m 連續(xù)梁工期對比表連續(xù)梁工期對比表 表表 5 5懸灌法支架現(xiàn)澆法備注序號項目工序用時工序用時項目1樁基4040樁基2承臺3030承臺3墩身2020墩身施工地基處理40#段5035支架搭設、底模安裝5掛籃安裝、預壓1515支架預壓6懸灌梁段10030、梁段模板安裝、12鋼筋綁扎同時施工7邊跨合攏126、段砼澆筑128中跨合攏1310預應力筋張拉、壓漿92梁段鋼筋綁扎3101梁段砼澆筑3118預應力筋張拉、壓漿12合計250159合計注：1、懸灌梁段共 10 段，每節(jié)段施工周期 10 天.2、主墩樁基 20 根，邊墩

13、12 根，采用旋挖鉆機施工，2 根/天.6 / 20 文檔可自由編輯打印圖 1 支架現(xiàn)澆法 32+48+32m 連續(xù)箱梁砼澆筑順序（單位：cm）圖 2 支架現(xiàn)澆法 40+56+40m 連續(xù)箱梁砼澆筑順序（單位：cm）7 / 20 文檔可自由編輯打印132圖 3 支架現(xiàn)澆法 40+64+40m 連續(xù)梁砼澆筑順序（單位：cm）圖 4 支架現(xiàn)澆法 40+80+40m 連續(xù)箱梁砼澆筑順序（單位：cm）8 / 20 文檔可自由編輯打印三、支架 計算支架規(guī)格支架采用碗扣式鋼管腳手架，主構(gòu)配件的規(guī)格尺寸如下：構(gòu)件名稱 品種 長度（mm） 重量（kg）立桿 LG-300 3000 17.31 LG-240 2

14、400 14.02 LG-180 1800 10.67頂桿 DG-150 1500 8.7 DG-120 1200 6.65 DG-90 900 5.5立桿墊座 DZ-1 1.7立桿可調(diào)座 TZ-2 10.1立桿粗細調(diào)座 TZ-3 6.1橫桿 HG-240 2400 19.3 HG-180 1800 15.3 HG-120 1200 11.3 HG-90 900 7.8 HG-60 600 6.85 HG-30 300 5.9斜桿 XG-300 3000 8.6 XG-255 2550 7.5 XG-216 2160 6.6 XG-169 1690 5.4可調(diào)橫托撐 HC-1 7.3橫托撐 H

15、C-2托撐 TC-2 4.1可調(diào)托撐 TC-1 8.7支架結(jié)構(gòu)以 40+80+40m 連續(xù)箱梁為例，現(xiàn)澆支架結(jié)構(gòu)如圖 5、6.支架立桿縱向間距均取 0.6m，橫向間距翼檐下取 0.9m，箱室底取 0.6m，腹板底取 0.3m，橫桿豎向間距均取 1.2m，頂、底托采用可調(diào)托撐.支架頂托橫橋向布置 I14 工字鋼橫梁，間距 0.6m；橫梁上縱橋向布置 10cm15cm 方木次梁，次梁在箱室下方間距 40cm、腹板下方9 / 20 文檔可自由編輯打印 圖 5 支架半縱面圖 圖 6 支架截面圖10 / 20 文檔可自由編輯打印20cm.箱梁內(nèi)外模板均采用木模板，箱室頂板和翼板采用腳手架支撐.支架 設計

16、為安全、簡便起見，次梁和橫梁均按簡支梁受力考慮，分別驗算箱室底板和腹板下支架受力.1、荷載取值按鐵路混凝土工程施工技術指南 （TZ210-2005）規(guī)定，荷載取值如下：箱梁鋼筋砼自重：26kN/m3人及運輸機具作用在模板上荷載：2.5kPa振搗時產(chǎn)生的荷載：2kPa木材密度：750kg/m32、次梁計算（1）腹板部位底模下次梁腹板部位荷載1a、箱梁砼自重（按最大截面考慮,砼超灌系數(shù) 1.05）：P1 =6.65261.05=181.5kN /m2 b、模板荷載（面板 1.2cm 木膠板；橫肋 1010cm 方木，間距30cm；縱肋 214a 槽鋼，間距 80cm）P2=26.10.0127.5

17、+(1/0.3+1)6.10.10.17.5+2(6.1/0.8+1)10.145/0.9=11.18kN /m2c、設備及人工荷載：P3=2.5kN/m2 d、砼振搗荷載：P4 =2kN/m2次梁截面特性（次梁采用 10cm15cm 方木）2截面積：A=1015=150cm2彈性模量：E=1104MPa11 / 20 文檔可自由編輯打印抗彎模量：W=bh2/6=10152/6=375 cm3 慣性矩： I=bh3/12=2812.5cm4強度驗算（腹板下次梁間距 20cm）3荷載組合: PQF=P1+P2+P3+P4 =197.18kN/m2換算到次梁上線荷載:q= PQF0.2=197.1

18、80.2=39.45 kN/m縱梁抗彎應力計算公式得：w=qL2/（8W） =39.450.62106/(8375103)=4.7MPaw=13MPa,強度滿足要求（參考紅松木）.由矩形梁剪應力計算公式得： =3Q/2A =3（197.180.20.6 /2）103/( 2150102)=1.2MPa=2.3MPa，剪應力滿足要求.剛度驗算4荷載組合:PGF=P1+P2=192.68 kN/m2q=PGF0.2=192.680.2=38.54kN/m2fmax =5qL4/384EI =538.541030.64109/(3842812.51041104)=0.23mmf=L/400=600/

19、400=1.5mm 剛度滿足要求.（2）箱室下次梁 箱室下次梁荷載取值1a、箱室頂板砼厚度 0.4m，底板最大厚度 1m 則,超灌系數(shù)1.05，砼箱自重：P1x=(1+0.4)261.05=38.22kN/m2 b、內(nèi)模支撐和模板荷載(面板采用 1.2cm 的木膠板；橫肋采用12 / 20 文檔可自由編輯打印1010 方木，間距 30cm；內(nèi)模支撐采用 48 鋼管支撐，縱、橫、豎向間距 1m).P2x =2410.10.17.5+10.0127.5+210.169+(5.14+64)0.058=3.165kN /m2c、設備及人工荷載：P3x=2.5kN/m2 d、振搗荷載：P4x=2kN/m

20、2次梁截面特性（箱室底模下次梁采用 10cm15cm 方木）2截面積：A=1015=150cm2彈性模量：E=1104 MPa抗彎模量：W=bh2/6=10152/6=375cm3 截面模量：I=bh3/12=2812.5cm4強度驗算（箱室底模下次梁間距 40cm）3荷載組合:PQx=P1+P2+P3+P4=45.9kN/m2換算到次梁上線性荷載:qx=PQx0.4=45.90.4=18.36kN/m因同樣材料、同樣跨度情況下，箱室底板下線荷載比腹板下小，所以強度和剛度都能滿足要求.3、橫梁驗算（1）橫梁截面特性截面積：A=1015=2150mm2彈性模量：E=2.1105MPa抗彎模量：W

21、=102103mm3 慣性矩：I=bh3/12=712104 mm4（2）腹板下橫梁驗算（腹板下模梁縱向間距 60cm，跨度30cm）強度驗算113 / 20 文檔可自由編輯打印q=PQF0.6+0.169=197.180.6+0.169=118.5kN/m跨內(nèi)最大彎矩為：Mmax=118.50.32/8=1.3kN.m 由梁正應力計算公式得：w=Mmax /W=1.3106/ (102103)=12.7MPaw=145MPa，滿足要求.剛度驗算2q=PGF0.6+0.169=192.680.6+0.169=115.8kN/mfmax=5qL4 /384EI=5115.80.341012/(3

22、842.1105712104)=0.008mmf=L/400=0.75mm，剛度滿足要求.(3)箱室下橫梁驗算（箱室下橫梁間距 60cm，跨度 60cm）強度驗算1q=PQX0.6+0.169=45.90.6+0.169=27.7kN/m跨內(nèi)最大彎矩為：Mmax=27.70.60.6/8=1.2kNm 由梁正應力計算公式得：w=Mmax/W=1.2106/(102103 )=11.8MPaw=145MPa，滿足要求.剛度驗算2q=(PQX-P3-P4)0.6+0.169=(45.9-2.5-2)0.6+0.169=25.0kN/mfmax=5qL4/384EI=5250.641012/(384

23、2.1105712104)=0.03mmf=L/400=1.5mm，剛度滿足要求.4、立桿驗算（1）截面特性483.5 管截面特性14 / 20 文檔可自由編輯打印截面積：A=489.3mm2彈性模量：E=2.1105MPa回轉(zhuǎn)半徑：i=15.8mm （2）腹板下方立桿強度驗算（腹板下腹手架 60cm30cm）梁部傳遞荷:N1=(PQF0.6+0.169)0.3=197.180.60.3=35.5kN鋼管架自重(按 12m 高度計算):N2=0.04(12+(0.3+0.6)10)=0.84kN荷載組合: N=N1+N2=35.5+0.8=36.3kN架手架計算長度:l0=l=1200mm長細

24、比:=l0/i=1200/15.8=75.9查表得拆減系數(shù):=0.744腳手架管容許壓力:N=A=0.744489215=78.22kNNN，所以立桿強度滿足要求.（3）立桿彈性壓縮量L=NL/EA=36.310312103/(2.1105489.3) =4.23mm，壓縮變形很小.5、地基容許承載力 計算根據(jù)地質(zhì)資料可知，一標段地層主要為第四系沖積層、沖洪積層、海積層，一般以黏性土、粉土、砂類土為主.腳手架管最大傳力為 34.4kN，按 0.5m0.5m 腳手架底承載面積計算，地基容許承載力為 137.6kPa.地基主要采用建筑垃圾換填 1m，分層夯實，換填后的承載力不低于 200kPa.地

25、表整平后，再澆筑 25cm 厚的 C20 砼.四、支架 預壓 與變形觀測15 / 20 文檔可自由編輯打印支架搭設結(jié)束后，鋪設底模，接著先進行支架預壓.通過預壓，檢驗支架安全性，測量彈性變形，消除非彈性變形.預壓材料采用編織袋裝砂加鋼筋，預壓荷載取梁體自重的 120%.支架預壓變形觀測斷面縱向間隔 8m，每個觀測斷面上設左、中、右 3 個觀測點.測點設在 I14 工字鋼橫梁底緊靠立桿位置.五、預拱度設置梁體模板預拱度主要包括梁體自重及施工機具與人員荷載作用下的支架彈性變形以及預應力、砼收縮徐變、二期恒載和 1/2 靜活載作用下的梁體變形.其中，梁體自重及施工機具與人員荷載作用下的支架彈性變形按

26、預壓實測值設置，其余變形按設計單位提供的預拱度設置.六、模板 構(gòu)造箱梁模板由側(cè)模、內(nèi)模、底模和端模組成，全部采用 1.2cm 厚木（竹）膠板，豎肋用 10cm10cm 方木,間距 40cm,橫肋用 214 槽鋼，間距 80cm.模板的強度、剛度符合要求，并規(guī)則有序，線條美觀，模板縫隙嚴密平整、不漏漿.七、砼澆筑梁體砼采用 4 臺 100m3/h 砼泵車由兩端向中間對稱澆筑，先底板，后腹板，再頂板，分層澆筑，每層厚度不大于 30cm.砼采用插入式振動棒搗固，嚴防漏搗、欠搗和過度振搗.頂板砼在振搗平整后即進行第一次抹面，待砼初凝前進行二次抹面.砼初凝后，夏季采用灑水、覆蓋養(yǎng)護，冬季采取覆蓋保溫養(yǎng)護

27、，養(yǎng)護不少于 14 天.養(yǎng)護過程中，砼芯部與表層、表層與環(huán)境以及箱內(nèi)與箱外的溫度之差控制在 15之內(nèi).16 / 20 文檔可自由編輯打印八、預應力張拉 與壓漿當梁體混凝土強度及彈性模量達到設計要求后，進行預應力張拉.張拉順序以及孔道壓漿嚴格按設計和施工規(guī)范進行.九、支架拆除預應力孔道壓漿強度達到設計值后，安排支架和模板拆除.支架拆除前，先由跨中向兩端逐排對稱通過松卸立桿頂部托撐卸落底模.當?shù)啄Ｅc梁底全部脫開后，再由上向下拆除支架.十、質(zhì)量保證 措施1、砼原材料及配合比控制為防止砼出現(xiàn)裂紋，砼初凝時間控制在 17 小時左右，配合比盡可能降低水泥用量.2、砼施工過程中溫度控制砼施工過程中，為防止凝固過快，砼出模溫度控制在 35以內(nèi)，砼入模溫度不得超過 30，當砼溫度入模溫度超過 30時，采取在水中加冰塊，對泵送管道進行麻袋覆蓋灑水等綜合降溫措施.安裝好的模板也要采取覆蓋措撒水降溫措施，將模板溫度控制在 35以內(nèi).如果是夏季施工，砼澆筑盡可能選擇在晚上進行，砼澆筑要滿足夜間澆筑完成的能力.為控制拆模后因為溫度變化形成裂紋，隨時測量梁體溫度、箱內(nèi)、箱外溫度，將箱體與箱內(nèi)、箱內(nèi)與箱外溫度控制在 15，如果溫