1、漳州臺商投資區奧特萊斯大道工程后張法13m空心板梁預應力張拉方案及計算書中鐵二局奧特萊斯大道項目部20 14 618、張拉條件？昔誤!未定義書簽。、張拉方法？昔誤!未定義書簽。三、張拉程序?昔誤!未定義書簽。四、錨具、鋼絞線？昔誤!未定義書簽。五、鋼絞線得穿束.錯誤!未定義書簽。六、千斤頂、油表.錯誤!未定義書簽。七、張拉操作？昔誤!未定義書簽。八、實際伸長量得計算與測量?昔誤!未定義書簽。九、伸長率得計算.錯誤!未定義書簽。十、預應力鋼束得封頭.錯誤!未定義書簽。卜一、施加預應力得注意事項？昔誤!未定義書簽。十二、根據標定報告計算出壓力表讀數與張拉力對照表錯誤!未定義書簽。十三、鋼絞線伸長量

2、計算錯誤!未定義書簽。十四、孔道壓漿?昔誤!未定義書簽。十五、安全措施.錯誤!未定義書簽。十六、預應力施工人員與機具統計表錯誤!未定義書簽。后張法1 6m空心板梁預應力張拉方案及計算書、張拉條件砼強度達到設計強度10 0%以上，并且混凝土齡期不小于 14d，方可張拉。、張拉方法所有鋼絞線均采用兩端對稱張拉，張拉采用以張拉力控制為主，以伸長量做校驗，實際伸長量與理論伸長量得誤差控制在6%以內.如發現伸長量異常應停止張拉，查明原因。三、張拉程序0-初應力（1 0%）-2 5燦力-50沁力-75沁力-1、0應力（持荷2mi n ）后錨固,張拉順序為:13、0m （h=0、7m）簡支梁張拉順序為：左

3、N1f右 N2右N1f左N2,鋼束應對稱交錯逐步加載張拉；本工程采用YM15系列錨具。鋼絞線采用15. 2 mm鋼絞線。錨具與鋼絞線均由廠家出具產品檢驗書,并送有關檢測單位進行效驗。五、鋼絞線得穿束鋼絞線采用人工編束后，由人工進行穿入，鋼絞線采用切斷機切斷。預應力鋼束明細表，如下：板位鋼束編號參數計算長度（ mm）下料長度（mm）延伸量（mm束數預應力鋼束 共長（m ）張拉端錨具（套）波紋管總長（m）螺旋筋總長（m）中板1m=31 2606138 0639、7227、64X 15-324、712、12n=31 2 6341383439、2227、74X1 5 -324、712、1邊板1m=41

4、2606138 0 63 9、7227、64X 15 424、616、82n =312634138 3439、2227、74 X1 5 324、712、1六、千斤頂、油表均經有關檢測單位標定，千斤頂得工作架由鋼管焊接而成，升降采用倒鏈進行抬升七、張拉操作千斤頂張拉進油升壓必須緩慢、均勻、平穩，回油降壓時應緩慢松開油閥，并使油缸回程到底。梁端張拉工每張拉到整數時舉手示意保持兩端千斤頂力爭同步工作八、實際伸長量得計算與測量初應力數值到達后，應在預應力鋼束得兩端精確得標以記號，預應力鋼束得伸長量從記號起量， 張拉力與伸長量得讀數應在張拉過程中分階段讀出。 L= L 1 +L 2; L1-從初始拉力至

5、最大張拉力之間得實際伸長量 L2初始拉力以下推算伸長量(相鄰級得伸長度)九、伸長率誤差得計算(實測伸長量-理論伸長值”理論伸長值X 100%,張拉過程中該誤差應小于 6%。十、預應力鋼束得封頭張拉工序完成后經監理工程師同意后，對外露鋼絞線進行切割，錨固后得外露長度必須滿足10-50mm得要求。封頭必須將錨具及夾片縫隙填塞緊，確保壓漿質量.卜一、施加預應力得注意事項1、鋼束中得每一根鋼絞線應從相對應得錨環孔中穿出，不允許出現鋼絞線擰筋現象。2、錨具中心線與孔道中心線重合。3、張拉機油箱應保持85%得油位，不足時用相投油液補充。4、連續張拉油泵得千斤頂得油管應保持清潔，連接時要緊密不得漏油.5、張

6、拉機具出現不正常現象，應重新進行效驗。十二、根據標定報告計算出壓力表讀數與張拉力對照表錨下控制力：0、75fpk=0、7 5X 186 0 = 1 395Mpa單根© 15、2 鋼絞線張拉力=13 9 5X 106X 1、4 X 104= 1 9 53 00 (N )=195、3 (K N)(140m m2為單根© 15、2鋼絞線截面面積)各線性回歸方程詳見“千斤頂標定報告”。中梁、邊梁各級張拉應力詳見下表:龍江小橋13 m預應力空心板梁張拉鋼絞線張拉應力計算千斤頂編號：0# ,油壓表編號:2013、3、34 7張拉力(X : KN) 與油壓(y : MPa )回 歸方程：

7、y = 0、0518X+0、4 54,梁板類型鋼絞張拉線?階根段數鋼 束 編 號張拉控制力(KN)油壓表？讀數?(Mp©分段理論？伸長量(m m)累 計理論伸長量(mm)中梁N1311 0%195、358、593、4 94、74、722 5 %1 95、3146、 488、047、0 411、74350%195、32 9 2、9515、6311、742 3、48475%195、34 3 9、4323、2211、7 43 5、2251 0 0%195、3585、930、8011、7446、97N23110%195、358、593、4 94、74、7225%195、3146、 488、0

8、 47、0811、7835 0%195、32 92、9515、6311、7 82 3、56475%1 95、3439、 4323、2211、7835、335100%195、3585、93 0、8011、7847、11千斤頂編號:1 # ，油壓表編號：2013、3、378張拉力(X： KN)與油壓(y : M Pa)回 歸方程:y = 0、0 5 18 X + 0、23 6 ,梁板類型鋼 束 編 號鋼 絞 線 根 數張拉?階段張拉控制力(KN)油壓表讀數gMp a)分段 理論？伸長量gmm)累計?理論？伸長量? (mto)中梁N1311 0 %1 95、35 8、593、2 74、74、7225

9、%195、31 4 6、487、827、041 1、74350%195、3292、9 515、411 1、7 42 3、4847 5%195、3439、4323、0011、7 435、225100%195、3585、930、5911、7446、9 7N2311 0%195、35& 593、274、74、722 5 %1 9 5、3146、487、827、081 1、7 835 0%195、32 9 2、951 5、4111、7 823、5 647 5%1 95、3439、432 3、0 01 1、7 835、3 3510 0%195、35 85、930、5911、7847、11龍江小橋

10、13 m預應力空心板梁張拉鋼絞線張拉應力計算千斤頂編號:0 #，油壓表編號：2013、3、34 7張拉力(X： K N)與油壓(y:MPa)回歸方程:y=0、0518 X +0、454,梁板?類 型鋼 束 編 號鋼 絞 線 根 數張拉?階段張拉控制力(K N)油壓表 讀數？(Mp a)分段 理論?伸長量?(m m)累計理 論？ 伸長量？(mm)邊梁N14110%195、37 8、124、504、74、7225 %195、319 5、31 0、577、0411、74350%1 95、33 9 0、620、6911、742 3、4847 5 %1 95、3585、930、8011、743 5、22

11、5100%1 95、3781、24 0、9211、7446、97N1311 0%195、35 8、593、494、74、7225%195、3146、488、047、081 1、78350%1 9 5、32 9 2、9515、6311、7823、5647 5%195、34 3 9、4323、2 211、7 835、3351 00%195、35 8 5、93 0、8 011、7847、1 1千斤頂編號:1 # ,油壓表編號：2013、3、378張拉力(x:K N)與油壓(y:MPa)回歸方程:y= 0、05 18 X+0、2 3 6,梁板?類 型鋼 束 編 號鋼 絞 線 根 數張拉階段張拉控制力(

12、K N)油壓表？ 讀數?(Mp a)分段?理 論 伸長量(mm)累計理論？伸長量gmm)邊梁N14110%195、378、124、2 84、74、7225%195、31 9 5、31 0、357、0 41 1、74350 %195、33 9 0、620、4711、7423、4847 5 %1 9 5、3585、930、5 911、7 43 5、2251 00%195、378 1、240、7011、7446、97N23110%1 95、35 8、593、274、74、722 5 %1 95、3146、487、8 26、9611、66350%195、329 2、951 5、4111、6 623、3

13、3475 %1 9 5、34 3 9、432 3、0 011、6 634、9 95100 %195、3585、930、5 911、6646、65十三、鋼絞線伸長量計算P p=P(1 e(kx +'0)/(kx+ 口0 ) L= P pX L/ A pX EpPp預應力筋平均張拉力（N）P預應力筋張拉端得張拉力（N）e 常數(e=2、7 1 83)k 孔道偏差摩擦系數（取0、0 0 15 ）350m m。X -從張拉端至計算截面積得孔道長度，該長度應加上千斤頂與錨具得工作長度卩一孔道摩擦系數（取 0、2 5）rad)0 -從張拉端至計算截面積曲線孔道部分切線得夾角之與（L -預應力筋長度

14、（m m）Ap預應力筋得截面面積（m m2）（取140mm2）E p-預應力筋得彈性模量（取1、9 5 X 105 N/m m2）當每束鋼絞線中鋼絞線根數發生變化時，只就是增加張拉力，單根鋼絞線伸長量不變.分段詳細 計算見下表:龍江小橋13m預應力空心板梁張拉鋼絞線理論伸長量計算 （N1）局部？鋼絞線?編預應力筋分段預應力筋分段長度?-(mm )偏差對摩？擦得影響系數分段中各曲線得切線夾角與預應?力力筋？與孔道壁得摩擦系張拉控制(KN)預應?力筋?截面Ap?(mm2kx+u 0分段?起點?彈性?模量?Ep?(N/(X單位:m)(kx+u張拉?力 Pq(K N)分段?終點張拉?力PL1 (kX

15、+z=Pq e0)(KN)分段平均？長拉(K N)伸長量? L(mm)總伸?長L( m m(rad )mm2)ab219 0N1be5240、00 15195、314 00000、00150、052360、25195、31401950000、0032850、0 1380、 99670、9 8621 95、3194、 659194、659416191、 977194、97 919 3、318215、643、7 146、9 70、0195、1 95 00、 0059cd3 9 3901500、2531400 00 850、 99411 91、97 719 0、 8441 9 1、41072 7、6

16、2鋼束圖:m常15知/PS麗P737S/2附注:1、采用兩端同時對稱張拉。龍江小橋1 3 m預應力空心板梁張拉鋼絞線理論伸長量計算 （N2）鋼絞線編號N2預應？預應？力筋分段？局部偏差？對摩分段 中各？ 曲線 得切預應？力筋與孔張拉控制？預應力筋預應?力 筋 彈性kx+u 0 ?e- ( k X +分段起點張拉分段終點分段平均？張拉分段?伸長總伸長量?（一力筋？道壁力截面？積(x單張拉力量長度擦得線夾？模量正Pu0 )力 Pq (K力P( K端）分段得摩？(KAp?(m位:m)Pz( K NL影響？角與(N/ mmN)N)L?擦系？N)m 2)L(mm)?(mm系數？k0 ？ (ra2 )(m

17、m)數Ud)0、019 5、1 9 5 0 01 9 5、31 94、61 5、ab22000 1500、2 5314000、0 0 330、 996710 05 7194、 9797130、000、0、 0 32371 94、18 8、446、6be12 22151221710、2 51 95、31 401950 005 7 50、96 8146575 6191、 5578、57450、001 9 5、0、004 8188、18 7、188、2 2、cd3 2451 500、2 5314 019500067 50、 9962456740098358鋼束圖:匸S0rr=6i2or222n爐恵環

18、/ 12654e490/2附注：1、采用兩端同時對稱張拉。十四、孔道壓漿預應力鋼絞線張拉后，10h-1 4d內應盡快組織壓漿.壓漿所用得水、水泥、外加劑等均由實驗室確定并符合設計與規范要求。壓漿前對孔道進行清潔處理，并用壓縮空氣清理.水泥漿在使用前0、5與壓入過程中要連續攪拌，不得通過加水來提高水泥漿因延遲所減低得流動度.壓漿采用活塞式壓 漿泵。直至另一端飽滿出漿并與規定稠度相同為止。對水平或曲線孔道，壓降得壓力宜為0、7Mpa;壓降得充盈度應達到孔道另一端飽滿且排氣排出與規定流動度相同得水泥漿為止，為保證管道中充滿灰漿，關閉出漿口后，應保持不小于0、5Mp a得一個穩定期時間不少于3分鐘.每片梁均要制取3組壓漿試件，標準養護28天，來測定水泥漿質量。壓漿完成后，對需封錨邊梁應立即將錨具周圍沖洗干凈，并對梁端砼鑿毛，然后按設計澆注封端砼.當水泥漿強度達到設計要求后，方可進行移梁與架梁。十五、安全措施1、施工前對所有施工工