1、目錄發電機本體結構 21 發電機根本構成 22發電機冷卻方式 33發電機定子 44 發電機轉子 105發電機通風系統 126發電機中性點變壓器 16發電機技術標準 16發電機本體結構1發電機根本構成出線端子端蓋軸承護壞源氫冷器圖4-11發電機結構原理圖圖4-12發電機剖視圖汽輪發電機主要由定子、轉子、端蓋和軸承等部件組成,具體的發電機結構見圖4-11和圖4-12所示2發電機冷卻方式發電機的發熱部件,主要是定子繞組、定子鐵芯磁滯與渦流損耗和轉子 繞組.必須采用高效的冷卻舉措,使這些部件所發出的熱量散發除去, 以使發電 機各局部溫度不超過允許值.我廠發電機采用水-氫-氫冷卻方式,即發電機定子繞組及

2、引線是水內冷, 發電機的轉子繞組是氫內冷,轉子本體及定子鐵芯是氫表冷. 為此,發電機還設 有定子內冷水冷卻系統,發電機氫冷系統和為預防氫氣從軸封漏出的密封油系 統.3發電機定子發電機定子主要由機座、定子鐵芯、定子繞組、端蓋等局部組成.1機座與端蓋機座是用鋼板焊成的殼體結構,它的作用主要是支持和固定定子鐵芯和定子 繞組.此外,機座可以預防氫氣泄漏和承受住氫氣的爆炸力.在機殼和定子鐵芯之間的空間是發電機通風 氫氣系統的一局部.由丁發 電機定子采用徑向通風,將機殼和鐵芯背部之間的空間沿軸向分隔成假設干段, 每 段形成一個環形小風室,各小風室相互交替分為進風區和出風區. 這些小室用管 子相互連通,并能

3、交替進行通風.氫氣交替地通過鐵芯的外側和內側,再集中起 來通過冷卻器,從而有效地預防熱應力和局部過熱.端蓋是發電機密封的一個組成局部, 結構如圖4-13所示.為了安裝、檢修、 拆裝方便,端蓋由水平分開的上下兩半構成,并設有端蓋軸承.在端蓋的合縫面 上還設有密封溝,溝內充以密封膠以保證良好的氣密.圖4-13發電機端蓋軸承結構圖軸瓦采用橢圓式水平中分面結構,軸瓦外園的球面形狀保證了軸承有自調心的作用.在轉軸穿過端蓋處的氫氣密封是依靠油密封的油膜來保證.密封瓦為銅 合金制成,內圓與軸間有間隙,裝在端蓋內圓處的密封座內.密封瓦分成四塊, 在徑向和軸向均有卡緊彈簧箍緊,盡管密封瓦在徑向可以隨軸一起浮動,

4、但在密 封座上下均有銷子可以預防它切向轉動.密封油經密封座和密封瓦的油腔流入瓦 和軸之間的間隙沿徑向形成油膜以預防氫氣外泄,在勵端油密封設有雙層對地絕 緣以預防軸電流燒傷轉軸.2機座隔振定子彈性支撐為了減小由丁轉子磁通對定子鐵芯的磁拉力引起的雙頻振動,以及短路等其它因數引起的定子鐵芯振動對機座和根底的影響,在定子鐵芯和機座之間采用臥 式彈性隔振結構.彈性隔振結構形式如以下列圖 4-14所示：在定位筋的背部裝彈簧 板,彈簧板通過墊塊,用螺栓固定在定位筋的背部,彈簧板中部與機座內的隔板 相連,構成彈性隔振結構.圖4-14機座彈性隔振結構3定子鐵芯定子鐵芯是構成發電機磁路和固定定子繞組的重要部件.為

5、了減少鐵芯的磁 滯和渦流損耗,定子鐵芯采用導磁率高、損耗小、厚度為0.5mm的優質冷軋硅鋼 片沖制而成.每層硅鋼片由數張扇形片組成一個圓形, 每張扇形片都涂了耐高溫 的無機絕緣漆.沖片上沖有嵌放線圈的下線槽及放置槽楔用的鴿尾槽.扇形沖片 利用定子定位筋定位,通過球墨鑄鐵壓圈施壓,夾緊成一個剛性圓柱形鐵芯,用 華能沁北電廠運行部三期培訓資料定位筋固定在內機座上.齒部是通過壓圈內側的非磁性壓指來壓緊. 邊段鐵芯涂 有粘接漆,在鐵芯裝壓后加熱,使其粘接成一個牢固的整體,進一步提升鐵芯的 剛度.為了減少端部漏磁通在壓圈和邊段鐵芯中引起的發熱以及在端部鐵芯中的 附加電氣損耗,在壓圈上裝有全銅屏蔽；邊端鐵

6、芯為階梯狀以增加鐵芯內圓與轉 子之間的氣隙；并在齒上沖有小槽.轉子繞組端部存在大量的漏磁通,另外,發電機運行時定子繞組在鐵芯端部 也產生大量的漏磁通,這些漏磁通主要是垂直進入端部定子鐵芯, 從而感應出垂 直丁軸向的渦流,引起鐵芯端部過熱.發電機在欠勵條件下運行時,定子繞組會 產生更多的漏磁通,使鐵芯端部過熱更為嚴重.為了減少端部漏磁通在壓圈和邊 段鐵芯中引起的發熱和在端部鐵芯中的附加電氣損耗,東方電機公司采取了以下舉措： 鐵芯端部設計成階梯狀鐵芯孔兩端逐漸放大,這可以預防轉子漏磁通量過多聚集在定子鐵芯端部, 而且可以使局部漏磁通轉變成垂直丁定子軸線的徑向磁通,從而減少損耗降低端部過熱. 在轉子

7、線圈端部采用非磁性護環.通過勵磁繞組護環的去磁作用,增加了漏磁通的磁阻,從而減少了轉子端部 漏磁通對定子鐵芯的影響. 在鐵芯端部外表,采用一塊銅防護板,既所謂的電屏蔽環采用電屏蔽的目的是預防端部大局部軸向漏磁通穿過鐵芯.由于鐵芯端部采用階梯形后,壓圈處的漏磁會有所增加,利用漏磁通能在銅防護板內產生的大量 渦流,此渦流的方向將阻止漏磁通穿過.而銅與用作鐵芯端片的石墨鑄鐵相比, 電阻率只有約1/5,根據磁穿透深度定律,損耗降到大約 1/2,而且銅的導熱系 數是石墨鑄鐵的5倍,因而,銅防護板不會出現過熱. 鐵芯端部壓圈和鐵芯端板壓指米用局電阻率、低導磁率材料這種材料增大了銅防護板和鐵芯間的磁阻, 使

8、漏磁通不易穿過鐵芯,高電阻 率乂使該部位渦流減小,故此部件也不會過熱. 在鐵芯端部扇形體上開槽由丁在鐵芯端部扇形齒部開槽隙,使得渦流流動面積減少了約1/2, 丁是渦流損耗減小了約3/4. 冷卻風系統中,增強對端部的冷卻.4定子繞組定子繞組的端部結構如圖4-15所示,它是由嵌入鐵芯槽內的絕緣線棒在端 部聯結成的線圈,繞組端部為籃式結構,并且由引線環連接成固定的相帶. 采用 連續式F級環氧粉云母絕緣系統,外表有防暈處理舉措.軸向可沿支架滑銷方向 自由移動,減少由丁負荷或工況變化而在定子繞組和支撐系統中引起的應力,滿足機組調峰運行的要求.缺嘿圖4-15發電機定子端部結構圖在負載運行條件下,定子繞組會

9、產生自感應渦流損耗, 為減少這種損耗,定 子線棒采用了羅貝爾換位形式.所謂換位,就是在線棒編織時,讓每根線棒沿軸 向長度,分別處丁槽內不同高度的位置, 這樣每根線棒的漏電抗相等,使每根導 體內電流均勻,減少直線及端部的橫向漏磁通在各股導體內產生的環流及附加損 耗.定子線棒由矩形的空心和實心股線混合編織而成,定子繞組就是通過空心股 線中的水介質來冷卻的.定子線棒端部的所有股線均焊接到水電接頭上, 通過銅 帶將兩根線棒水電接頭焊在一起形成電氣連接, 構成一匝線圈；而所有空心股線7華能沁北電廠運行部三期培訓資料中的冷卻水通過水電接頭的水路接至靠滑環端的匯流母管,并經絕緣引水管進入線圈.在發電機的集電

10、環端設有一條進水母管；在汽機端部設有一條出水母管.冷卻水流通道為單向型,即從集電環端流向汽機端.匯流母管是直接接地的,從線圈到匯流母管問的連接是采用單個增強型絕緣 管,這種絕緣管設計上能夠受發電機的運行電壓,這就保證了線圈的對地絕緣. 但對丁這種結構,測量線圈絕緣卻是不方便的.圖 4-16定子線棒的固定1一槽底墊料；2 一主絕緣；3 實心線；4一層間墊料；5一半 導體彈性波紋板；6 一空心線；7傳動墊條；8一滑動楔塊；9一錐形楔銷發電機定子線棒在槽內的固定如圖 4-16所示,它有良好的固定：側面有半 導體彈性波紋板,徑向還用帶斜度的槽楔組合固定.定子繞組端部設有特殊的支 撐系統,用浸膠滌玻繩綁

11、扎固定在由玻璃鋼支架和綁環組成的端部固定件上,綁扎固定后進行烘焙固化,使整個端部在徑向和周向上為剛性固定, 保證端部固有 頻率遠離倍頻,預防運行中發生共振.軸向可沿支架滑銷方向,隨負載或工況變 化而自由地移動,大大減少了由丁負載或工況變化在繞組和支撐系統引起的應 力,提升了機組運行的可靠性及滿足機組調峰運行的要求.5發電機出線發電機各相和中性點出線均通過集電環端機座下部出線罩引出機座,在出線罩與定子外機座之間放置有密封墊以維持氣密性. 出線罩板采用非磁性材料以減少定子電流產生的渦流損耗.出線罩板下方開有排泄孔以預防引線周圍積存油或水.圖4-17發電機定子出線及氫冷回路定子出線及氫冷回路如圖4-

12、17所示.定子出線通過高壓絕緣套管穿出機殼 外,套管由整體的陶瓷和銅導電桿組成, 導電桿兩端鍍銀.過渡引線及出線套管 均采用氫氣內冷,套管上裝有電流互感器供測量和保護用. 氫氣從銅導電桿上端 的進風口進入導電桿內管,在底部轉入雙層銅管的環形空間,通過上部一特殊接 頭排入過渡引線,再由固定過渡引線的空心磁套管排入出線罩的夾層風道后進入 內外端蓋問的低壓風區.6測溫元件和出線板熱電阻：在定子繞組的每一相的最熱點埋設有檢溫計 R.T.D,測量繞組的 溫度.而線棒溫度,采用每個槽內上下層線棒間埋置的電阻檢溫計來測量. 鐵芯 溫度用埋置的熱電偶測量.此外,在冷卻器的進風區埋設有電阻檢溫計, 以測量 冷卻

13、器的進出風溫.所有機內的檢溫計均通過機座下部的接線端子板引出.熱電偶：由丁發電機在欠勵運行時,定子端部部件的溫度會很高,這些部位 均埋設熱電偶以測量溫度.在定子壓圈,銅屏蔽和鐵芯邊段齒部、鑰部測量部位 所安裝的熱電偶是銅一康熱電偶,其傳感部件焊在測點位置.定子線圈出水溫度, 9H華能沁北電廠運行部三期培訓資料采用布置在出水接頭上的熱電偶測量.軸瓦溫度采用埋置在鴇金下的熱電偶測 量.熱電偶的股線和保護套之間的間隙用陶瓷物質填充, 使股線與外層空氣隔絕, 并可預防熱電偶在空氣中和高溫下被腐蝕. 熱電偶引線玻璃絲包股線被引至 測溫端子箱的出線板上.4發電機轉子1轉子本體發電機轉子是由一根整體合金鋼鍛

14、件加工而成, 在轉子本體上徑向地開有許 多縱向槽用丁安裝轉子繞組,同時作為磁路.轉子繞組在槽內由鋁合金和鋼槽楔 緊固以抵御離心力.這種磁性和非磁性兩種槽楔的應用能夠保證合理的磁通分 布.這些槽楔均楔入了轉子槽口處的鴿尾槽內. 轉子大齒上加工橫向槽即月牙 槽,用丁均衡大、小齒方向的剛度,以預防由丁它們之間的較大差異而產生倍 頻振動.2轉子繞組轉子繞組由高強度含銀銅線制成,具有較高的抗蠕變水平,從而提升了發電 機承擔調峰負荷的水平.為預防由丁離心力的作用,對轉子繞組端部產生破壞, 轉子線圈放入槽內后,槽口用鋁合金槽楔和鋼槽楔固緊,以抵御轉子高速旋轉產 生的離心力.非磁性槽楔和磁性槽楔的應用,保證了

15、合理的磁通分布.采用了高 強度、非磁性合金鋼鍛件加工而成的護環, 熱套在轉子本體兩端,采用懸掛式嵌 裝,一端與轉子本體熱套配合,另一端為懸掛式.轉子繞組與護環之間采用模壓 的絕緣環絕緣.為了隔開和支撐端部線圈,限制它們之間由丁溫差和離心力引起 的位移,端部繞組間隔塊放置了模壓的環氧玻璃布絕緣塊.轉子槽襯用含云母、玻璃纖維等材料的復合絕緣壓制而成, 具有良好的絕緣 性能和機械性能.槽襯內外表和端部護環絕緣內外表涂有低摩榛系數的干性滑移 劑,使轉子銅線在負荷及工況變化引起熱脹冷縮時可沿軸向自由收縮,以滿足發電機調峰運行的要求.3轉子引線和集電環通過轉子引線與集電環以及電刷裝置,可以給發電機提供額定

16、出力及強勵時 所需的勵磁電流.轉子電流通過電刷通入熱套在轉子外伸端的集電環, 再通過與 集電環相聯接的徑向和軸向導電螺桿傳到轉子繞組. 導電螺桿用高強度和高導電 率的銅合金制成.導電螺桿與轉軸之間有密封結構以防漏氫.集電環用耐磨合金鋼制成,是一對帶溝槽的鋼環,經絕緣后熱套在轉子軸上 的.在集電環與轉軸之間設有絕緣套筒. 集電環上加工有軸向和徑向通風孔. 表 面的螺旋溝可以改善電刷與集電環的接觸狀況, 使電刷之間的電流分配均勻.兩 集電環問設有同軸離心式風扇以冷卻集電環和電刷.4護環、中央環、阻尼環由于轉子旋轉時,轉子線圈端部受到很大的離心力的作用,為了預防對轉子 線圈端部的破壞,采用了非磁性、

17、高強度合金鋼Mn18Cr18鍛件加工而成的護 環來保護轉子線圈端部.護環分別裝配在轉子本體兩端,與本體端熱套配合,另 一端熱套在懸掛的中央環上.轉子線圈與護環之間采用模壓的絕緣環絕緣. 為了 隔開和支撐端部線圈,限制它們之間由丁溫差和離心力引起的位移, 端部線圈問 放置了模壓的環氧玻璃布絕緣塊.中央環對護環起著與轉軸同心的作用,當轉子旋轉時,軸的撓度不會使護環 受到交變應力作用而損傷.中央環還有預防轉子線圈端部軸向位移的作用.為減少由丁不平衡負荷產生的負序電流在轉子上引起的發熱,提升發電機承受不平衡負荷負序電流和異步運行的水平,采用了半阻尼繞組,在轉子本體 兩端護環下設有阻尼繞組,結構示意圖如

18、圖4-18所示.該半阻尼繞組只在轉子兩端裝梳齒狀的用紫銅板制成的阻尼環,其梳齒伸進每個槽及大齒上阻尼槽 的槽楔下,由槽楔壓緊.阻尼電流通路是由護環、槽楔、阻尼銅條形成的阻尼系 統.用R絳炬圖4-18發電機轉子阻尼繞組5碳刷碳刷是將勵磁電流投入高速旋轉的轉子繞組的關鍵部件.為了能在發電機運行時平安、迅速地更換電刷,采用了盒式刷握結構.每次可換一組4個電刷.通入轉子勵磁電流的電刷是由天然石磨材料粘結制成.碳刷具有低的摩擦系數和自潤滑作用.每個碳刷帶有兩柔性的銅引線即刷辮.采用包壓式彈簧徑 向地裝在刷盒上,從而在電刷長度到達磨損極限之前沒必要調整彈簧壓力.彈簧的壓力施加在碳刷中央線上,彈簧是一種螺旋

19、式的,壓力是包定的.刷架采用左 右分瓣把合結構,由導電環、刷座及風罩等部件組成,對地絕緣,具體結構如圖 4-19所小.圖4-19發電機勵磁碳刷結構電刷的更換：正常操作條件下,電刷磨損量在 1000小時時為1015mm當 電刷長度到達接近磨損極限時,電刷軟導線處丁幾乎完全伸長的狀態. 因此,在 電刷上標有一條磨損極限,如果電刷磨損超過這條線,將不能繼續使用,需進行 更換.5發電機通風系統發電機以氫氣作為主要冷卻介質,采用徑向多流式密閉循環通風方式運行, 定子繞組采用單獨的水冷卻系統,而氫氣冷卻系統,包括風扇盒氫氣冷卻器完整 地置丁發電機內部.1 定 子通風系統發電機定子鐵芯沿軸向分為15個風區,

20、7個進風區和8個出風區相問布置' 11臨f華能沁北電廠運行部三期培訓資料裝在轉子上的兩個軸流風扇汽、勵側各一將風分別鼓入氣隙和鐵芯背部,進 入背部的氣流沿鐵芯徑向風道冷卻進風區鐵芯后進入氣隙；少局部風進入轉子槽 內風道,冷卻轉子繞組；其它大局部再折回鐵芯,冷卻出風區的鐵芯,最后從機 座風道進入冷卻器；被冷卻器冷卻后的氫氣進入風扇前再循環. 這種交替進出的 徑向多流通風保證了發電機鐵芯和繞組的均勻冷卻,減少了結構件熱應力和局部 過熱.為了預防風路的短路,常在定轉子之間氣隙中冷熱風區間的定子鐵芯上加 裝氣隙隔環,以預防由轉子拋出的熱風吸入轉子再循環.G 心 GOOi FRStotor2轉子

21、通風系統圖4-20轉子通風冷卻方式轉子通風冷卻方式如圖4-20所示,分為下面兩種情況： 轉子本體段的導體冷卻采用的氣隙取氣徑向斜流式通風系統：在轉子線棒鑿了兩排不同方向的斜流孔至槽底,丁是,沿轉子本體軸向就形成了假設干個平行 的斜流通道.通過這些通道,冷卻用氫氣交替的進入和流出轉子繞組進風口的風 斗,迫使冷卻氫氣以與轉子轉速相匹配的速度通過斜流通道到達導體槽的底部, 然后拐向另一側同樣沿斜流通道流出導體. 從每個進風口鼓進的冷風是分成兩條 斜流通道向兩個方向流進導體,同樣,有兩條出風通道匯流在一起從出風口流出 進入氣隙.因此,每個通道從平行線棒縱向切面看成“V'形,而垂直線棒橫斷面投視

22、圖為“ U'形. 由丁任何數量的斜流段都可以沿軸向排列,因而轉子繞組的這種結構設計方式與轉子長度無關,具有很方便的靈活性.日立所供發電機共分成15個風區7進8出,每個風區有8個通道,共81個通風道.轉子通氫冷卻通風孔個數： 進風區一個槽里面有48個孔,共有32個槽,合計32X 48=1536個；出風區一個 槽里面有56個孔,共有32個槽,合計32 X 56=1792個；用丁端部冷卻每一段為 4個孔,兩端共8個孔.沿轉子長度方向,高溫出風區和低溫進風區交替分布. 同時定子的進出風區與轉子的進風區相匹配, 并采用靜止擋風板以限制熱風在轉 子中的再循環,另外,從定子流進氣隙的氣流量比進入轉子

23、的氣流量大,進一步降低轉子熱氣量的再循環.因此轉子銅線溫度比較均勻.對丁轉子兩端繞組,斜流氣隙取氣系統所冷卻不到的局部, 冷卻氣體由風扇 壓迫進入護環下的軸向風道第 7個進風區,然后從本體端部由徑向風道進入 氣隙.3氫氣冷卻器為減少氫冷發電機的通風阻力和縮短風道, 氫氣冷卻器安放在機座內的矩形 框內.冷卻器為四組,立放在發電機機座的四角.冷卻器和機座間的密封墊結構 既可以密封氫氣,乂可以在冷卻器因溫度變化脹縮時起到補償作用,從而始終起 到良好的密封作用.氫氣冷卻器的水箱結構保證了發電機在充氫的狀態下,可以翻開水箱活洗冷卻水管,當冷卻器水管從外部水管拆開后, 氫氣冷卻器可以從發 電機中抽出.主要

24、部件如下： 冷卻器框架：冷卻器框架由兩個側板和兩個端板組成. 在定子機座和冷卻 器外壁板之間裝有擋風板,以迫使氫氣通過冷卻器,從而提升冷卻效果. 冷卻水管：冷卻水管為白銅管,純銅翼片螺旋狀纏繞在冷卻水管外以增加 散熱面積,翼片錫焊在水管上,以提升熱傳導水平.冷卻水管很長,在適當的空 問間隔位置放置支撐隔板,該處水管外套橡膠套管,橡膠套管外徑比翼片外徑稍 人,以便其能緊密地與支撐隔板配合,使水管被固緊. 水箱：水箱由螺栓與承管板把合,當檢查或者維修需拆卸上水箱時, 先松 開把合螺栓,然后用吊攀螺釘起吊上水箱. 冷卻水管,承管板：冷卻水管末端插入不銹鋼承管板中,且被脹緊.上部 承管板把合在冷卻器框

25、架的端板上,并與外機座把合固定.下部承管板與外機座 之間并不接觸,在它們之間由特別設計的裝置構成氣密, 氣密部件與承管板的側 面相互接觸但并不固定,使承管板能夠沿冷卻器長度方向伸縮, 預防由丁冷卻水 管的膨脹系數與外機座的膨脹系數不同而引起熱應力損害.下部承管板側面為精 加工的氣密面, 當該面出現缺陷時,需用油石磨平,當缺陷很深以致用油石無 法修磨平時,那么需補焊并重新加工. 密封墊板：為預防漏水,在水箱和承管板之間設有橡皮密封墊板. 放氣管：為預防冷卻水流被聚集的氣體阻塞, 冷卻器內設有放氣管.該放 氣管出口在下水箱外部.放氣管向上穿過冷卻水管至上水箱,在上水箱蓋上鉆孔 并用塞子塞住,該孔位

26、置應正對放氣管口部.如果放氣管被異物堵塞,即可將塞 子拔掉,用前端磨成錐形的直桿插入管中活理, 如果放氣管取走,該孔也可作緊 急放氣孔使用.如需將放氣管取出,那么撤除下水箱,轉動放氣管,即可取出,拆 卸方便.6發電機中性點變壓器發電機定子繞組發生單相接地故障時,接地點流過的電流是發電機及其連接 的廠用分支、封閉母線和主變低壓繞組的對地電容電流. 當接地電容電流超過允 許值時,將燒傷定子鐵芯,進而可能損壞定子繞組絕緣,導致匝問或相問短路.發電機中性點接地方式一般有中性點不接地、中性點經消弧線圈接地,以及 中性點經電阻接地等多種方式.我廠發電機中性點采用“經高電阻接地方式,經副邊帶電阻的配電變壓器

27、 接地,也就是中性點和地之間連接一配電變壓器,在其二次側連接一只電阻,中性點線路的阻抗值增大,起到限制接地電流作用.這種接地方式可保持發電機單相接地時繼續運行,使運行可靠性提升,但這種方式有三個限制.1、為了保證系統在單相接地故障時,系統內的健全相過電壓不超過額定相 電壓的2.6倍,因此,中性點接地電阻在單相接地時消耗的功率不能少丁正常時 三相總容量的充電無功功率PKVA.FR的1.5倍.2、為了使在系統單相接地故障時,繼電保護能迅速可靠地動作,發出警報 并指出故障回路,要求單相故障接地電流不小丁 10A.3、為了減少單相接地故障時對設備的損壞程度,接地故障電流應限制在不 大丁 15A的范圍內

28、.同時為了保護發電機,在發電機并網前應將發電機中性點隔離刀閘合好.發電機技術標準1. 根本技術數據額定容量1120 MVA額定功率1000 MW最大連續輸出出力TMCR1100 MW注：在額定氫壓、額定功率因數、冷卻器冷卻水溫為38 CT能與汽輪機15H華能沁北電廠運行部三期培訓資料最大連續出力相匹配.額定電壓額定功率因數頻率額定轉速冷卻方式定子繞組絕緣等級F轉子繞組絕緣等級F定子鐵芯絕緣等級F短路比直軸瞬變電抗飽和值X ' d直軸超瞬變電抗飽和值X' ' d效率相數極數定子繞組接線方式承受負序電流水平穩態： I2/IN暫態：I2/IN 2t27 KV0.9滯后50 H

29、z3000 r/min水氫氫注：按B級絕緣溫升考核注：按B級絕緣溫升考核注：按B級絕緣溫升考核> 0.5不大丁 0.28不小丁 0.15> 99%32Y Y> 6%> 6 s0.52 MPa< 10 Nm3/24hdBA額定氫壓： 漏氫量折算為額定氫壓下的保證值噪音：852. 旋轉方向和出線端子發電機旋轉方向與汽輪機相一致.發電機定子繞組出線端子數目為6個.3. 發電機各部位允許振動值發電機在額定轉速下運行時,軸承座振動限值雙倍振幅水平、垂直方向 為20 H m軸振相對位移限值為50 m發電機軸頸和軸承座上設有滿足 TSI、TDMI？要求的裝振動檢測元件的位置.

30、勵端軸頭留有裝設測速裝置的位置.定子鐵芯和機座振動的固有頻率避開基頻和倍頻土 10 %以上,以預防共振.冷態下端部繞組模態試驗的橢圓型固有振動頻率及端部繞組中的鼻端、引線、過渡引線的固有振動頻率合格的范圍為 fz < 94Hz或fz >115 Hz.運行時振 幅限制值為250 m臨界轉速避開額定轉速的土 15 %范圍,通過臨界轉速時,軸的振動值不大 丁 150 p m軸承座的振動值不大丁 80 p m4. 測溫元件位置及數量定子鐵芯汽、勵端、壓指、銅屏蔽設置足夠數量的測溫元件,埋置工藝保證測溫準確、長期可靠工作.裝設位置考慮到引線環電流產生的磁場影響,滿足進相試驗的要求.每個氫氣冷

31、卻器進、出風處各裝設測溫元件 2個.各軸承上裝設測量油溫的就地溫度計和測溫元件,并在回油管上設有視察窗；在各軸瓦上裝設測溫元件2個.在定子每槽內上下層繞組間埋置測溫元件 2個其中1個備用.在定子水路的進、出水管處裝有就地溫度計和測溫元件.每個定子線棒引水管出口端裝設測量出水溫度測溫元件1個.每個冷、熱氫區域各裝設測溫元件1個.集電環排氣口裝設測溫元件1個.測量冷卻介質氫氣或冷卻水的溫度,按以下要求裝設測溫元件；定子機座上溫度最高點處裝設不少丁一個就地溫度計和測溫元件；冷卻水進、出口處均裝設不少丁一個就地溫度計和測溫元件.表4.1 發電機測溫兀件表丁與測點名稱類型安裝位置數量個1氫冷卻器進風RT

32、D氫冷卻器進口處42氫冷卻器進風RTD氫冷卻器進口處43定子線圈RTD定子線圈層問844定子冷卻水總進水T.C和就地溫度計發電機進水口15定子冷卻水總出水T.C和就地溫度計發電機出水口16定子冷卻水出水T.C每個定子線棒引水管出口端427集電環出風RTD集電環罩出風口18氫冷卻器進水T.C氫冷卻器進水口19氫冷卻器出水T.C氫冷卻器出水口110軸承金屆T.C每個軸瓦2個411定子鐵心端部T.C邊段鐵心612定子端部結構T.C壓指、銅屏蔽、1213機座T.C/就地機座中部1/15 自動監測裝置發電機裝設漏水、漏油、漏氫、氫氣濕度、局放、絕緣過熱檢測儀及轉子繞組匝問短路探頭和氫、油、水系統中的其他

33、檢測儀等檢測裝置.6 發電機定、轉子各局部溫度和溫升的限值發電機定、轉子各局部溫度和溫升的限值符合國標 GB / T7064 - 2002 “型 步電機的技術要求中的規定.熱電阻均選用 Pt 100,熱電偶選用E分度用 丁機外和T分度用丁機內.7 軸承溫度發電機軸承排油溫度不超過70 C,軸瓦金屆最高溫度不超過100 C,但鴇 金材料允許在110 C以下長期運行.8 電壓和頻率范圍發電機在額定功率因數,電壓變化范圍為土 5 %時,能連續輸出額定功率.9波形畸變率發電機在空載額定電壓和額定轉速下,其空載線電壓波形正弦性畸變率不超 過3 %,其線電壓的 諧波因數不超過 1 %.10直流電阻誤差定子

34、繞組在冷態下,任何兩相直流電阻之差,在排除由丁引線長度不同而引 起的誤差后不超過其最小值的1.5%.11轉軸接地采取有效舉措,預防有害的軸電流和軸電壓,非傳動端軸承設有雙層絕緣, 易丁運行中監測絕緣電阻；汽端軸伸通過接地電刷良好接地.12過載水平發電機具有一定的短時過負荷水平, 能承受1.5倍的額定定子電流歷時30 s,而不發生有害變形及接頭開焊等情況.發電機允許過電流時間與過電流倍數按以下公式計算：19臨f華能沁北電廠運行部三期培訓資料(I2 1) t = 37.5 s 注：適用范圍 t=10 s-60 s13 進相運行水平發電機能在額定負荷、功率因數 0.95 (超前)時長期連續運行.14

35、調峰水平發電機具有調峰運行水平,機組啟停次數不少丁 10000次,而不產生有 害變形.15異常運行發電機失磁后在30 s內應將負荷減至0.6標么值；在90 s內減至0.4 標么值.定、轉子電流不大丁 1.0 1.1標么值,允許失磁運行時間不超過15 min. 發電機具有上述失磁水平.但作為失磁保護,發電機失磁延時 1s后停機.16負荷變化率發電機的負荷變化率能滿足汽輪機定壓運行和滑壓運行的要求.17強迫停機率發電機的強迫停機率小丁 0.5 %可用率不小丁 99 %年利用小時不小 丁 650004.3 發電機結構設計標準1、 定子繞組、轉子繞組、定子鐵芯的絕緣均采用F級絕緣,按B級絕緣 的溫升考核.2、發電