1、扣件式鋼管模板支架的設計計算XX省XX市XX建設有限公司二O一四年七月十八日刖言近幾年，國內連續發生多起模板支架坍塌事故，尤其是2000年10月廠南京電視臺新演播大廳雙向預應力井式屋蓋混凝土澆筑途中，發生了36m高扣件式鋼管梁板高支撐架倒塌的重大傷亡事故。從此以后，模板支架設計和使用安全問題引起了人們 的高度注意。雖然采用鋼管腳手架桿件搭設各類模板支架已是現代施工常用的做法，但由于 缺少系統試驗和深入研究，因而尚無包括其設計計算方法的專項標準。幾年來，鋼 管模板支架和高支撐架（h 4m的模板支架），均采用建筑施工扣件式鋼管腳手架安 全技術規范（JGJ130-2001 （以下簡稱扣件架規范）中“

2、模板支架計算”章節提 供的有關公式及相應規定來進行設計計算的，但是慘痛的“事故”教訓和深入的試 驗研究，已經充分揭示了扣件架規范中“模板支架計算”對于高支撐架的計算 確實尤其是存在重要疏漏，致使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。在新規范或標準尚未頒布之前，為了保證扣件式鋼管梁板模板支架的使用安全, 總工室參考近期發表的論文，論著以及相關的技術資料，收集整理了有關“扣件式 鋼管梁板模板支架”的設計計算資料，提供給公司工程技術人員設計計算參考使用;與此同時，扣件架規范中“模板支架計算”的相關公式、計算資料，相應停止使 用。精心整理特此說明!總工程師室二O一四年七月十八日目錄CONTENTS

3、第一節模板支架計算1-1第二節關于模板支架立桿計算長度 L有關問題的探討2-1第三節模板支架的構造要求3-1第四節梁板樓板模板高支撐架的構造和施工設計要求4-1第五節模板支架設計計算實例5-1第六節附錄：模板支架設計計算資料6-1附錄A扣件式鋼管腳手架每米立桿承受的結構自重、常用構配件與材料自重 附錄B鋼管截面特性 附錄C鋼材的強度設計值- 附錄D鋼材和鋼鑄件的物理性能指標 附錄EQ235-A鋼軸心受壓構件的穩定系數 附錄F立桿計算長度L修正系數表第一節模板支架計算代替扣件架規范中5.6 “模板支架計算”1、參與模板支架荷載效應組合的各項荷載及其荷載標準值應符合現行國家標準混凝土結構工程施工及

4、驗收規范（GB50204）的有關規定。2、模板支架立桿的穩定性應按下列公式計算:*不組合風荷載時gA f（11）精心整理*組合風荷載時gA 罟 f( 2-2)式中:N計算立桿段的軸向力設計值G軸心受壓構件的穩定系數，應根據長細比由附錄F表F取值，當入250時,7320 . g=p;入一長細比，入=h ;i10計算長度，應按本章計算規定計算;i 截面回轉半徑，應按附錄 B表B米用;A立桿的截面面積，應按附錄 B表B米用;MW計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩;f鋼材的抗壓強度設計值，應按附錄 C采用。3、模板支架立桿的軸向力設計值 N，應按下列公式計算: *不組合風荷載時N=1.22 Ngk+1

5、.42 Nk (1 3)*組合風荷載時N=1.2 E NGk+0.85X 1.4 E Nk (1 4)式中:E NGk 模板及支架自重，新澆混凝土自重與鋼筋自重標準值產生的軸向力總和;E Nk 施工人員及施工設備荷載標準值、振搗混凝土時產生的荷載標準值產生 的軸向力總和。4、模板支架立桿的計算長度lo應按下式計算:精心整理式中：Ki 立桿計算長度的安全保證系數；查附錄 G表G-1K2 立桿計算長度的搭設高度影響附加系數；查附錄G表G-3h立桿步距;5、模板支架立桿的壓縮變形值與在自重和風荷載作用下的抗傾覆計算，應符合現行國家標準混凝土結構工程施工與驗收規范（GB50204）的有關規定。第二節關

6、于模板支架立桿計算長度10有關問題的探討一、原構件架規范第533條規定立桿計算長度10應按下式計算:10 = K h式中:K計算長度附加系數；取 K=1.55 ；考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度，按表1選用。h 立桿步距在模板支架設計計算時，構件架規范第5.6.2條中規定:10 K 101在扣件式鋼管腳手架計算時，規范規定按上述公式計算，但在模板支架計算時, 因多種原因，不宜再用上式計算，建議選用下列公式： 二、根據腳手架整體試驗研究以及近期論文、論著均指出如下問題:1、101 h 2a公式是在缺少相應試驗和使用統計資料的情況下，借鑒并采用了英國標準腳手架實施規范BS5975: 1982第

7、46.2條的規定。但是，英國標準* h 2a的應用條件必須具備：構架是接近“幾何不可變桿系結構”（斜桿設置占構架框格的 一半）；采用許應力設計法，取 K=2的要求時，必須使a （0.3670.54）h ；然而，當步 距h=1.8m,要達到k=2必須a 0.660.97m而這又恰與限制a的初衷相違背。在 a 0.66- 0.97m時，就滿足不K=2的要求，因此也就不能完全確保設計和使用的安全。精心整理建議在模板支架設計時，尤其是在高支撐架設計，不宜再采用101 h 2a的計算公式。2、混凝土工程模板與支架技術一書中，對中國、英國的兩類不同構架模板支架計算方法進行分析比較后，提出了用101 K1K

8、2 h的計算公式來代替原構件架規范101 h 2a的計算公式，其計算結果能確保設計和使用的安全。（其理論推導和試驗分析可詳見混凝土工程模板與支架技術一書，此處不再定述）3、l01 K1K2 h計算公式中的有關問題:101 K1K2 h公式，其中:101 混凝土工程模板與支架技術稱為：立桿的計算長度101；筆者認為101與10在概念上容易混淆，實際上，101系代替原扣件架規范的h+2a,在10 K h公式中相當于h,因此稱為立桿步距的計算長度（或稱步距修正值）較為妥當。*Ki 考慮安全保證要求的立桿計算長度附加系數（簡稱為：立桿計算長度的安全保證系數）；可查附錄F,從F-1表中選用。說明：K1相

9、當于10 K h公式中K的作用，原扣件架規范經定值為 K=1.55;此值適于h 1.8m的情況，而模板支架多采用較小的步距，因此建議采用 G-1表中數值。 由于引進了 K1系數，因此，在模板支架設計計算時10 K 101的計算公式中，取K=1 , 這與入值計算時令K=1的假定也完全一致。*K2及其計算高度Ho的取值K2 考慮搭設高度影響的立桿計算長度附加系數（簡稱為：立桿計算長度的搭設高度影響附加系數）；可查附錄G,從G-2表中選用。說明:.K2是對照英國標準Kh的系數。Kh為對計算高度Ho4m的支架穩定承載能力的調降系數Kh 1 0.005(H0 4)；（當Hd 4m時，Kh =0）,將Kh

10、轉化為對立桿計算長度的增大系數K2,其值列入表G-2。精心整理.計算高度Ho的取值:Ho取支當支架未設置有強勁的約束作用的雙水平加強層（即間距為步距h的相鄰的兩個水平層都加設適量的角部斜桿和中部剪刀撐，加強其整體水平剛度）時, 架的支撐高度，即立桿支座板上皮至頂部承力托板下皮（或支撐點）之間的豎向距 離。當模板支架設有雙水平加強層時，Ho可取雙水平加強層之間距離與支座（托）板至雙水平加強層之間距離的最大值。* 考慮側移影響受連接橫桿約束的立桿計算長度相逢正系數。可按附錄GG-3表中選用。三、立桿計算長度lo的取值根據一、二的分析，筆者認為：在當前國家尚未頒發新標準之前，為了確保模板支架的使用安

11、全，建議：采用混凝土工程模板與支架技術介紹的計算方法。即:1、用loi K1K2 h計算“模板支架立桿步距的計算長度”2、.模板支架立桿計算長度:式中:考慮模板支架整體穩定因素的單桿計算長度系數，按下表1采用。loi 模板支架立桿步距的計算長度按loi K1K2 h公式計算。 模板支架模板支架立桿的計算長度系數表1類別立桿橫距（m）連墻件布置二步三跨三步三跨雙排架1.051.51.71.301.551.751.551.601.80單排架500圖3-1縱橫向掃地桿構造1-橫向掃地桿；2-縱向掃地桿 .腳手架底層步距不應大于2m （圖3-1）。 .立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接

12、扣件連接。2、支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm；3、設在支架立桿根部的可調底座，當其伸出長度超過300mm時，應采取可靠措施固定。4、當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于25mm。三、滿堂模板支架的支撐設置應符合下列規定:I1、滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置;2、高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔 4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪馬撐;3、剪刀撐的構造應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JG1302001 ）第662條的規定。精心整理第四節梁板樓板模板高支撐架的構架和施

13、工設計要求支撐高度在4m以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架。模板高支撐架搭設 時，除應遵守“二.模板支架的構造要求”相關規定外，還應遵守下列各項要求。1、模板支架的構造要求（1）、立柱構造及其平面布置設計要求1）梁板模板高支撐架的立柱可視設計荷載情況采用單立桿或雙立桿;2）、立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保其在兩個方向（ X, y）均具有足夠的設計剛度;3）、采用雙立桿時，一般應采用同一方向的雙桿布置，以適應水平桿的設置要求;4）、當梁板荷載相差較大時，梁下和板下可采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距，而另一個方向不變距，以確保水平桿件的連續設置要求。（2）、立桿步距的設計要求1

14、）、當架體構造荷載（自重）在立桿不同高度段所引起的軸向力變化不大時,可采用等步距設置；當中部有加強層或支架很高、使其軸向力沿高度分布的變化較 大時，可采用“下小上大”的變步距設，但步距的變化亦不宜過多（見圖4-1）;2）、一般情況下，模板支架的步距以0.91.5m為宜，不宜超過1.5m。（3）、整體性構造層設置當支撐架的高度較高（例如20m）或者其橫向高寬比6時，為了加強其構架 的整體剛度，應視需要設置一至數道整體性水平加強層，有兩種形式: .單水平加強層，即每隔4n6m沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且必須與立桿相連接，設斜桿的框格數量應大于該水平層框格總數的1/3 （見圖4-2 ）;.雙

15、水平加強層，在支撐架的頂部和中部每隔10n15m設置雙水平加強層,精心整理在其間的四周和中部每隔10葉15m設豎向斜桿，形成連接上下水平層的構造桁架, 使其形成具有較大剛度和變形約束能力的空間結構層。在任何情況下，高支撐架的 頂部和底部(掃地桿的設置層)必須設置整體性水平加紡織品層。(4) 、剪刀撐設置沿支架四周外立面應滿設剪刀撐，中部可視需要并依構架框格的大小， 每10m-15m設1道。(5) 、頂部承載支撐點設計最好在立桿頂部裝設支托板(構件)，支托底板至支架頂層橫桿的高度不宜大于0.4m。當支撐點位于頂層橫桿時，應盡量靠近立桿，且不宜200mm。支承橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當

16、設計荷載，N12kN時，應改用頂托方式。此外，還應遵守扣件架規范的相關構造要求。2、梁板模板支架的搭設和使用要求(1)搭設要求1）、嚴各按設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設 置;確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的規定;3）、斜桿應盡量與立桿連接，節點構造符合規范規定;4) I確保每個扣件的擰緊扭力矩都控制在 45N- m-60N- m5)、地基支座的設置和承載能力均應達到設計要求。(2)、施工使用要求1)、精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架均衡受載，宜采用從中部開始向兩邊擴展的澆筑方式;精心整理2）、嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，在荷載計算時應考

17、慮出現的最大荷載，并提出控制要求，在施工中設專人對施工荷載進行監控;3）、在確保安全的前提下，在澆筑開始后，派人檢查支架及其支承情況，發現有下沉、松動和變形情況時，及時予以解決。有條件時，可采用應力檢測監控和攝 像監控。第五節模板支架設計計算實例實例：現澆鋼筋混凝土樓板，樓板厚120mm,層高3.6m,施工采用18X 3.5mm鋼管搭設滿堂腳手架做木模板支承架，樓板底立桿縱距、橫距相等，即la l.- 0.9m步距=1.535m,梁底立桿橫距40.6m立桿縱向距Ib10.45m，模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度 a=150m M模板支架搭設符合本規范構造要求。施工地區為北

18、京市郊區。如圖5-1驗算模板支架。 r V-1(ir11、11LI 1n“ 11=.14nJA/VX Zrrz V?丄:jCT l* V二J 口二二八1小橫向水平桿2.木方3.縱向水平桿4.立桿5.大橫向水平桿6.砼樓板7.木墊板圖5-1、荷載計算：（設計計算）1、樓板底一縱、橫距內（計算單元內）模板支架自重立桿(3.6-0.05-0.13)X 0.0384=3.42 X 0.0384=0.1313(KN)精心整理橫桿 0.9 X 3X 0.0384=0.1037(KN)縱桿 0.9 X 3X 0.0384=0.1037(KN)直角扣件（支架頂主節點處按增加一扣件考慮）7 X 13.2 X 1

19、0-3=0.0924（KN）對接扣件 18.4 10 0.9 4=0.0102(KN)6.5剪刀撐（每隔四排垂直兩個方向設置剪刀撐，計算支架自重時，考慮含剪刀撐計算單元，剪刀撐斜桿與地面的傾角近似取為3=60）寫2 鳥爲84 2=0.2765(KN)旋轉扣件（剪刀撐每步與立桿相交處或與水平桿相交處均有旋轉扣件扣接）6 14.6 10 3 2=0.0799(KN)3.42ctg 602、梁底一縱、橫距內（計算單元內）模板支架自重立桿(3.6-0.05-0.13)X 0.0384=0.1313KN) 橫桿(0.3+0.2+0.75 X-2)X 0.0384=0.0768(KN)縱橫 4X 0.45

20、 X 0.0384=0.0691(KN)直角扣件（梁底主節點處按培養加一扣件考慮）10X 13.2 X 10-3=0.132（KN）對接扣件 18.4 10 0.75 2 0.45 3=0.0081(KN)6.5剪刀撐(近似取)0.2765+0.0799=0.3564(KN)合計 0.77(KN)3、荷載J標準值 、永久荷載標準值:樓板底模板支架自重標準值 0.80KN梁底模板支架自重標準值0.77KN精心整理樓板木模板自重標準值0.3KN/m2樓板鋼筋自重標準值每立方鋼筋混凝土1.1KN梁鋼筋自重標準值每立方鋼筋混凝土1.5KN新澆筑混凝土自重標準值24KN/m 、可變荷載標準值施工人員及設

21、備荷載標準值I.OKN/m2振搗混凝土時產生的荷載標準值 2.0KN/m2二、驗算混凝土樓板模板支架1、大橫向水平桿驗算、計算簡圖:混凝土樓板模板下大橫向水平桿按二跨連續梁計算（計算變形宜按三跨連續梁 計算），二跨連續梁計算簡圖如圖5-2。冬5-2 、荷載計算*作用大橫向水平桿永久線荷載標準值精心整理作用大橫向水平桿永久線荷載設計值:qi=1.2qki=1.2X 2.98=3.58KkN/m*作用大橫向水平桿可變線荷載標準值：qk2=1 X 0.9+2 X 0.9=2.7kN/m作用大橫向水平桿可變線荷載設計值q2=1.4qk2=1.4 X 2.7=3.78kN/m*作用大橫向水平桿線荷載設計

22、值 強度計算:大橫向水平桿受最大彎距抗彎強度滿足要求。 撓度計算:按二跨連續梁計算的撓度按三跨連續梁計算的撓度 .說明：a現澆鋼筋混凝土梁、板起拱高度為跨度的1/10003/1000。支架的壓縮變形值或彈性撓度，控制為相應的結構計算跨度的1/1000。b、按二跨梁計算的最大彎矩與最大支反力，比按三、四、五跨連續梁計算的最大彎矩與最大支反力取值大，計算偏安全。混凝土資梁、板通常留置施工縫到主梁 距離與模板支架兩跨長基本相符。施工現場往往存在混凝土梁間跨約為模板支架二 跨長現象。C、三跨連續梁計算的最大撓度取值比按二、四、五跨連續梁計算的最大撓度取值大。精心整理2、扣件的抗滑承載力計算:大橫向水平

23、桿傳給立桿最大豎向力設計值滿足要求。3、混凝土樓板模板支架立桿計算:支架立桿的軸向力設計值為大橫向水平桿傳給立桿最大豎向力與樓板底模板支 架自重產生的軸向力設計值之和。即橫板支架立桿的計算長度 式中:Ki 安全保證的立桿1。附架系數，查表F-1得Ki = 1.163K2 搭設高度影響的立桿10附架系數，查表F-2：得K2=1.O考慮側移影響10修正系數，查表F-3,得： 1.4由規范公式5.3.3得 h上上i i按規范表計算模板支架立桿計算長度時，取K=1但較為接近！可以采鄧調整支架步跨詈50樹旳210不能滿足要求，來解決，如：底層步距調為-h1=1.5m，第二層采鄧加一根縱向水平桿，可滿足要

24、求!查本附錄E表E得g=0.13由規范公式531-1驗算支架立桿穩定性即:3N 921144.88N/mm2 205N / mm2 f 滿足要求。 A 0.13三、驗算混凝土梁模板支架:1、小橫向水平桿計算:.計算間圖:混凝土梁模板下小橫向水平桿按簡支梁計算，計算簡圖如下圖5-3精心整理.荷載計算:小橫向水平桿受恒荷載作用產生的集中力標準值小橫向水平桿受活荷載作用產生的集中力標準值:傳給小橫向水平桿集中力標準值:傳給小橫向水平桿集中力設計值: .強度計算:作用小橫向水平桿的最大彎矩抗彎強度滿足要求。 .撓度計算:撓度 說明:小橫模具按中部受集中力作用計算（計算簡圖4-3 ）計算結構偏安全。模板

25、支架 設計時，可根據小機桿實際受力裝態確定受力簡圖。2、扣件的抗滑承載力計算：小橫向水平桿傳給立桿豎向力設計值3、混凝土梁模板支架立桿計算:模板及支架自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標準值產生的軸向力總和（計算 單元內混凝土梁及其模板自重已含在 R中，此處不計算）Ngk 0.3 0.45 (0.750.7724 0.45 0.12 (0.75 025)1.1 0.12 0.45皿竽）1-70kN22施工人員及施工設備荷載標準值、振搗混凝土時產生的荷載標準值產生的軸向力總和精心整理由規范5.6.2得支架立桿的軸向力設計值（同時考慮計算單元內混凝土梁部分對 立桿產生的豎向力）模板支架立桿的計算長度K

26、i查附錄F表F-1，得Ki = 1.163K2查附錄F表F-2，得K2=1.0查附錄F表F-3,得 =1.28由規范公式5.3.3得長細比 土iK lo1i取 K=11.5 228.5216.93 1.58滿足要求。210查本附錄E表E得g=0.154由規范公式5.3.1-1驗算支架立桿穩定性即滿足要求。4、模板支架立桿段受風荷載作用計算:本例模板支架按兩個步距考慮，取風荷載設計值在立桿段產生的彎矩為:模板支架未設密目式安全立網圭寸閉，立桿縱距la 0.9m，立桿步距h=1.535m擋風系數晉”0.048 0.12020.9 1.535風荷載體型系數S 1.2 (1) 1.2 0.1202 (

27、1 0.85) 0.267施工地區為北京市郊區，模板支架立桿段計算部位取底部，地面粗糙度類別為B類，風壓高度變化系數1.0，基本風壓 00.45kN/m2對計算立桿段風荷載產生的附加應力立桿段受風荷載作用可忽略不計。附錄模板支架設計計算資料附錄A扣件式鋼管腳手架每米立桿承受的結構自重、常用構配件與材料自重表A-148X 3.5鋼管腳手架每米立桿承受的結構自重標準值gK (Kn/m)步距(m)腳手架 類型縱距(m)1.21.51.82.02.11.20單排0.15810.17230.18650.19580.2004雙排0.14890.16110.17340.1815 ,-0.18561.35單排

28、0.14730.16010.17320.18180.1861雙排0.13790.14910.16010.16740.17111.50單排0.13840.15050.16260.17060.1746雙排0.12910.13940.14950.1562015961.80單排0.12530.13600.14670.15390.1575雙排0.11610.12480.13370.13950.14242.00單排0.11950.12980.14050.14710.1504雙排0.10940.11760.12590.13120.1338注：1、 雙排腳手架每米立桿承受的結構自重標準值是指內、外立桿的平均值

29、；單排腳手架每米立 桿承受的結構自重標準值系按雙排腳手架外立桿等值采用；2、 當采用巾51 X 3鋼管時，每米立桿承受結構自重標準值可按表中數值乘以0.96采用。表A-2常用構配件與材料、人員的自重表B鋼管截面特性截面積 I慣性矩外徑壁厚截面模量回轉半徑每米長名稱1 /單位自重備注扣件：直角扣件丨 旋轉扣件對接扣件N/個13.214.618.4人N800-850灰漿車、磚車KN/輛2.04-2.50普通磚 240mnX 115mnX 53mmKN/m318-19684 塊/m3，濕灰砂磚KN/m318砂:石灰=92:8瓷面磚 150mrX 150mrX 8mmKN/m317.85556 塊/m

30、3陶瓷錦磚(馬騫克)S =5mmKN/m30.12石灰砂漿、混合砂漿KN/m317水泥砂漿KN/m320 素混凝土KN/m322-24 加氣混凝土KN/m35.5-7.5 泡沫混凝土KN/m34-6 附錄B鋼管截面特性巾，dtA(cm2)I(cm4)W(cm3)(cm)質量(kg/m)(mm)483.54.8912.195.081.583.84513.04.5213.085.131.703.55附錄C鋼材的強度設計值（n/mm2）鋼材抗拉、抗壓 和抗彎抗剪f V端面承壓（刨平頂緊）_ f ce1牌號厚度或直徑（mm）Q235 鋼16-4020512040-60200115 -60-100190

31、110Q345 鋼16-3529517035-5026515550-100250一145Q390 鋼16-3533519035-5031518050-100295170Q420 鋼16-35-36021035-50 34019550-100 325185附錄D鋼材和鋼鑄件的物理性能指標彈性模量E1剪變模量G線膨脹系數a質量密度P(N/mm2)(N/mm2)（以每C計）(kg/m3)3206 X 10379 X 10-612X 107850附錄E基本設計規定指標、扣件、底座的承載力設計值應按表 E-1采用。表E-1扣件、底座的承載力設計值（kN）項目承載力設計值對接扣件（抗滑）3.20直角扣件、

32、旋轉扣件（抗滑）8.00底座（抗滑）40.00精心整理注：扣件螺栓擰緊扭力矩值不應小于lON.m,且不應大于6510N.m二、受彎構件的撓度不應超過表 E-2中規定的容許值表E-2受彎構件的容許撓度構件類別容許撓度腳手板，縱向、橫向水平桿I/150 與 100mm懸挑受彎桿件I/400注：I為受彎構件跨度。三、受壓、受拉構件的長細比不應超過表E-3中規定的容許值。表E-3受壓、受拉構件的容許長細比構件類別容許長細比入-立桿雙排架210 -單排架230橫向斜掌、剪刀撐中的壓桿250-拉桿350注：計算入時，立桿的計算長度按扣件架規范（5.3.3 ） lo K h式計算，但k值取1.00 ,本表中

33、其它桿件的計算長度10按10 I 1.27I計算。附錄FQ235-A鋼軸心受壓構件的穩定系數表F穩定系數表入012345678901.0000.9970.9950.9920.9890.9870.9840.9810.9790.976100.97410.9710.9680.9660.9630.9600.9580.9550.9520.949200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.8960.8930.889400.8860.8820.8790.8750.8720

34、.8680.8540.8610.8580.855500.8520.8490.8460.8430.8390.8360.8320.8290.8250.822600.8180.8140.8100.8060.8020.7970.7930.7890.7840.779700.7550.7700.7650.7600.7550.7500.7440.7390.7330.728800.7220.7160.7100.7040.6980.6920.6860.6800.6730.667900.6610.6540.6480.6410.6340.6260.6180.6110.6030.5951000.5880.5800.5

35、730.5660.5580.5510.5440.5370.5300.5231100.5160.5090.5020.4960.4890.4830.4760.4700.4640.4581200.4520.4460.4400.4340.4280.4230.4170.4120.4060.4011300.3960.3910.3860.3810.3760.3710.3670.3620.3570.3531400.3490.3440.3400.3360.3320.3280.3240.3200.3160.3121500.3080.3050.3010.2980.2940.2910.2870.2840.2810.2771600.2740.2710.2680.2650.2620.2590.2560.2530.2510.2481700.2450.2430.2400.2370.2350.2320.2300.2270.2250.2231800.2200.2180.2160.2140.2110.2090.2070.2050.2030.201精心整理1900.1990.1970.1950.1930.1910