1、 第四章受彎構(gòu)件正截面承載力計算 與構(gòu)件的計算軸線相垂直的截面稱為正截面。 結(jié)構(gòu)和構(gòu)件要滿足承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的要求。梁、板正截面受彎承載力計算就是從滿足承載能力極限狀態(tài)出發(fā)的，即要求滿足 MMu式中的M是受彎構(gòu)件正截面的彎矩設(shè)計值，它是由結(jié)構(gòu)上的作用所產(chǎn)生的內(nèi)力設(shè)計值；Mu是受彎構(gòu)件正截面受彎承載力的設(shè)計值，它是由正截面上材料所產(chǎn)生的抗力。 pplllMplVp（1） 截面形狀截面形狀 梁、板常用矩形、T形、I字形、槽形、空心板和倒 L形梁等對稱和不對稱截面 ( a )( b )( c )( d )( e )( f )( g )(2) 梁、板的截面尺寸 1)矩形截面梁的高寬比

2、h/b一般取2.03.5；T形截面梁的h/b一般取2.54.0(此處b為梁肋寬)。矩形截面的寬度或T形截面的肋寬b一般取為100、120、150、(180)、200、(220)、250和300mm，300mm以下的級差為50mm；括號中的數(shù)值僅用于木模。 2)梁的高度采用h250、300、350、750、800、900、1000mm等尺寸。800mm以下的級差為50mm，以上的為l00mm。 3)現(xiàn)澆板的寬度一般較大，設(shè)計時可取單位寬度(b=1000mm)進行計算。（3材料選擇1混凝土強度等級，梁、板常用的混凝土強度等級是C20、C30、C40。 2鋼筋強度等級常用直徑 ，梁中縱向受力鋼筋宜采

3、用HRB400級或RRB400級(級)和HRB335級(級)，常用直徑為12mm、14mm、16mm、18mm、20mm、22mm和25mm。根數(shù)最好三少于3(或4)根。 3的箍筋宜采用HPB235級(級)、HRB335(級)和HRB400(級鋼筋)級的鋼筋，常用直徑是6mm、8mm和10mm。 4板的分布鋼筋，當按單向板設(shè)計時，除沿受力向布置受力鋼筍外，還應在垂直受力方向布置分布鋼筋。分布鋼筋宜采用HPB235級(級)和HRB335級(級)級的鋼筋，常用直徑是6mm和8mm。 l (4) 縱向鋼筋在梁、板截面內(nèi)的布置要求: (5縱向受拉鋼筋的配筋百分率 設(shè)正截面上所有縱向受拉鋼筋的合力點至截

4、面受拉邊緣的豎向距離為a，則合力點至截面受壓區(qū)邊緣的豎向距離h0ha。這里，h是截面高度，下面將講到對正截面受彎承載力起作用的是h0，而不是h，所以稱h0為截面的有效高度，稱bh0為截面的有效面積，b是截面寬度。 縱向受拉鋼筋的總截面面積用As表示，單位為mm2。縱向受拉鋼筋總截面面積As與正截面的有效面積bh0的比值，稱為縱向受拉鋼筋的配筋百分率，用表示，或簡稱配筋率，用百分數(shù)來計量，即 縱向受拉鋼筋的配筋百分率在一定程度上標志了正截面上縱向受拉鋼筋與混凝土之間的面積比率，它是對梁的受力性能有很大影響的一個重要指標。 0bhAs(6混凝土保護層厚度 縱向受力鋼筋的外表面到截面邊緣的垂直距離，

5、稱為混凝土保護層厚度，用c表示。 混凝土保護層有三個作用：保護縱向鋼筋不被銹蝕；在火災等情況下，使鋼筋的溫度上升緩慢；使縱向鋼筋與混凝土有較好的粘結(jié)。 4.2.1 4.2.1 受彎構(gòu)件正截面受彎的受力過程受彎構(gòu)件正截面受彎的受力過程 下圖為一鋼筋混凝上簡支梁，其設(shè)計的混凝下圖為一鋼筋混凝上簡支梁，其設(shè)計的混凝土強度等級為土強度等級為C25C25。為消除剪力對正截面受彎的影。為消除剪力對正截面受彎的影響，采用兩點對稱加載方式，使兩個對稱集中力之響，采用兩點對稱加載方式，使兩個對稱集中力之間的截面，在忽略自重的情況下，只受純彎矩而無間的截面，在忽略自重的情況下，只受純彎矩而無剪力，稱為純彎區(qū)段。在

6、長度為剪力，稱為純彎區(qū)段。在長度為l0l03 3的純彎區(qū)段的純彎區(qū)段布置儀表，以觀察加載后梁的受力全過程。布置儀表，以觀察加載后梁的受力全過程。l試驗采用逐級加荷的方式，每加一次，停一分鐘，再加。試驗所得到曲線見試驗采用逐級加荷的方式，每加一次，停一分鐘，再加。試驗所得到曲線見下圖。共分為三個階段，分別是彈性階段，裂縫開展階段和破壞階段。下圖。共分為三個階段，分別是彈性階段，裂縫開展階段和破壞階段。梁正截面工作的三個階段梁正截面工作的三個階段彈性受力階段（階段）:混凝土開裂前的未裂階段 從開始加荷到受拉區(qū)混凝土開裂，梁的整個截面均參加從開始加荷到受拉區(qū)混凝土開裂，梁的整個截面均參加受力，由于彎

7、矩很小，沿梁高量測到的梁截面上各個纖維應受力，由于彎矩很小，沿梁高量測到的梁截面上各個纖維應變也小，且應變沿梁截面高度為直線變化。雖然受拉區(qū)混凝變也小，且應變沿梁截面高度為直線變化。雖然受拉區(qū)混凝土在開裂以前有一定的塑性變形，但整個截面的受力基本接土在開裂以前有一定的塑性變形，但整個截面的受力基本接近線彈性，荷載近線彈性，荷載-撓度曲線或彎矩撓度曲線或彎矩-曲率曲線基本接近直線。曲率曲線基本接近直線。截面抗彎剛度較大，撓度和截面曲率很小，鋼筋的應力也很截面抗彎剛度較大，撓度和截面曲率很小，鋼筋的應力也很小，且都與彎矩近似成正比。小，且都與彎矩近似成正比。 在彎矩增加到在彎矩增加到McrMcr時

8、，受拉區(qū)邊緣纖維的應變值即將到時，受拉區(qū)邊緣纖維的應變值即將到達混凝土受彎時的極限拉應變實驗值達混凝土受彎時的極限拉應變實驗值tu0tu0，截面遂處于即，截面遂處于即將開裂狀態(tài)，稱為第將開裂狀態(tài)，稱為第I I階段末，用階段末，用IaIa表示。表示。帶裂縫工作階段（階段）：混凝土開裂后至鋼筋屈服前的裂縫階段 在開裂瞬間，開裂截面受拉區(qū)混凝土退出工作，在開裂瞬間，開裂截面受拉區(qū)混凝土退出工作，其開裂前承擔的拉力將轉(zhuǎn)移給鋼筋承擔，導致鋼筋應其開裂前承擔的拉力將轉(zhuǎn)移給鋼筋承擔，導致鋼筋應力有一突然增加應力重分布），這使中和軸比開裂力有一突然增加應力重分布），這使中和軸比開裂前有較大上移。前有較大上移。

9、 M0=Mcr0時，在純彎段抗拉能力最薄弱的某一截面處，當受拉區(qū)邊緣纖維的拉應變值到達混凝土極限拉應變實驗值tu0時，將首先出現(xiàn)第一條裂縫，一旦開裂，梁即由第I階段轉(zhuǎn)入為第階段工作。 隨著彎矩繼續(xù)增大，受壓區(qū)混凝土壓應變與受拉鋼筋的拉應變的實測值都不斷增長，當應變的量測標距較大，跨越幾條裂縫時，測得的應變沿截面高度的變化規(guī)律仍能符合平截面假定， 彎矩再增大，截面曲率加大，同時主裂縫開展越來越寬。由于受壓區(qū)混凝土應變不斷增大，受壓區(qū)混凝土應變增長速度比應力增長速度快，塑性性質(zhì)表現(xiàn)得越來越明顯，受壓區(qū)應力圖形呈曲線變化。當彎矩繼續(xù)增大到受拉鋼筋應力即將到達屈服強度fy0時，稱為第階段末，用a表示。

10、 第階段是截面混凝土裂縫發(fā)生、開展的階段，在此階段中梁是帶裂縫工作的。其受力特點是：1)在裂縫截面處，受拉區(qū)大部分混凝土退出工作，拉力主要由縱向受拉鋼筋承擔，但鋼筋沒有屈服；2)受壓區(qū)混凝土已有塑性變形，但不充分，壓應力圖形為只有上升段的曲線；3)彎矩與截面曲率是曲線關(guān)系，截面曲率與撓度的增長加快了。 屈服階段（階段）：鋼筋開始屈服至截面破壞的 破壞階段 縱向受力鋼筋屈服后，正截面就進入第縱向受力鋼筋屈服后，正截面就進入第階段工作。階段工作。 鋼筋屈服。截面曲率和梁的撓度也突然增大，裂縫寬度隨之擴展并沿梁高向上延伸，中和軸繼續(xù)上移，受壓區(qū)高度進一步減小。彎矩再增大直至極限彎矩實驗值Mu0時，稱

11、為第階段末，用a表示。 在第階段整個過程中，鋼筋所承受的總拉力大致保持不變，但由于中和軸逐步上移，內(nèi)力臂z略有增加，故截面極限彎矩Mu0略大于屈服彎矩My0可見第階段是截面的破壞階段，破壞始于縱向受拉鋼筋屈服，終結(jié)于受壓區(qū)混凝土壓碎。 其特點是：1)縱向受拉鋼筋屈服，拉力保持為常值；裂縫截面處，受拉區(qū)大部分混凝土已退出工作，受壓區(qū)混凝土壓應力曲線圖形比較豐滿，有上升段曲線，也有下降段曲線；2)彎矩還略有增加；3)受壓區(qū)邊緣混凝土壓應變達到其極限壓應變實驗值cu時，混凝土被壓碎，截面破壞；4)彎矩曲率關(guān)系為接近水平的曲線。 aaaMcrMyMu0 fM/Mua狀態(tài)：正截面受彎承載力計算Mu的依據(jù)

12、a狀態(tài)：受彎構(gòu)件抗裂度的計算依據(jù)計算Mcr的依據(jù)階段：計算裂縫寬度、變形的依據(jù)受力階段主要特點第階段第階段第階段習 稱 未裂階段帶裂縫工作階段 破壞階段外觀特征沒有裂縫，撓度很小有裂縫，撓度還不明顯鋼筋屈服，裂縫寬，撓度大彎矩截面曲率大致成直線 曲線接近水平的曲線 混凝土應力圖形受壓區(qū)直線受壓區(qū)高度減小，混凝土壓應力圖形為上升段的曲線，應力峰值在受壓區(qū)邊緣受壓區(qū)高度進一步減小，混凝土壓應力圖形為較豐滿的曲線；后期為有上升段與下降段的曲線，應力峰值不在受壓區(qū)邊緣而在邊緣的內(nèi)側(cè)受拉區(qū)前期為直線，后期為有上升段的曲線，應力峰值不在受拉區(qū)邊緣大部分退出工作絕大部分退出工作縱向受拉鋼筋應力s2030kN

13、/mm2 2030kN/mm2sfy0sfy0與設(shè)計計算的聯(lián)系Ia階段用于抗裂驗算用于裂縫寬度及變形驗算a階段用于正截面受彎承載力計算適筋梁正截面受彎三個受力階段的主要特點 試驗研究分析及其主要結(jié)論試驗研究分析及其主要結(jié)論 1第階段：從加載至混凝土開裂，彎矩從零增至開裂彎矩Mcr，該階段結(jié)束的標志是混凝土拉應變增至混凝土極限拉應變，而并非混凝土應力增至ft。第階段末是混凝土構(gòu)件抗裂驗算的依據(jù)。 2第階段：彎矩由Mcr增至鋼筋屈服時的彎矩 My，該階段結(jié)束的標志是鋼筋應力達到屈服強度,該階段混凝土帶裂縫工作，第階段末是混凝土構(gòu)件裂縫寬度驗算和變形驗算的依據(jù)。 3第階段：彎矩由My增至極限彎矩Mu

14、，該階段結(jié)束的標志是混凝土壓應變達到其非均勻受壓時的極限壓應變，而并非混凝土的應力達到其極限壓應力。第階段末是混凝土構(gòu)件極限承載力設(shè)計的依據(jù)。 （1正截面工作的三個階段正截面工作的三個階段試件是根據(jù)計算的配筋量制作的，所配的縱向試件是根據(jù)計算的配筋量制作的，所配的縱向受力鋼筋比較合理，我們稱之為適筋，相應的梁稱受力鋼筋比較合理，我們稱之為適筋，相應的梁稱為適筋梁。其破壞特征可以歸納為為適筋梁。其破壞特征可以歸納為“受拉區(qū)鋼筋首受拉區(qū)鋼筋首先屈服，而后壓區(qū)混凝土受壓破壞先屈服，而后壓區(qū)混凝土受壓破壞”試驗還發(fā)現(xiàn)，適筋梁在從第一條裂縫產(chǎn)生到最試驗還發(fā)現(xiàn)，適筋梁在從第一條裂縫產(chǎn)生到最后壓區(qū)的混凝土被

15、壓碎，整個過程會產(chǎn)生明顯的撓后壓區(qū)的混凝土被壓碎，整個過程會產(chǎn)生明顯的撓曲變形和裂縫發(fā)展，破壞之前預兆明顯，這種破壞曲變形和裂縫發(fā)展，破壞之前預兆明顯，這種破壞我們稱之為塑性破壞。我們稱之為塑性破壞。（2配筋率對正截面破壞性質(zhì)的影響配筋率對正截面破壞性質(zhì)的影響、梁的破壞形式通過對不同配筋量的各種梁的大量試驗研究表明，梁的配筋數(shù)量對梁正截面的破壞特征有很大的影響。適筋梁：梁內(nèi)鋼筋數(shù)量適宜。minmax破壞特征：破壞始自受拉鋼筋的屈服，而后壓區(qū)混凝土破壞。整個過程中裂縫開展較為平緩，構(gòu)件變形較大，破壞前具有明顯的延性性質(zhì)，屬于“延性破壞”。設(shè)計計算公式即依此破壞形式為模型。破壞特征：破壞始自受拉區(qū)

16、混凝土的開裂。構(gòu)件一旦開裂，拉區(qū)鋼筋由于面積不足而迅速達到屈服強度，嚴重者被拉斷。截面裂縫迅速開展到梁頂端，構(gòu)建一斷為二。構(gòu)件破壞前沒有明顯的預兆，“一裂即壞”，屬于典型的“脆性破壞”。設(shè)計和實際工程中嚴禁出現(xiàn)此破壞形式。少筋梁：梁內(nèi)鋼筋數(shù)量過少。minmax破壞特征：破壞始自受壓區(qū)混凝土的破壞，此時拉區(qū)的鋼筋并未達到屈服強度。構(gòu)件破壞前由于拉區(qū)鋼筋仍處于彈性階段，裂縫和撓曲變形發(fā)展很不明顯，破壞時無明顯預兆，表現(xiàn)出“脆性破壞的特征。由于超筋梁的破壞具有脆性特征，同時對鋼材也是一種浪費，因而設(shè)計和實際工程中不允許采用。超筋梁：梁內(nèi)鋼筋數(shù)量過多。max0bhAs通過試驗，我們知通過試驗，我們知道

17、受彎構(gòu)件的破壞特征道受彎構(gòu)件的破壞特征和截面內(nèi)的鋼筋數(shù)量有和截面內(nèi)的鋼筋數(shù)量有關(guān)，我們稱之為配筋率，關(guān)，我們稱之為配筋率，用希臘字母用希臘字母表示。表示。計算公式：計算公式：對公式中對公式中AsAs、b b、h0h0進行進行說明，說明，h0h0h-ash-as2 配筋率4.3 受彎構(gòu)件正截面承載力的計算受彎構(gòu)件正截面承載力的計算4.3.1正截面承載力計算的基本假定正截面承載力計算的基本假定截面應變保持平面；（由于鋼筋砼并非完全的彈性材料，因此平截面假定是假設(shè)在一定標距范圍內(nèi)測得的近似值；（采用平截面假定，可以較為完整的建立起正截面承載力計算體系；可以合理的建立起當受壓砼破壞時，受拉鋼筋是否達到

18、屈服的界限條件；可以為結(jié)構(gòu)構(gòu)件進行全過程分析及非線性分析等電算程序提供必不可少的變形條件；（采用平截面假定建立的公式僅適用于跨高比大于的構(gòu)件；對于跨高比小于的深受彎構(gòu)件，因其剪切變形不可忽略，截面應變分布為非線性，平截面假定不再適用，另外有相應的計算理論和公式。2) 不考慮混凝土的抗拉強度；如果考慮受拉趨砼的抗拉作用，公式的建立將非常復雜，會出現(xiàn)只有兩個方程的三元方程組，而且受拉砼所承擔的拉應力c很難確定3) 縱向鋼筋的應力應變關(guān)系方程為: 縱向鋼筋的極限拉應變?nèi)?.01，作為構(gòu)件達到承載能力極限狀態(tài)的標志之一，是為了限制鋼筋進入屈服臺階的幅度或限制鋼筋進入強化階段的幅度。也表示設(shè)計所采用的

19、鋼筋的伸長率不得小于0.01，以保證結(jié)構(gòu)具有起碼的延性。對于受彎構(gòu)件和偏心受壓構(gòu)件，只要受壓砼的壓應變達到u或受拉鋼筋的拉應變達到0.01這兩個條件中具備了一個，就標志構(gòu)件截面達到了承載能力極限狀態(tài)。ysssfEl4) 混凝土受壓的應力應變關(guān)系曲線方程按規(guī)范規(guī)定取用。砼的應力應變曲線隨砼的強度、級配等材性而變化，并與軸向力的偏心程度有關(guān)，要想較為準確地描述是非常困難的。因此對砼的應力應變曲線采用近似關(guān)系圖形，即分為上升段和水平段。0fyfy鋼筋上升段：)1 (1 0ncccf0水平段：ccfu0規(guī)范混凝土應力-應變曲線參數(shù) fcu,k C50 C60 C70 C80 n 2 1.83 1.67

20、 1.5 0 0.002 0.00205 0.0021 0.00215 u 0.0033 0.0032 0.0031 0.003 00.0010.0020.0030.00410203040506070C80C60C40C204.3.2 受壓區(qū)混凝土的壓應力的臺合力及其作用點受壓區(qū)混凝土的壓應力的臺合力及其作用點相對受壓區(qū)高度令0hxx0 實際受壓區(qū)高度x 計算受壓區(qū)高度。 DDDMuMuMuAsfyAsfyAsfy實際應力圖理想應力圖計算應力圖x0 x0 x(2)適筋梁與超筋梁的界限及界限配筋率適筋梁與超筋梁的界限及界限配筋率適筋梁與超筋梁的界限為“平衡配筋梁”，即在受拉縱筋屈服的同時，混凝土

21、受壓邊緣纖維也達到其極限壓應變值 ，截面破壞。設(shè)鋼筋開始屈服時的應變?yōu)?，那么 y此處為鋼筋的彈性模量。設(shè)界限破壞時中和軸高度為xcb，則有cusyyEfycucu01bhx設(shè) ，稱為界限相對受壓區(qū)高度 0bbhxcuy1b1sEf式中 h0截面有效高度； xb界限受壓區(qū)高度； fy縱向鋼筋的抗拉強度設(shè)計值； 非均勻受壓時混凝土極限壓應變值。cu當時，屬于界限情況，與此對應的縱向受拉鋼筋的配筋率，稱為界限配筋率，記作b，此時考慮截面上力的平衡條件，以xb代替x，則有 故其中， 中的下角b表示界限。 當相對受壓區(qū)高度 時，屬于超筋梁。 bbbbcb、xxsybc1Afbxfycb10sbffbh

22、A（3） 適筋梁與少筋梁的界限及最小配筋率適筋梁與少筋梁的界限及最小配筋率 少筋破壞的特點是一裂就壞，所以從理論上講，縱向受拉鋼筋的最小配筋率 應是這樣確定的：按a階段計算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面受彎承載力與按Ia階段計算的素混凝土受彎構(gòu)件正截面受彎承載力兩者相等。但是，考慮到混凝土抗拉強度的離散性，以及收縮等因素的影響，所以在實用上，最小配筋率 往往是根據(jù)傳統(tǒng)經(jīng)驗得出的。為了防止梁“一裂即壞”，適筋梁的配筋率應大于 。 我國規(guī)定：(1)受彎構(gòu)件、偏心受拉、軸心受拉構(gòu)件，其一側(cè)縱向受拉鋼筋的配筋率不應小于02和45ft/fy中的較大值；(2)臥置于地基上的混凝土板，板的受拉鋼筋的最小配筋率可適

23、當降低，但不應小于0.15。minminminmin0X0M ysc1fAbxf )2(0c1xhbxfM )2(0syxhAfM或4.4 單筋矩形截面受彎構(gòu)件正截面承載力計算單筋矩形截面受彎構(gòu)件正截面承載力計算4.4.1 基本公式與適用條件基本公式以截面水平方向內(nèi)、外力和為零，力矩之和為零為依據(jù)建立，根據(jù)截面應力分布圖形，可得到：sycAfbxf1bfAfxcsy1cycsyffbhfAf101其中：其中：h0h0截面有效高度，截面有效高度，h0=hh0=hasas，asas是受拉鋼筋合理點到受拉區(qū)邊緣的距離；是受拉鋼筋合理點到受拉區(qū)邊緣的距離；單排布筋，單排布筋，asas35mm35mm；

24、雙排布筋，；雙排布筋，asas60mm60mm；對于板，對于板，asas20mm20mm。公式延伸：推導公式延伸：推導與配筋率與配筋率的關(guān)系式的關(guān)系式x/h0 x/h0 之間有明確的換算關(guān)系之間有明確的換算關(guān)系，bb對應最大配筋率對應最大配筋率引入相對受壓區(qū)高度 也可表為: ys0c1fAhbf )5 . 01 (20c1bhfM或 )5 . 01 (0syhAfMM 彎矩設(shè)計值。h0 截面有效高度, h0 = h as單 排 布 筋 時 a s = 3 5 m m 雙排布筋時 as=60mm要保證設(shè)計成適筋梁，那么：min 最小配筋率, 是由配有最少量鋼筋(As,min)的鋼筋混凝土梁其破壞

25、彎矩不小于同樣截面尺寸的素砼梁確定的。 c35 c40min maxAs,min= min bhmin=0.15%min=0.2%max 最大配筋率, 是適筋梁與超筋梁的界限配筋率. 適筋梁和超筋梁的本質(zhì)區(qū)別是受拉鋼筋是否屈服。鋼筋初始屈服的同時, 壓區(qū)砼達到極限壓應變是這兩種破壞的界限。從截面的應變分析可知:n nb 超筋n = nb 界限cuh0s yn nbh0nbh0ys M未知數(shù)：受壓區(qū)高度x和受彎承載力Mu0sbhAc1yff或 5 . 010syuhAfM2u1c01 0.5Mf bh3. 計算表格的制作和使用由公式： 1fcbh0=AsfyM =1 fcbh02 (10.5)或

26、M = As fy h0(1 0.5)令 s = (10.5)s = 10.5, s, s之間存在一一對應的關(guān)系, 可預先制成表待查, 因此對于設(shè)計題：20c1sbhfM對于校核題：0c1ysbhffAy0c1sfbhfA)5 . 01 (ss20c1ubhfM 雙筋截面是指同時配置受拉和受壓鋼筋的情況。A sA s受壓鋼筋受拉鋼筋4.5 雙筋矩形截面受彎構(gòu)件正截面承載力計算雙筋矩形截面受彎構(gòu)件正截面承載力計算 一般來說在正截面受彎中，采用縱向受壓鋼筋協(xié)助混凝土承受壓力是不經(jīng)濟的，工程中從承載力計算角度出發(fā)通常僅在以下情況下采用：4.5.1 基本計算公式與適用條件基本假定及破壞形態(tài)與單筋相類似

27、, 以IIIa作為承載力計算模式。 (如圖)As fyMAs fys=0.002MAs fyAs fyAsAs(a)(b)(c)(d)fcmmax=0.0033sfcmbasash0 xx基本公式00()()2cysysucyssf bxf Af AxMMf bx hf A ha Cs=s AsCc=fcbxT=fyAsh0aasA sA sMxcuys基本公式基本公式)()2(00ahAfxhbxfMMAfAfbxfsycusysyc11020 ()2 ()cyscysysysf bxf AxMf bx hf Af AMf A ha 單筋部分As1純鋼筋部分As2sA)()2(00ahAfx

28、hbxfMMAfAfbxfsycusysyc12010 ()()2cysysysyscf bxf Af Af AxMf A haMf bx h 單筋部分純鋼筋部分 受壓鋼筋與其余部分受拉鋼筋As2組成的“純鋼筋截面的受彎承載力與混凝土無關(guān)。因而，截面破壞形態(tài)不受As2配筋量的影響，理論上這部分配筋可以很大，如形成鋼骨混凝土構(gòu)件。基本公式適用條件max,120max,1max010 sscsycbsbbbhfMffbhAhx或或防止超筋脆性破壞002 sxahha或 保證受壓鋼筋強度充分利用注意：雙筋截面一般不會出現(xiàn)少筋破壞情況，故可注意：雙筋截面一般不會出現(xiàn)少筋破壞情況，故可不必驗算最小配筋率

29、。不必驗算最小配筋率。4.5.2 基本公式的應用截面設(shè)計截面復核 截面設(shè)計： 截面復核:知：bh, fc, fy, fy, As, As解：求x截面處于適筋狀態(tài), 將x代入求得 )()2(s0ys0c1uahfAxhbxfM求： Mu當2asxbh0 )(s0ysuahfAM截面此時As并未充分利用，求得及按單筋求得的Mu取兩者的較大值作為截面的Mu。截面處于超筋狀態(tài), 應取x = xb, 求得：)21 ()(bbc1s0ysuxbxfahfAM只有當Mu M時截面才安全。當當 x bh0，4.6.1 概述4.6 T形截面受彎構(gòu)件正截面承載力計算形截面受彎構(gòu)件正截面承載力計算受拉鋼筋較多，可將截面底部寬度適當增大，形成工形截面。工形截面的受彎承載力的計算與T形截面相同。挖去中和軸 受彎構(gòu)件在破壞時，大部分受拉區(qū)混凝土早已退出工作，故將受拉區(qū)混凝土的一部分去掉。只要把原有的縱向受拉鋼筋集中布置在梁肋中，截面的承載力計算值與原有矩形截面完全相同，這樣做不僅可以節(jié)約混凝土且可減輕自重。剩下的梁就成為由梁肋( )及挑出翼緣 ，兩部分所組成的T形截面。