1、地下室400*2410梁模板計算書計算依據：1、建筑施工模板安全技術規范 JGJ162-20082、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130- 20113、混凝土結構設計規范 GB50010-20104、建筑結構荷載規范GB 50009-20125、鋼結構設計規范GB 50017-2003、工程屬性新澆混凝土梁名稱地下室WKL32新澆混凝土梁計算跨度(m)7.55混凝土梁截面尺寸(mrrK mm)400X2410新澆混凝土結構層高(m)4.25梁側樓板厚度(mm)360、荷載設計2模板及其支架自重標準值G1k(kN/m )面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75

2、3新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m 3)243混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m 3)1.53混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m )1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件2時 Q1k(kN/m )12對水平面模板取值Q2k(kN/m )22風荷載標準值3k(kN/m 2)基本 風 壓230(kN/m )0.25非自定義:0.13風壓高度變化系數0.65風荷載體型系數能0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱間距l a（mm）700梁底兩側立柱間距lb（mm）800步距h(mm)1600新澆混凝土樓板立柱間距l'a（mm）、lb（

3、mm）700、 700混凝土梁距梁底兩側立柱中的位置居中梁底左側立柱距梁中心線距離（mm）400板底左側立柱距梁中心線距離s1（mm）600板底右側立柱距梁中心線距離s2（mm）600梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁底左側立柱距離（mm）333,467梁底支撐小梁根數3每縱距內附加梁底支撐主梁根數2梁底支撐小梁最大懸挑長度（mm）150結構表面的要求結構表面隱蔽設計簡圖如下:平面圖本圖果彌軻造仗作示羔具萍詳見集釗痢設計立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm 2)15面板彈性模量E(N/mm 2)100

4、00取單位寬度1000mm,按二等跨連續梁計算，計算簡圖如下:?SS53kN/m76,553kNAnJ 111 v v ¥ y v v 1 v v v 11! Ill!111! Ill Ill! U L綱L200L-4，r4(i)233W = bh/6=1000 X8X18/6 = 54000mm , I = bh/12=1000 X8X18X18/12 =4486000mmqiy加ax1.2(Gik+(G2k+G3k)來)+1.4Q2k,1.35(Gik+(G2k+G3k) X h)+1.4cQ|2k為=0.9 max1.2 (0.1+(24+1.5) 2.41)+1.4 2X,1

5、.35 (0.1+(24+1.5) 2.41)+1.4 07 X2 >1 76.553kN/mq1 靜0.9 1.35 >G1k+(G2k+G3k) >h >b 0.9 1.35 0.1+(24+1.5) 2.41 1 74.789kN/mq1 活0.9 1.4 0.7 Q2k d 0.9 1.4 >0.7 2 >1 1.764kN/mq2 G1k+(G2k+G3k) >h >b 0.1+(24+1.5) 2.41 1 61.555kN/m1、強度驗算Mmax 0.125q1L2 0.125q|2 0.125 >76.553 X0.22 0

6、.383kN m0 Mmax/W 0.383 106/54000 7.088N/mm2< f 15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算44vax 0.521q2L /(100EI)=0.521 61555 200 心 00 10000 >486000) 0.106mm< vl/250 200/250 0.8mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)R1=R3=0.375 q1 靜l +0.437 q1 活 l=0.375 74.789 0.2+0.437 1764 0.2 5.763kNR2=1.25q1l=1.25 76.553 0.2 19.138kN標準值(正

7、常使用極限狀態)R1=R3 =0.375 cpl=0.375 61.555 0.2 4.617kNR2=1.25q2l=1.25 61.555 0.2 15.389kN五、小梁驗算小梁類型鋼管小梁材料規格(mm) 48 X 3小梁抗彎強度設計值f(N/mm 2)205小梁抗剪強度設計值t (N/mn?)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁彈性模量E(N/mm2)2060004小梁截面慣性矩l(cm4)10.78小梁驗算方式三等跨連續梁L9,167kNAn19.ie7kNAnB,ie7kbl/m為簡化計算，按三等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖:JJ111Ill111111111IllH

8、L掃1L紉jL-紗ILrdrTCD19,lfi7kNAflJI-1501Lrdqi二max5.763+0.9 銘35 衩0.3-0.1) 0.4/2+0.5 (N41-0.36)+0.9 ma刈1.2 (0.5+(24+1.1) 0.x36)+1.4 2, 1.35 (0.5+(24+1.1) 0.36)+1.4 07 2 xmax0.6-0.4/2 , 0.6-0.4/2/2 1 ,x19.138+0.9 135 (0.3-0.1) 0.4/2=19.187kN/mq2max4.617+(0.3-0.1) 0.4/2+0.5 (2<41-0.36)+(0.5+(24+1.1) 0.36

9、Xmax0.6-0.4/20.6-0.4/2/2 1,15.389+(0.3-0.1) 0.4/2 = 15.429kN/m1、抗彎驗算Mmax = max0.1q1l12, 0.55I22 = max0.1 19.187 0.2332 , 0.5 >19.187 X0.152=0.216kN mer =Max/W=0.216 >106/4490=48.074N/mm2w f=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax= max0.6qili, qib = max0.6 19.187 區.233, 19.187 0； 15 = 2.878kN2 2Tax=2Vmax/A=2 &

10、gt;2.878 1000/424= 13.576N/mm2< t =125N/rn m滿足要求！3、撓度驗算44V = 0.677q2l14/(100EI) = 0.677 15.429 233.3334/(100 206000 >107800)=0.014mm =1/250= 233.333/250= 0.933mm44v = q2l24/(8EI) = 15.429 1504/(8 206000 >107800) = 0.044mm< v= 2b/250 =2 X50/250= 1.2mm滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部)承載能力極限狀態

11、max1.1 19.187 0.233,R1 = R3 = 2.497kN , R2 =max1.1 15.429 0.233,R'1= R'3= 2.202kN, R'2=Rmax =max1.1q1l1,0.4如什q1b=0.4 19.187 0.233+19.187 0.15 = 4.925kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為4.925kN正常使用極限狀態R'max=max1.1q2l1,0.4q2l1+q2l2=0.4 15.429 0.233+15.429 0.15 = 3.96kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為3.96kN六

12、、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm) 48 X 3.52主梁抗彎強度設計值f(N/mm )2052主梁抗剪強度設計值T(N/mm)125主梁截面抵抗矩W(cm 3)5.08主梁彈性模量E(N/mm2)2060004主梁截面慣性矩l(cm4)12.19可調托座內主梁根數2主梁自重忽略不計，計算簡圖如下:2.497kN4.925kN2 期恥忖L-333侶斗L詼LrT1、抗彎驗算主梁彎矩圖（kN m）（T =Max/W=0.131 X!06/5080=25.706N/mm2w f=205N/mn?滿足要求！2、抗剪驗算2.462220.6040.&Q41.E9B2-1.39322.4&

13、amp;2賣4心創43砂主梁剪力圖(kN)V max 2.462kN2 2Tax=2Vmax/A=2 >2.462 >1000/489 10.072N/mm < t =125N/mm滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)Vax= 0.032mmc v1/250 333/250 1.332mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態支座反力依次為 R1=0.604kN, R2=4.355kN, R3=4.355kN, R4=0.604kN正常使用極限狀態支座反力依次為 R'1=0.54kN , R'2=3.642kN , R'3=3.642kN, R

14、'4=0.54kN七、2號主梁驗算2號主梁類型鋼管2號主梁材料規格(mm) 48X322號主梁抗彎強度設計值f(N/mm )20522號主梁抗剪強度設計值t (N/mm)12532號主梁截面抵抗矩 W(cm )4.4922號主梁彈性模量E(N/mm )20600042號主梁截面慣性矩l(cm )10.782號主梁驗算方式簡支梁可調托座內主梁根數22號主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半, 計算簡圖如下：2.176kN2,176kN2.17SkN2,176kNL-700ILr彳R= maxRi, R2, R3, R4/2=0.604, 4.355, 4.35

15、5, 0.604/2=2.178kN, R= maxRi；R2', R3, R4/2 = 0.54, 3.642, 3.642, 0.54/2=1.821kN1、抗彎驗算2號主梁彎矩圖(kN m)6 2 2(T =Max/W=0.508 >10 /4490=113.077N/mm < f=205N/mm滿足要求！2、抗剪驗算2.1792.178-2,1732號主梁剪力圖（kN）V max= 2.178kN2 2Tax=2Vmax/A=2 >2.178 >1000/424= 10.274N/mm < t =125N/mm滿足要求！3、撓度驗算2號主梁變形圖（

16、mm）Vax= 0.998mmC 1/250 = 700/250= 2.8mm滿足要求！4、支座反力計算支座反力依次為Ri=8.712kN, R2=8.712kN八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座2可調托座內2號主梁根數2可調托座承載力容許值N（kN）30可調托座最大受力 N = maxRi, R2, R3, R4 = 8.712kN < N= 30kN滿足要求！九、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)600立桿伸岀頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數 g11.386非頂部立桿計算長度系數卩21.755鋼管類型 48X3鋼材等級Q235立

17、柱截面面積A(mm 2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.492抗壓強度設計值f(N/mm )205支架自重標準值 q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段：loi=kpi(hd+2a)=1 為.386 (600+2)200)=1386mm非頂部立桿段：lo2=k 似h =1 1.755 1600=2808mm入=/i=2808/15.9=176.604< 入=210長細比滿足要求！2、風荷載計算2 2Mw= 1.4 XXkaXh2/10= 1.4 0.9 %.13 0.7 為.62/10 = 0.029kN m3、穩定性計算根據建筑施工扣件式鋼管腳手架

18、安全技術規范JGJ130-2011,荷載設計值q1有所不同：1) 面板驗算= 1.2 (0.1+(24+1.5) 241)+1.4 0.9 2 X = 76.386kN/m2) 小梁驗算q1二max5.76+1.2 (0.3-0.1) 0.4/2+0.5 (2<41-0.36)+1.2 (0.5+(24+1.1) 0.36)+1.4 09 1 xmax0.6-0.4/2, 0.6-0.4/2/2 1, X9.096+1.2 (030.1) 0.4/2=19.144kN/m同上四七計算過程，可得：R1= 1.208kN, R2 = 8.696kN, R3= 8.698kN, R4= 1.208kN頂部立桿段：loi=kw(hd+2a)=1.155 化386 &00+2 送00)=1600.83mm閃=l0i/i = 1600.83/15.9= 100.681，查表得，u = 0