1、三亞洛克鉑金海景酒店筏板大積混凝土施工方案筏板大體積混凝土施工方案方案.工程概況 本工程基礎為筏板基礎,板厚0.7m(副樓)、1.9m（主樓）局部電梯基坑厚度達3.3m、3.5m、4.1m、4.3m屬于典型的大體積砼，整體砼工程量約8500m3 筏板尺寸約為114米×35米，砼強度等級C35P8分四個階段澆筑，其中最大施工段筏板第二階段要連續澆筑量約為3500 m3。這種大體積砼底板施工具有水化熱高，收縮量大，容易開裂等特點，故底板大體積砼澆筑做為一個施工重點和難點認真對待。大體積砼施工重點主要是將溫度應力產生的不利影響減少到最小，防止和降低裂縫的生產和發展。因此考慮采取如下施工措施

2、。一、 優化砼配合比 考慮到水泥化熱引起的溫度應力和溫度變形在砼配合比及施工過程中要注意如下問題：(1) 選用海螺P042.5普通硅酸鹽水泥、中粗砂540mm碎石；(2) 選用山東外山生產的減水劑SDN-C，在砼中摻入水泥重量3%,初凝時間控制在10-12h；(3)摻入粉煤灰、礦渣粉以替代部分水泥用量，推遲砼強度的增長、采用R60=35N/m代替R28=35N/m從而減少水泥水化熱的不利影響。采用北海電廠級粉煤灰，細度符合國家現行標準的規定，摻量應通過海南瑞澤新型建材股份有限公司試驗確定。(4)摻用HEA膨脹劑、抗裂劑提高砼的抗裂性能。具體配合比如下：砼強度水泥品種水用量(Kg)水泥用量(kg

3、)粉煤灰用量(kg)礦渣粉用量(kg)SDN-C用量(kg)砂用量(kg)碎石用量(kg)外加劑膨脹劑SY-TC35.P8海螺PO42.5180305857010.6693100037(5)施工期間要根據天氣及材料等實際情況及時調整配比并且應避免在雨天施工。(6)提高砼抗拉強度，保證骨料級配良好，控制石子、砂子的含泥量不超過1%和3%，且不得含有其他雜質。(7)砼塌落度控制在160±20mm。二、溫度控制為控制好砼內部溫度與表面溫度之差不超過25施工中主要采取如下措施：1、盡量降低砼入模澆筑溫度，必要時用濕潤袋遮蓋泵管。2、為防止砼表面散熱過快和表面脫水避免內、外溫差過大和干縮而產生

4、裂縫，砼終凝后，立即進行保溫保濕養護、保溫養護時間根據測溫控制。當砼表面溫度與大氣溫度基本相同時，可緩緩撤掉保溫養護層，保溫養護不得少于14d；保濕保溫養護措施；砼表面采用二層濕麻袋+一層塑料薄膜+二層麻袋+一層塑料薄膜+二麻袋+一層塑料薄膜+二層麻袋+一層塑料薄膜+二層麻袋確保保溫厚度達60mm;砼側面采用18mm厚模板+一層濕袋十層塑料薄膜；筏板內集水坑和電梯坑采用灌滿水保溫（坑內側模板不拆除）3、砼熱工計算底板砼施工在2013年1月份下旬，大氣平均氣溫(Tq)取20(1)砼拌合溫度Tc材料名稱重量(kg)比熱（Kj/kg·k)WxcKg/材料溫度Ti()TixWxC水1804.

5、22562015120水泥3050.842564010240砂子6930.845822514550石子10000.848402521000砂砼合水量534.2223255575合計2657664850Tc=66485/2657=25(2)砼出罐溫度T1因攪拌機柵為敞開式取T1=Tc=25(3)砼澆筑溫度Tj砼裝卸料兩次：A1=0.32×2=0.064砼運輸時間35分鐘A2=0.0017×35=0.0595澆搗完畢需1小時：A3=0.003×60=0.18A=A1+A2+A3=0.064+0.0595+0.18=0.3035Tj=Tc+(Td-Tc)×0.

6、3035=25+(20-25)×0.3035=23.5(4)混凝土絕熱溫升用海螺42.5普通硅酸鹽水泥配制mc=305kg/m3、Q=461、C=0.97J/kg·k，P=2400kg/ m3。計算7d的絕熱溫升T7=mc Q/CP(1-e-mt)=305×461/0.97×2400(1-2.718-0.384×7)=56.3(5)砼內部最高溫度Tmax砼澆筑塊厚度取4.3米，取§=0.73(不同澆筑厚度的溫降系數)Tmax=Tj+T7ק=23.5+56.3×0.73=64.6混凝土表面溫度Tb砼表面保

7、溫層采用:二層濕麻袋+一層塑料薄膜+二層麻袋+一層塑料薄膜+二層麻袋，確保保溫厚度達到60mm。B=1/(i/入i+1/Bq)=1/(0.06/0.14+1/23)取k=0.666 入=2.33砼鋪厚度：h=k×入/B=0.666×2.33/2.13=0.73砼計算厚度：H=h+2 h=4.3+0.73×2=5.76米T= Tmax-Tq =64.6-20=44.6砼表面溫度Tb：Tb(t)= Tq +4/H2 ×h(H- h)×T(7)=20+4/5.762×0.73×(5.76-0.73)×44.6=39.74

8、所以砼中心最高溫度與表面溫度之差Tmax - Tb(t)=64.6-39.74=24.86未超過25,砼表面與大氣溫度之差Tb(t)-Tq=39.74-20=19.74未超過25,因此砼表面不需要不再采取其它措施，可保證砼質量。(2)當砼澆筑厚度取1.9米時，取§=0.69(不同澆筑厚度的溫降系數)Tmax =Tj +T7 ק=23.5+56.3×0.69=62.35砼表面溫度Tb，砼表面保溫采用：一層濕麻袋+一層塑料薄膜+二層麻袋確保保溫厚度達到30mm。B=1/(i/入i+1/Bq)=1/(0.03/0.14+1/23)=3.88取k=0.666

9、入=2.33砼鋪厚度:h=k×入/B=0.666×2.33/3.88=0.40,砼計算厚度：H=h+2 h=1.9+0.40×2=2.70米。T= Tmax-Tq=62.35-20=42.35,砼表面溫度：Tb(t)= Tq +4/H2 ×h(H- h)×T(7)=20+4/2.72×0.40×(2.7-0.40)×42.35=41.40所以砼中心最高溫度與表面溫度之差: Tmax - Tb(t)=62.3541.40=20.95未超過25,砼表面與大氣溫度之差Tb(t)- Tq =41.40-20=21.40未超

10、過25,因此砼表面不需要再采用其他措施，可保證砼質量。(4)、砼溫度收縮應力計算、砼收縮變形不同條件影響修正系數：M1=1.0、 M2=1.13 、 M3=1.0 、M4=1.50、M5 =1.0、M6 =1.11、 M7=1.0M8 =0.72、M9 =1.0、M10 =0.97、各齡期砼收縮當量溫差使用公式：y(t) =yo (1-e-bt)×M1 M10 =4.26×10-4 yo =3.24×10-4 TY(t)= y(t) /d d=1×10-5 d為砼的膨脹系數時間(天)30272421181512963y(t)(x10-5) 11.010.

11、19.098.077.025.934.823.672.481.26TY(t)( )11.010.19.098.077.025.934.823.672.481.26(3) 各齡期砼降溫的綜合溫差T(t):使用公式： T(t)=2.5+ TY(t+3)- TY(t)取各時段平均溫度起始值與終止值差為2.5(每天降約1)時間(天)3027242118151296T(t)3.463.493.523.553.583.623.653.693.72(4) 各齡期砼彈性模量:使用公式：E(t)=EO(1-e-0.09t) EO =3.15×104 時間 （天）302724211815129

12、63E(t)(×104) 2.942.872.792.672.532.332.081.751.310.75(5) 各齡期的松馳系數，按實際經驗數據荷載接續時間取值時間(天)30272421181512963S（t）0.3270.3390.3520.3680.3860.410.440.480.520.57(6) 各齡期的砼收縮溫度應力使用公式：§(t)= E(t)×a×T(t)×S(t)×(1-1/ch(B(t)×L/2)時間(天)3027242118151296合計§(t)0.1070.1110.1150.1200

13、.1250.130.1360.1410.1361.12(7) 總降溫和砼收縮產生的最大溫度應力§max=1/1-r§(t)=(1/1-0.15)×1.12=1.32Mpak=ft/§max=1.6/1.32=1.211.15滿足要求。(8)各齡期砼極限抗伸值：使用公式：F（t）=7.5ft(0.1+u/d)×10-4×lnt/ln28u=(Fa/Fc)×100=(615.3×2)/(150×2000)×100=0.4 d=28 Ft=1.6p（t）=0.412×10-4lnt時間(天)

14、30272421181512963p（t）1.401.361.311.251.191.121.020.900.740.45三、澆筑方案人員、機械、材料組織1、砼供應方式；由海南瑞澤商品砼公司負責供應，全部商品砼，施工時提前與廠家聯系溝通，配備充足的車輛調用，以能達到施工順暢保證質量。2、澆筑機械：采用1臺60m汽車泵(天泵)和一臺地泵配合施工，需要時用塔吊配合、保證施工時不出現施工冷縫。、澆筑能力：汽車泵(天泵)正常澆筑50m3/h;臺泵正常澆筑30m3/h共計：80 m3/h按第段3500 m3計算，預計45小時完成(2天2夜)。3、人員組織：在整個筏板澆筑期間，分二班作業：、成立臨時協調小

15、組，其中總協調1人，組長3人，調度聯絡員4人，要求小組人員有獨立作業能力。、每班主要作業人員：振搗手2×3=6人，即每個小作業面3人、地泵管裝拆5人，機械修理3人，泵車操作人4人，電工2人，輔助作業人員若干人；、在筏板砼開始澆筑前，組織作業人員進行詳細的技術交底，明確各個作業人員的作業范圍及注意事項，確保優質高效完成任務。(二)砼澆筑 本工程地下室底板、筏板砼施工按后澆帶分四個階段順序進行，施工順序為底板筏板 。本工程地下室底板筏板尺寸較大，為防止冷縫出現，采用泵送商品砼，施工時采取斜面分層，依次推進，整體澆筑的方法，使每次疊合層面的澆筑間隔時間不得大于8h，小于砼的初凝時間。砼澆筑

16、方法為斜面分層布料方法施工，即“一個坡度，分層澆筑、循序漸進”，在各自范圍內，汽車泵(天泵)和地泵采取“一”字形行走路線，各臺泵澆筑范圍約12米寬，汔車泵(天泵)澆筑速度40 m3/h，地泵澆筑速度30 m3/h。砼初凝時間為1012h。 膨脹加強帶砼強度為C40與筏板砼強度不一致，因此膨脹加強帶砼運輸要單獨進行，膨脹加強帶長向與砼澆筑方向相同的可采用塔吊配合運輸C40砼。在泵管泵送C40砼時要確保管內C35砼已全部泵送入非膨脹加強帶內的砼，同樣采用斜面分層澆筑法施工，每層緊隨非加強帶后一層施工，要確保非加強帶砼不溢入膨脹加強帶內并且要把握好澆筑時間，避免非加強帶砼與膨脹加強帶砼形成冷縫。 砼

17、采用機械振搗棒振搗，振搗棒的操作，要做到“快插慢拔”,上下抽動，均勻振搗，插點要均勻排列，振點采用并列式和交錯式均可；插點距離為300400mm，插入到下層尚未初凝的砼中約50100mm，振搗時應依次進行，不要跳躍式振搗，以防發生漏振。每一振點的振搗延續時間30s，使砼表面水分不再顯著下沉，不出現氣泡、表面泛出灰漿為止。為使砼振搗密實，每臺砼泵出料口配備4臺振搗棒(3臺工作，1臺備用)分三道布置。第一道布置在出料點，使砼形成自然流尚坡度，第二道布置在坡腳處確保砼下部密實，第三道布置在斜面中部，在斜面上各點要嚴格控制振搗時間，移動距離和插入深度。 大體積砼的表面水泥漿較厚，且泌水現象嚴重，應仔細

18、處理。對于表面泌水，當每層砼澆筑近尾聲時，應人為將水引向低洼邊部處縮為小水潭，然后用小水泵將水抽至附近排水井，在砼澆筑后48h內，將部分浮漿清掉，初步用長刮尺刮平，灑少許的干凈的細碎石，然后用木抹子搓平壓實，在初凝以后，砼表面出現龜裂終凝前要進行二次抹壓，以便將龜裂消除注意宜晚不宜早。四、砼測溫及監控1、大體積砼澆筑后，必須進行監測、檢測砼表面溫度與結構中心溫度。以便采取相應措施，保證砼的施工質量。當砼內部與表面溫差超過25時，每超過約1.5應緊急增加覆蓋一層麻袋(厚10mm)，控制溫差，計算如下：B=1/（i/入i+1/Bq）=1/(0.07/0.14)+(1/23)=1.84取k=0.66

19、6, 入=2.33砼慮鋪厚度：h=k×入/B=0.666×2.33/1.84=0.84計算厚度：H=h+2 h=4.3+2×0.84=5.98米T(7)= Tmax-Tq=64.6-20=44.6 2、砼表面溫度： Tb(7)= Tq+(4/H2) h(H- h)×T(7)=20+(4/5.982)×0.84×(5.98-0.84)×44.6=41.54 因此保溫層厚6cm與厚7cm保溫效果相比，砼表面溫度差：41.54-39.74=1.8。3、測溫點布置：常規測溫方法需留設測溫孔與本工程面積較大的工程實際情況，本工程取具有

20、代表性的測溫點采用電子測溫儀測溫，電梯基坑砼厚度最大，砼中心溫度最高的地方也在電梯基坑處，所以只要保證電梯基坑處砼中心溫度與表面溫度差不超過25即可保證砼質量測溫點平面位置：(1)、每個電梯基坑內均布置兩個點位，同時在電子測溫點邊上布置設兩處預留測溫孔采用溫度計測溫以便于校驗；(2)、臨筏板邊沿每隔15米布置1個點位，（3）、在兩個電梯基坑相鄰中間布置1個點位；(4)、在筏板邊緣及轉角處電子測溫點邊上不均勻布設預留測溫孔采用溫度計測溫以便校驗；（具體測點布置詳圖見測點平面布置圖）每個點位分別在砼厚度方向布設3個測點（局部電梯井內可布設五個測點），以測量底板內部及表面溫度，筏板邊緣測點距離筏板邊

21、緣800mm.但不小于50mm。4、測溫方法、澆筑砼在進行二次抹壓完成后（終凝后）對砼進行覆蓋即2層濕麻袋+一層塑料薄膜+二層麻袋+一層塑料薄膜+二層麻袋，項目部派專人經常檢查薄膜的完整情況和砼的保溫效果，還應做好保溫材料的足量儲備工作。、為防止溫度裂縫有效控制，內外溫度差值，采用大體積砼電子測溫技術，按每隔15米的方格網設1組測溫點，每組設上、中、下三層測溫銅熱感應器，埋入部份必須安全可靠、測溫銅熱感應器測溫點位置必須設立臨時醒目標志，并進行編號。保證砼振搗過電子測溫儀測砼的內部溫度，溫度計測砼外部溫度。、嚴格臨控砼的溫度變化，堅持24小時連續測溫，測溫工作從砼終凝后（砼澆筑完畢約14個小時

22、）開始，前7天內每4小時測一次，第8天開始每8個小時測一次，第10天開始每天測2次。測溫工作派經過培訓、責任心強的專人進行測溫，每個測點的每次測溫時間、測溫溫度、測溫人員均應記錄。測溫記錄應交技術負責人閱鑒，并作為對砼施工和質量的控制依據，若砼內外溫差大于25時，應立即報告技術負責人采取措施，加強保溫（即加蓋麻袋）進而減少溫差。當砼內外溫差、砼表面與保溫層外溫差均小于25且降溫趨于穩定時停止測溫。、應急預案： 在施工過程中，若遇到天氣刮風、下雨應加蓋一層塑料薄膜，并用木板壓住，防止雨落入或被風刮開。若發現砼的內外溫差大于25時，應加蓋一層麻袋，在施工中不小心碰掉測溫導線，應及時通知檢測人員，及

23、時埋入新的導線，保證測溫工作的正常進行，有效控制砼的內外溫差避免砼的溫度裂縫。方案底板筏板采用內部設循環水管的方法 因本工程底板筏板(主樓板厚1.9m，局部電梯基坑部位板厚3.34.3米)；采用筏板內部設循環冷卻卻水管的方法，以帶走水泥化熱，從而達到減少溫度應力的目的。解決大體積砼溫度裂縫的問題（副樓部份不設置冷卻水管，進行二層麻袋覆蓋保溫）1、水管的布設方法： 1.1主樓1.9m厚板的循環水冷卻管按1層布置、電梯基坑按23層布置，冷卻管離底板底部0.9米，離頂部1.0米，豎向間距1.01.2m，水平間距2m,40厚2mm的薄壁焊接鋼管，采用套絲連接，冷卻管的固定可與加固鋼筋或附加鋼筋焊，不允

24、許與圖紙設計的鋼筋焊接，但可以與之綁扎固定，循環冷卻水管施工完畢后，進行0. 4mpa的水壓，通水試驗檢查管道的嚴密性，防止使用時水漏入砼中影響工程質量或澆筑時漏漿堵塞管道。循環水冷卻水管，第二階段分七個循環系統，第三階段分五個循環系統，隨砼澆筑分段通水循環，以降低砼內部高溫減少出現有害裂縫。布置走向詳見附圖。1.2 當砼中心溫度與表面溫度之差小于25時，可以暫停冷卻作業，待砼中心溫度升高到與表面溫度之差大于25時，重新啟動水冷系統。1.3 冷卻降溫結束后，應及時對冷卻水管進行壓漿封堵。壓漿材料應用同強度等級的水泥砂漿。砂漿硬化后拆除砼結構外部的用于冷卻的所有管道和配件。2.2內置循環冷卻水管

25、的設計計算（有關數據參照方案）2.2.1 冷卻水管的熱工計算由于本工程第二階段砼量3500 m3 (最大)，第三階段砼量為2800m3采用內置冷卻水管降低有害裂縫的循環水系統布置有容量6.10m3/h的2個水泵，由于管道彎頭較多，管道會生產一定的水阻取折減系數80%,冷卻水流量V=12.8m3/h，水的比熱為Cw=4.1868J/kg·C水的質量密度PW=1.0t/ m3;進出水溫差取t=6,每小時冷卻水帶走的熱量為Q1 =Cw×V×PW ×t=3.215×105J/h;據有關資料采用冷卻水管循環水冷卻技術3d冷卻水影響砼的體積占總體積的50%

26、，15d以后冷卻水影響砼的體積占100%，因此3d每小時每m3砼被冷卻水帶走的熱量Q3= Q1=3500×0.57=1.84×102J/h·m3(按第二階段砼量3500 m3計算)15d每小時每m3砼該被帶走熱量為：Q（15）= Q（30）= Q1 ÷3500×100%=0.919×102J/h·m32.2.2 使用冷卻水后砼絕熱溫度降低值按3d考慮每m3砼失去熱量為Q3失 = Q2×24h×3d=1.84×102×24×3=1.32×104J因此有冷卻水時3d絕熱

27、溫升值為：T(3)=(Wq- Q3失)×(1-e-mt)/(Cm×Pm)=(305×461-1.32×10-4)×0.6686/(0.96×2400)=36.97。無冷卻水時砼絕熱溫升值為：T(3)=Wq(1-e-mt)/(Cm×Pm)=40.8 絕熱溫升差T(3)= T(3)T(3)=3.833.2.1 使用冷卻水每3m3砼失去熱量：式中：W每m3砼的水泥用量42.5水泥為305kg/ m3q每kg水泥水化熱461J/（kg）Cm砼比熱密度0.96J/（kg·k）2400kg/ m3由于大體積砼溫度峰值一般出現在

28、澆筑34天后，因此使用冷卻水管已將溫度峰值降低了3.833.22.使用冷卻水15天后砼絕熱溫度降低值。按15天考慮，每m3砼失去熱量Q15失= Q15 ×24h×15d=3.3×104J。有冷卻水時砼15天絕熱溫升值。 T(3)=(Wq- Q15失)×(1-e-mt)/(Cm×Pm)=(305×461-3.3×104)×0.9963/(0.96×2400)=46.53無冷卻水時砼15天絕熱溫升值：T(15)=Wq×(1-e-mt)/(Cm×Pm)= 305×461×

29、0.9963/(0.96×2400)=60.8。絕熱溫升差T(15) T(15)= T(15)T15=60.846.53=14.27 3.23 使用冷卻水30天后砼絕熱溫度降低值按30天考慮每m3砼失去熱量Q30失= Q30×24×30=0.919×102×24×30=6.617×104J有冷卻水時砼30天絕熱溫升值T30=(Wq- Q30失)×(1-e-mt)/(Cm×Pm)=（305×461-6.617×104）×0.999/(0.96×2400)=32.28無

30、冷卻水時砼30天絕熱溫升值T30= Wq×(1-e-mt)/(Cm×Pm)= 305×461×0.999/(0.96×2400)=60.96。絕熱溫差：T(30)= T30 T30=60.9632.28=28.68。由于3天時砼尚處于彈型性狀態砼一般不會出現裂縫，因此下面以1530天計算溫度應力值：按公式 Q（t）=-E(t)×a×T(t) ×S(t)×R/(1-r) 式中：Q（t） 各齡期溫度應力值。E(t)各齡期砼彈性模量：E(15)=2.33 , E(30)=2.94d砼的線膨脹系數(取1.0×10-5)T(t) 各齡期砼綜合溫差S(t) 齡期及荷載持續時間影響系數（為0.30.5之間，取0.4） R 砼的外約束系數(取0.3)