1、OPGW 及 ADSS光纜線路設計李叔昆編2012年12月一、光纖通信基本概念二、OPG雌纜復合架空地線設計三、ADSStr介質自承式光纜線路設計光纖通信基本概念1 .基本概念光纖通信是以光為載波，以光纖為傳輸介質 的通信方式。波長約0.8 1.8 w m,頻率約 300 THz。（T 1012）光纖的材料：絕緣的石英（SiO2）光纖通信的優點：a）頻帶寬，傳輸容量大；b）損耗小，中繼距離長；c）質量輕，體積小；d）不受各種電磁場的干擾；e）保密性能好，無法竊聽；f）節約金屬材料，石英（SiO2）地球上廣泛分布，用不完。2 .光纖通信系統的基本組成號輸號輸出入光纖通信在通信網、廣播電視網、計算

2、機網絡中得到廣泛的應用。3,光纖的類型光纖類型分多膜光纖和單模光纖。多膜光纖：容量小，適用于短距離系統。單模光纖：容量大，適用于長距離系統。工程中基本上用單模光 纖。4 .光纖的傳輸特性1）光信號經過光纖傳輸后，要產生 損耗和畸變（失真）。2）產生信號畸變的主要原因是光纖中存在 色散。（由于不同成分 光的時間延遲不同，而產生的一種物理效應）。3）損耗和色散是光纖最重要的傳輸特性。損耗限制了系統傳輸的距離，色散限制了系統傳輸的容量。4）損耗的最低理論極限為0.149db/km。5 .光纖的標準1）制定光纖標準的國際組織有:國際電信聯盟（ITUT） 國際電工委員會（IEC）2）主要的標準有a）G.

3、652: 單模光纖，波長1.31區m,衰耗為0.35 ,用于一般長 度的線路，價格低。目前，世界上已敷設的光纖中，有 90%采用這種 光纖。對于要求速率很高，距離很長的系統，采用 G652洸纖的光纜。b）G.655:單模光纖，色散低，衰耗為0.22,頻帶寬，傳輸 距離大于400km有利于發展。但價格貴1/3。二、OPGW-纜復合架空地線設計( Optical fiber composite overhead ground wires )1.特點(1)防雷與通信(信號)合一；(2)可靠性高；(3)節省施工費；(4)不易被盜。2 .結構及分類OPGW纜是將光纖置于架空地線中，防雷和通信功能合二為一

4、的 復合地線。OPGWJ基本結構由含光纖的纜芯(光單元)和絞合的金屬線材 (鋁包鋼線ACS鋁合金線AA組成。其中，光纖提供了傳輸通道， 鋼成分主要提供了機械強度，鋁成分則主要承載短路電流。OPGWJ外層為鋁包鋼或鋁合金線，要求單股直徑 不小于3.0mm 以減少雷擊斷股。OPGW最外層絞向采用 右旋。型號表示：OPGW-C-12B1-5067 ; 20.8符號說明：C-中心管式，S-層絞式；12- 光纜芯數；81- 非零色散位移光纖；82- 光纜總截面(mm2 ;83- 額定拉斷力(kN ;20.8-短路容量（依OPGW勺結構型式見下圖:鋁合金線/鋁合金線圖1鋁管+層絞塑管的OPGWF構鋁合金線

5、JTy廠、鋁包鋼線圖3層紋/、銹鋼管的OPG財構標二圖5 內螺旋塑料管的 OPGM構圖2 中心鋁管的OPGWrQCh鋁合金線不“鋁包鋼線圖4中心不銹鋼管的 OPG此構鋁合金線鋁骨架圖6 骨架槽的OPGW分類般分松套合緊套兩種類型。松套：松套型是將光纖放入充滿油膏的松套管內形成一定的余長、余長一般控制在光纜總長的0.7%左右、光纖以自身余長來滿足整個地線初伸長和運行過程中所產牛的變形、以保證光纜中光纖不受力，但結構松散。緊套：緊套型是在其中的光纖可以受力的基礎上， 為滿足光纖受 力的要求，生產中對光纖施加約1%申長對應的外力進行篩選，即對光 纖施加了 “預應力”。通過篩選的光纖，其抗拉強度比起外

6、層絞線的 抗拉強度還高，能在外層絞線之后破壞。由于上述設計上的差異，當金屬截面及破壞力相同時，松套結構 的設計安全系數為緊套結構的70%-75%由于結構特點，松套型價格 低，適用于外界負荷條件較輕，地形變化不劇烈的線路；緊套型價格 較貴，適用于外界負荷條件較惡劣，地形變化較大及地線受力較復雜 的線路。因此在設計選擇光纜型式時，不能簡單地把兩種不同結構的 OPGW纜相提并論，應根據其特定的長處和短處，結合具體條件和性 能價格比來選定結構。重冰區送電線路 OPGWJ結構型式，應結合線路覆冰情況，通過 技術經濟比較確定。在松套型和緊套型均能滿足要求的線路，以選擇松套型為宜。重 冰區線路以選用緊套型為

7、宜。3 .地線與OPGW分流(1)、分流計算公式為了保證OPGW)安全運行，OPG弼設計還要求另一根地線有較強的分流能力，在電力系統單相接地短路及雷擊事故時， 能有效地 分流。OPG呵另一根地線的電流分配 可近似按下列公式計算：Iopgw/Id = (Zd- Zk ) / (Zopgw-Zk)式中lopgw OPG忡 的電流比值；Id地線中電流的比值；Zd 地線的自阻抗(Q /km);Zopgw OPGWJ阻抗(Q /km);Zk 兩平行地線(OPG慚另一根地線)間的互感阻抗(Q /km);(2)原始數據參考表1.OPGW阻抗見表四。2 . 鍍鋅鋼絞線阻抗見表三。3 .鋁包鋼絞線阻抗見表二。4

8、 .良導體地線的阻抗見表一。5 .兩平行地線(OPG慚另一根地線)間的互感阻抗見后。(3)單相接地短路電流的分配在一般計算中，常把母線短路電流視作終端塔上第一檔 地線的短路電流。實際上在終端塔的第一檔線路地線中，仍 有少部分電流流經大地回到變壓器的中性點。根據清華大學 軟件計算的成果，流經第一檔地線的電流僅占短路電流的 70% (線路長度為25km時)，如果將線路視為無限長時，流經第一檔地線的短路電流將占絕大部分。線路長度從0-200km時，流經第一檔地線的短路電流在7090%之間。我們在計算中，為了留有足夠的余地，建議取流經第一檔地線的短路電流占短路電流的95%。即有5%的短路電流經大地回到

9、變壓器的中性點。（4） OPGWJ短路容量電力系統光纖通信工程設計技術規定（討論稿）中規定：OPGW 的短路容量為：流過OPG崛路電流的平方乘以短路電流持續時間。對于高可靠線路短路電流持續時間取 0.260.3秒；一般線路取0.5 秒。廣東電網公司光纖符合架空地線設計深度和技術規定 中建議：500kV線路取0.25秒；220kV線路取0.30秒；110kV線路按兩端變電所保護切除時間來校驗。本文建議220110kV線路應根據系統短路電流大小、工程的重要性，在0.250.30秒中選擇。短路容量：一般另一根地線為GJ-35GJ-50者，短路容量在30kS以下；另一根地線為 GJ-70GJ-80/G

10、J-100者，短路容量在30kA2S 以上。不同材料地線與OPGWE合時分流系數（供參考）：鋼絞線27-20 %鋁包鋼（40-20 %導電率）49-45%良導體 52-63 %10OPGW73-80 %OPGW51-55%OPGW 48-37 %（5 ） OPGW 分流地線的選擇a）分流地線應滿足機械強度和熱穩定的要求 。熱穩定按交流電氣裝置的接地規程計算。地線最小截面 Sg> IgVte /c式中Ig流過接地線的短路電流，安；Te短路電流持續時間，秒；C 常數。取值如下：鋼芯鋁線120鋼絞線70鋁包鋼絞線：20% IACS 7327%IACS 8030%IACS 8335%IACS 8

11、940%IACS 95b）計算OPGW與分流地線中的單相接地短路電流時，要考慮 流經大地中的分流。一般按510%估計。c）從抗雷擊的觀點選擇 OPGW的分流地線雷擊對OPGW的影響11(1)熱效應引起的斷芯：雷電流通過地線引起瞬間發熱， 雷電流很大，達120200kA，但通過時間很短，幾十微秒 內，雷電沖擊電壓波波頭時間1.2微秒，波尾50微秒，當 雷電流幅值取200kA時，熱容量僅為2 kA2So故雷電流雖 大，但持續時間很短，對 OPGW的熱穩定不造成影響。(2)雷擊沖擊斷芯：由于雷電流大，作用時間短，它具 有強大的電磁沖擊效應，致使OPGW或分流地線發生斷肢、 斷芯。在目前OPGW的運行

12、記錄中，雷擊斷肢的事故發生得 最多，而由短路電流造成 OPGW事故卻尚無報道。試驗和運行經驗證明：材料股徑的抗雷擊性能與其直徑成正比與其導電率成反比。故應盡量選用20% IACS的鋁 包鋼線，少用或不用30% IACS及以上的鋁包鋼線。必須說明，為了增加 OPGW抗短路電流的能力，要求 有較大的鋁截面；為了抗雷擊又要求不能有較大的鋁截面， 這是相互矛盾的。因此，在工程中應因地制宜選擇一個合適 的平衡點(短路電流與雷擊)。(6) OPGW及分流地線的接地OPGW及分流地線在桿塔上都應可靠接地，不能利用連接金具 作接地。12(5)計算舉例1)已知參數：以前短路電流計算為例，選擇地線及OPGW1號如

13、下：OPGW1號：初選 OPGW-C-12B1-65(53.9 , 35.1 )由表四查得 OPGWJ交流電阻為 0.99x1.25=1.24 (Q/km)。電抗與鋁包鋼接近，查表二得電抗為 0.763+0.43 =1.193 (Q/km)。故 opgw 的阻抗為：1.24+j1.193 (Q/km)。 鋁包鋼地線：JLB30A-55由表二查得鋁包鋼的交流電阻為1.34 (Q/km)。電抗為 0.769+0.58 = 1.349 ( Q /km)。故鋁包鋼的阻抗為：1.34+j1.349 (Q /km)o兩平行地線間的互感阻抗查得為0.05+j0.328( Q/km)。2)分流系數計算：將已知

14、數代人下公式Iopgw/Id = ( Zd- Zk ) / (Zopgw-Zk)=(1.34+j1.349-0.05-j0.328) /(1.24+j1.193 -0.05-j0.328 )=(1.29+j1.021 ) / (1.19+j0.865 )=1.645 / 38.4/1.471 / 36將 1.645+1.471 =3.116 作分母，得OPGW 中的電流占 1.645/3.1160.52813鋁包鋼地線中的電流占 % 1.471/3.116 =0.4723）單相接地短路電流的分配：如前所述，流經第一檔地線的短路電流占短路電流的 95%流經兩根地線（一根地線 + 一根OPGW的單

15、相接地短 路電流為21.64x0.95= 20.558 kA按上述分流系數，則 地線中單相接地短路電流為 20.558x0.472 = 9.7kA ;OPGW 中單相接地短路電流為 20.558x0.528 = 10.85 kA。4） OPGW短路容量10.85 2x0.3 =35.3 kA 2s與選擇的 OPGW短路容量 35.1接近。5）地線的熱穩定校驗（DL/T621 1997交流電氣裝置的接地P.21 ）熱穩定要求的截面= （9700/100 ） x，0.3 =53.1 mm 選用導電率為30% （標準銅）截面為 55mm勺鋁包 鋼絞線。4. OPGW力學計算1、對opgWj要求14a

16、） OPGW的弧垂應盡量與另一根地線一致；b） OPGW的最大拉力，不能超過桿塔設計地線支架的最大拉力；c） OPG雌檔距中間、在15°無風時與導線間的距離應滿足 S= 0.012L+1 o2、OPGWJ安全系數和平均應力a）安全系數宜取3.24.0,應大于導線；b）平均應力按破壞應力的1625%, 一般20%。3、OPGWJ拉力弧垂計算OPGWJ拉力弧垂計算與架空線路相同。OPGWJ塑性伸長的處理，也 可用降溫法，降低10° COPGWJ設計氣象條件與線路本體相同。5.OPGW勺防震設計1、OPG瞬震原理與必要性與架空地線相同。2、光纜的防震措施有防震錘及螺旋阻尼器（防震

17、鞭）。a）防震錘：防振錘是一種調節頻率減振器,對于大直徑導線， 具有非常有效的防振效果。其基本原理是動態吸收能量。通常情況下， 調頻率減振器都有一個特定的頻率特征范圍。 常用用于輕冰區，安裝 必須配予護線條。防震錘安裝個數：151個數光纜直徑飛123<12mm<30030060060090012<d<22<3503517007011000防振錘安裝距離可按如下公式計算：L1=0.4XDX （T/M） 1/2 （mm）;L2=0.7L1 ;L3=L4=L5=-=0.6L1其中：D光纜外徑（mm）;T年平均運行張力（N）;M光纜的單位重量（g/mm）;16注意事項：(

18、1)根據計算，若防振錘計算安裝位置落在內絞絲上，則不必 加裝護線條，直接安裝即可。(2)如果防振錘計算安裝位置落在 OPGW光纜上，則需加裝護 線條，且注意護線條末端距離內絞絲末端至少50-80mm。(3)如果防振錘計算安裝位置落在外絞絲上，則直接安裝在內絞絲上，且防振錘中心距離外絞絲末端為50-80mm。計算舉例：OPGW-C-12B1-40(54 , 13.9)某工程防振錘安裝距離如下表：耐張段桿塔號代表檔距防振錘安裝距離(m>L1l2L3L4N1-N32940.680.480.410.41N3-N42880.680.480.410.41N4-N73140.680.480.410.4

19、1N7-N82850.680.480.410.41N8-N175150.650.450.390.39b)螺旋阻尼器(防震鞭)：防振鞭(螺旋防振器)是目前常用的 一種沖擊型減振器，防振鞭對小纜徑的輸電線路和光纖線路的高頻率 振動的減振非常有效。防振鞭通過與線纜的撞擊來消散振動能量，進 而達到減弱線路振動的效果。這種類型的減振器對于小直徑的導線防 振非常有效，它的減振效果取決與防振鞭與導線之間質量和頻率之間17對重冰的關系。重冰區光纜線路的特點是冰風荷載大、材料消耗多 區的有效防振措施是采用螺旋防振器。(1)重冰區防振措施由于防振錘在冰層較厚的情況下會存在防振失效，另外，由于在不均勻脫冰時常伴有脫

20、冰跳躍現象， 因此采用螺旋減振器。對于線 路的舞動、跳躍可起到良好的防護作用。(2)采用防振鞭時的防振方案防振鞭(螺旋防振器)是目前最常用的一種沖擊型減振器，由耐沖擊、抗老化的高強度工程塑料制成。螺旋防振器由夾緊段和減振 段組成，夾緊段緊握住光纜，通過減振段與光纜的撞擊來消散振動能 量，進而達到減弱線路微風振動的效果。(3)型號選擇：螺旋減振器的選型主要考慮光纜外徑， 看光纜與減振器減振段的撞擊結果能否使振動控制在允許的范圍內，具體選擇型號參見下表：型號適用纜徑(mm)夾緊段長(mm)總長(mm)重量(kg)FTL 1170 1308.30-11.7025013000.28FTL 1430 1

21、3511.71-14.3025013500.30FTL 1930 16714.31-19.3033016700.66(4)螺旋減振器的數量確定根據線路檔距來確定：當0m檔距w 250m時，安裝6根(即金具每側安裝3根)18 當250RK檔距w 500m時，安裝10根（即金具每側安裝5根） 當500RK檔距w 750m時，安裝16根（即金具每側安裝8根） 當750RK檔距w 1000m時，安裝24根（即金具每側安裝12根）（5）安裝方法安裝方法（具體形式見附圖）螺旋減振器在耐張線夾或懸垂線夾上安裝位置都相同，一般第一 根防振鞭裝在距內絞絲末端150mmt,第二根裝在距第一根防振鞭末 端150mm

22、t。這種方法為串連安裝；也可以并聯安裝即兩根疊在一起， 兩種安裝方法效果一樣。6.OPGW勺配盤（長度）計算OPGW配盤是設計環節中的關鍵部分，決定了每盤 OPGW長度。配盤與光纖接頭的安排有直接關系，還決定了 OPGW勺安裝區間，必要 時，甚至還應規定布放的方向。1、配盤原則19配盤應服從線路的耐張段，為減少光纖接頭，兩個相鄰的較小耐 張段可以合并。應根據線路資料或現場勘察，盡量避免在水稻田、沼 澤、水塘、山頂、深谷等不利地形處接頭。應盡量選擇交通便利、能 方便地獲取公用設施的地點安排接頭。 當線路中有二個及以上的90 轉角或四個以上45。轉角時，應盡量分盤，在這些轉角塔上安排接頭。2、單盤

23、長度（盤長）在平原地區，單盤35k虐較佳的選擇，如在地形較復雜的山區， 應盡量控制在3kna長左右，以一個施工隊可以在一天內放完為宜。 OPGW盤長度還取決于絞合單線的單絲直徑，這是因為絞線機上的工 作盤具上能容納的單線長度是有限的。當遇有超長耐張段或最大單盤 長度不能滿足耐張段要求時，一種處理方法是在保持原有鋁鋼比、直 徑、截面的前提下，把單絲直徑減小（為保證避雷性能，直徑減小是 有限度的）改為多層鎧裝。3、配盤長度計算根據相關制造商的經驗和有關工程的實際檢驗表明，配盤長度可 按一下公式計算：DL=L A+3H+h+2BDL:配盤長度（n）;L:線路長度（項；A:長度預留系數：平原：1.02

24、1.03;丘陵：1.031.04 ;山區: 1.06 1.08 ;H:光纜輸入端桿塔高度；20h:光纜輸出端桿塔高度；B:牽引預留長度：通常取610m當完整的線路配盤以后，是不能輕易變化的。施工時，應按盤號安裝在指定的區間，而OPGW應商只能按正公差長度生產。7.OPGW勺金具1、OPG豳具配置OPGW須采用專用的預絞式金具。耐張金具的額定破壞強度和握著力均大于 95%RTS在此張力下，金具與OPGW允許有相對滑移。耐張金具預絞絲的內徑與光纜外徑是 直接相關的，應重視光纜的外徑公差，金具預絞絲的內徑應盡量按 OPGW 外徑負公差配置。懸垂（不包括懸垂耐張）金具對光纜的握著力（水平方向滑動負荷）

25、一般為1020%RTS2、金具的設計安全系數金具的安全系數應符合送電線路相應設計規程的要求。對于一般線路，金具強度的安全系數不應小于下列數值：最大使用荷載情況2.5斷線、斷聯情況1.5對于大跨越線路，金具強度的安全系數不應小下列數值：運行情況3.0斷線情況2.0驗算情況1.53、懸垂金具串懸垂金具串用來將 OPG惘掛于直線桿塔上，應采用預絞絲型懸21 垂線夾。懸垂金具串必須滿足荷載的要求和線路設計對短路電流的要求。4、耐張金具串耐張金具串用來承受OPG蜒力，將OPG膛接至耐張桿塔上，一 般采用預絞絲型耐張線夾。耐張金具串必須滿足荷載的要求和線路設計對短路電流的要求。5、防振錘防振錘用來控制由風

26、引起的OPG期微風振動。防振錘本身不得產生對OPG膛成損害的應力集中，在OPGWt的 安裝位置應使用護線條。6、接地引線OPGW可靠接地，有分流要求的另一根地線也應可靠接地。OPG遍垂串和耐張串均需有接地引線，接地引線與 OPGVW桿塔 均應有良好牢固的機械和電氣聯接。OPG喔入變電立if構架時，OPG恂變電站構架頂端的接地網連接點 之間應用接地線可靠連接，接地線截面積與OPG嗽面積相同。另外, 在OPG喉續盒與構架頂端的接地點之間適當位置間， 將OPGWf變電 站構架橫向金屬平臺構件接地網連接點或變電站內地面接地網連接 點之間用接地線可靠連接，保證 OPGVW變電站接地網有可靠的第二 接地點

27、，接地線截面與OPG戴面相同。7、接頭盒和引下線OPG喔頭盒應便于在輸電線路桿塔上安裝和維護，且易于熔接操 作。線路中的接頭盒應安裝在指定塔上，并安裝在離地面7m以上的位 置，防止獸類鳥類或人為的破壞。變電站構架側的接頭盒宜安裝在構 架支柱上，安裝位置應宜于運行人員操作，具與站內帶電設備之間的 距離應滿足相關規程規范的要求。OPG回下線宜沿鐵塔兩側分別引下，至鐵塔導線下橫擔后才合并 引下。引下線沿其長度宜每隔1.5至2m安裝一個卡具將光纜固定在 鐵塔上。OPG回下線在彎曲處的允許彎曲半徑應不小于廠家提供的數值。8、余纜架余纜架要求便于在輸電線路桿塔上安裝和維護。22余纜架的最小盤繞直徑不應小于

28、 OPGW家提供的數值。9、光纜配線架（ODF用于光纜進局后光纜分纖與FC/PC單芯光纖的連接與分配，用適 配器對光路進行配線及調度。 其技術要求應符合YD/T 778-1999光 纖配線架相關規定。引入光纜進入機架時，其彎曲半徑應不小于光纜直徑的15倍。光纜光纖穿過金屬板孔及沿結構件銳邊轉彎時，應裝保護套及襯墊。光纖、尾纖無論處于何處彎曲時，其彎曲半徑應不小于37.5mm8 .進入機房導引光纜1、導引光纜選型廠站進出線構架的OPG糜端盒至通信機房OD球的導引光纜宜 選用全非金屬/阻燃/耐嚙蝕松套層絞式管道光纜，有特殊要求時也可 以采用單層鎧裝結構的管道光纜，結構型式和非金屬相似。2、導引光纜

29、結構全非金屬/阻燃/耐嚙蝕松套層絞式管道光纜結構如圖 9.2所示:23圖7導引光纜結構圖注：光纜介質中心加強件：用玻纖增強塑料（FRB制作的具有高抗 拉強度的絕緣棒體，具拉伸楊氏模量不低于 50Gpq彎曲楊氏模量不 低于45Gpa延伸率不小于2%在光纜的制造長度內，不允許有接頭。光纖：其要求見附錄2及附錄3。松套管：由高彈性熱塑料材料制造的松套緩沖管內含有多根光23 纖，管內充滿阻水復合物，具有很高的防水防潮性能。填充件：由高彈性熱塑料材料制造，其顏色應與松套管區分開 來，并能替代纜芯中的松套管。松套管和填充件單層絞合在中心加強 件周圍。纜芯阻水：采用膨脹材料防止纜芯縱向水侵入。繞包纜芯：絞合

30、后的纜芯用防潮帶繞包扎緊，進一步加強光纜 的防潮性能。內護套：用聚乙烯擠壓而成，緊包光纜光纖光纜加強件：是扭矩平衡光纜加強件，用高模量、負膨脹系數 芳綸絲螺旋繞絞在內護套上而成，相鄰芳綸絞合方向應相反，最外層 應右旋。其楊氏模量不低于90Gpa在光纜的制造長度內，每束芳綸 不允許有接頭。外護套：采用阻燃/耐嚙蝕聚乙烯材料。3、導引光纜的敷設非金屬導引光纜宜置于半硬塑料套（PE或PVCM質）內，敷設 廠站內電纜溝電纜托架上，為避免錯位應每隔2m左右固定一次，并 保證光纜的靜態彎曲半徑不小于光纜 20倍光纜直徑，施工過程中的 動態彎曲半徑不小于15倍光纜直徑。9 . OPGW勺造價OPGW造價與光

31、纖芯數和短路容量有關。一般1224芯，短路容 量在30kA2t以內，35萬/km。24三、ADSS全介質自承式光纜線路設計(All Dielectric Self-supporting Optical Fiber Cable )1 .特點ADS洸纜是目前使用較多的型式，一般是附掛在現有的輸電線路 桿塔上，不停電施工。ADSSfc纜是用絕緣的芳綸紗將光纖包裹在中間。 它具有：重量輕；彈性模量高，檔距501200m負的膨脹系數；有防彈能力；不受雷擊；電力線事故不影響其正常工作；造價低等特點。2 .結構光纜的結構應依據跨距、弧垂、氣象條件、空間電位和其它性能 要求等進行嚴格的設計。“圓”形ADSS光

32、纜結構為被覆內墊層的纜芯外或中心管外均勻 纏繞芳綸紗，然后被覆黑色聚烯炫護套，具結構如圖2(a)、(b)所示。25(a)層絞式(b) 中心管式1 外護套2-外護套2 芳綸紗3 內墊層4 松套管5一填充復合物6 一中心加強件7 光纖3,應用中的注意問題1)電場、污穢環境對ADSST影響。選用耐電腐蝕ADSS如PEg AT®耐電痕聚乙烯外護套者。2)在已建成桿塔上附掛 ADSS光纜時，要驗算構件的強度和桿26塔的穩定性。掛點應設在塔身節點附近。要防止在風偏時與鐵塔之間 的磨損。3 ） ADSS光纜在桿塔上的位置，盡量遠離帶電導線，降低其 空間定位（ADSS光纜的外層護套分A、B兩級，A級

33、空間電位不大 于12Kv; B級空間電位不大于24kV）,減小電腐蝕的影響。4） ADSS在選型時，其規格與使用檔距有關。ADSS檔距與型號參考表序號光纜規格（24芯以下）參考檔距（m）1ADSS PE(AT) mB1(nB4) - 3kN1002ADSS PE(AT) mB1(nB4) - 5kN2003ADSS PE(AT) mB1(nB4) - 7kN3004ADSS PE(AT) mB1(nB4) - 9kN4005ADSS PE(AT) mB1(nB4) - 11kN5006ADSS PE(AT) mB1(nB4) - 12kN6007ADSS PE(AT) mB1(nB4) - 1

34、4kN7008ADSS PE(AT) mB1(nB4) - 16kN8009ADSS PE(AT) mB1(nB4) - 18kN90010ADSS PE(AT) mB1(nB4) - 20kN10004,標準及設計技術規定a）中華人民共和國電力行業標準電力系統同步數字系列（SDH）光纜通信工程設計技術規定DL/T 5404-2007b）中華人民共和國電力行業標準光纖復合架空地線DL/T 832-2003c）中華人民共和國電力行業標準27全介質自承式光纜DL/T 788-20015.ADSS光纜設計要點1. ADSS光纜的設計安全系數 應大于2.5,宜大于導線的設計安全 系數。一般宜取3.24

35、.0。2. ADSS光纜的平均運行應力一般宜取破壞應力（RTS.）的1820%。應采取相應的防震措施。3. ADSS光纜的塑性伸長較小，可不計及。4. 在桿塔上附掛ADSS光纜時，要驗算構件的強度和桿塔的穩定 性。特別是在已建線路上。 掛點應設在塔身節點附近。要防止 在風偏時與鐵塔之間的磨損。5. ADSS光纜為純塑光纜，在選擇時要提高抗環境污染、電腐蝕 和小動物啃咬的能力。宜選用AT型耐電痕護套材料的 ADSS 光纜。如 ADSS-PE（AT）-mB1（nB4）-5kN （見附表）。6. ADSS光纜在桿塔上的位置，盡量遠離帶電導線，降低其空間定位（ADSS光纜的外層護套分 A、B兩級，A級

36、空間電位不 大于12Kv; B級空間電位不大于24kV）,減小電腐蝕的影響。7. 由于ADSS光纜的彈性系數較大，要注意外力作用下的彈性伸 長。特別在大風和覆冰時對交叉跨越物要有足夠的安全距離。 并防止ADSS光纜與導線之間的鞭擊。8. 重冰區的ADSS光纜，具交叉跨越與對地距離要有足夠裕度。避免在覆冰后不能滿足要求。289. ADSS在選型時，其規格與使用檔距有關。見附表。10. ADSS光纜可以跨越電力線。11. ADSS光纜對跨越物的最小垂直距離表被跨越物名稱最小凈空跑離 （m）備注距鐵路軌頂7.5距公路、市區道路路面6.0距一般道路路面5.5其他一般地區距地面的跑離3.0距通航河流桅桿

37、頂點1.0在最圖航行水位時距不逋航河流水面距離2.0在百年一遇水位時距房屋屋頂1.5跨越平房屋頂2.0m距建筑物的平行間距2.0最大風俯下凈空跑離與其他通信線交叉跨越相互間的 距離0.6距郊區樹木的跑離（平行、垂直）2.0（市區垂直問 距）1.0（市區平行問 距）1.25高農作物地段4.5跨越66220kV電力線（地線）1.0跨越66220kV電力線（導線）2.0跨越35kV電力線2.0跨越310kV電力線2.0跨越3kV以下電力線1.25跨越低壓用戶線0.6注：所有設計氣象條件均應滿足表中要求。29典型OPGWJ特性參數表續表3）jOpGW外徑 D (mm項目DC 13.513.5<D

38、<14.514.5<D< 15.515.5<D<1616<DC 17.517.5<D<18.5最大光纖芯數（芯）72OPG曲重(kg/km)350600450700500700550700650850750950OPGW5定拉斷力RTS (kN)約60110約65120約70100約75100約80110約95120OPGW®定拉斷力RTS (N)9.81 x OPGW重(kg/km)>14.2>14.2>13.2>12.2>12.2>13.2OPGW平均運行張力25%RTSOPGW:大允許拉力（短時

39、）60%RTSOPGW:大允許拉力（長期）40%RTSOPGW接頭的制造長度> 5km/盤OPG施構形式松套不銹鋼管層絞式短路電流容量（I2t） （kA2 s） （40 C最高容許溫度）406080100120140160200250300350允許短路電流I （kA）（0.5s, 40 C最高容許溫度）8.9410.9512.6514.1415.4916.7317.8920.022.3624.4926.46典型OPGW5號A37A38A39A40A41A42A43A44A45A46A47注：供貨商供貨時應提供OPGVW承載截面積、彈性模量、熱膨脹系數、最高容許溫度、直流電阻、最大使用張

40、力（短時和長期） 最小彎曲半徑（靜態和動態）等參數。31(資料性附錄)G.652B光纖的主要技術指標-ITU G.652 (03/2003)光纖屬性參數表述參數值模場直徑波長1310nm標稱值范圍8.6 9.5 m m容差±0.7 pm包層直徑標稱值125.0 pm容差± 1 n m同心度誤差最大0.8 a m包層不圓度最大2.0%光纜截止波長最大1260宏與損耗半徑30mm圈數100在1625nm最大值0.50dB承受應力最大0.69GPa色度色散系數最小零色散波長入min1300nm最大零色散波長入max1324nm零色散波長最大斜率Smax0.093ps/nm2.km

41、未成纜光纖PM。最大注光纜屬性衰減系數在1310nmft大值0.4dB/km在1550nmft大值0.35dB/km在1625nm最大值0.4dB/kmPMDM20段光纜Q0.01%最大PMD0.2ps/(km) 1/2注：如果對于特定的光纜結構已經知道能支持對光纜PMEg?求的最大PM曲數，則可以由成纜者來規定可選用的最大 PM晾數。32（資料性附錄）G.652D光纖的主要技術指標-ITU G.652 （03/2003）光纖屬性參數表述參數值模場直徑波長1310nm標稱值范圍8.6 9.5 m m容差±0.7 pm包層直徑標稱值125.0 pm容差± 1 n m同心度誤差

42、最大0.8 a m包層不圓度最大2.0%光纜截止波長最大1260宏與損耗半徑30mm圈數100在1625nm最大值0.50dB承受應力最大0.69GPa色度色散系數最小零色散波長入min1300nm最大零色散波長入max1324nm零色散波長最大斜率S0max0.093ps/nm2.km未成纜光纖PM。最大注1光纜屬性衰減系數1310nm- 1625nm 最大值0.4dB/km (注 2)在 1383nmi 3nmi 大值注3在1550nms大值0.3dB/kmPMDM20段光纜Q0.01%最大PMD0.2ps/(km) 1/2注1：如果對于特定的光纜結構已經知道能支持對光纜PMDS求的最大P

43、M疏數，則可以由成纜者來規定可選用的最大 PM晾數。注2:波長區域擴展到1260nm寸導入的瑞利散射會增加 0.07dB/km （相 對于1310nm ,光纖的截止波長應/、超過 1250nm注3: 1383± 3nm處的抽驗平均衰減值不大于在按照 IEC 60793-2-50 中規定,經氫氣老化試驗后單模光纖在1383nm的衰減規定值。33(資料性附錄)G.655B光纖的主要技術指標-ITU G.655 (03/2003)光纖屬性參數表述參數值模場直徑波長標稱值范圍1550nm811m容差±0.7 m包層直徑標稱值125.0 n m容差± 1m同心度誤差取大0.

44、8 m包層不圓度取大2.0%光纜截止波長取大1450宏駕損耗半徑30mm圈數100在1625nm最大值0.50dB承受應力取大0.69GPaC 波段色散特性 波長范圍:15301565nm入 min& 入 max1530nm&1565nmDnin的最小值1.0 ps/nm 2.kmDnax的最大值10.0 ps/nm 2.km色散符號止或負DnaxDnin< 5.0 ps/nm.kmL 波段色散特性 波長范圍：15301565nm入 min & 入 max待定Dnin的最小值待定Dnax的取人值待定色散符號止或負未成纜光纖PMDQ取大注光纜屬性衰減系數在1550n

45、m最大值0.35dB/km在1625nm最大值0.40dB/kmPMDQM20段光纜Q0.01%PMD_1/20.5ps/(km)注：如果對于特定的光纜結構已經知道能支持對光纜PMD要求的最大PM晾數，則可以由成纜者來規定可選用的最大PM晾數。34附錄（計算參數參考表）表一 良導體地線的阻抗（Q /km）型號半徑（m）直流電阻（Q/km）交流電阻（Q/km）50周/s電抗(Q /km)阻抗（Q /km）1LGJ/50/300.00580.56920.710.8140.71+j0.8142LGJ-70/400.00680.41410.520.7470.52+j0.7473LGJ-95/550.0

46、0800.29920.370.7360.37+j0.7364LGJ-120/700.00900.23640.300.7290.30+j0.729附錄：兩地線間的互感阻抗兩地線間的互感阻抗Zm=0.05+j 0.145 x Log（D3/Dm）Q /km式中D3地中電流的等效深度（m）;D3 = 9.38/，pP 大地電阻率（Q /cm）,當缺乏電阻率時，可近似取 D3= 1000mDm 兩地線間的平均距離（m）0110kV185系列導線取4.5m240系列導線 取5.5m220kV輕冰區單回路取6.0m雙回路 取7.2m重冰區單回路取9.0m500kV 輕冰區單回路 取22m代人上式得兩地線間

47、的互感阻抗近似值：110kV185 系列導線Zm = 0.05+j 0.34 Q/km240 系列導線 Zm = 0.05+j 0.328 Q /km35220kV輕冰區單回路Zm=0.05+j 0.322Q/km雙回路Zm=0.05+j 0.31Q/km重冰區單回路Zm = 0.05+j 0.297Q/km500kV輕冰區單回路Zm=0.05+j 0.235Q/kmDmo地線D3地面36表二 鋁包鋼絞線的阻抗絞線 截回交流電阻（Q /km ）外電抗(Q /km )內電抗(Q /km )20% IACS23%27%30%35%40%353.242.862.430.7841.10452.412.121.811.630.7750.78502.251.991.691.521.301.140.7730.67551.981.741.481.341.151.000.7690.58651.651.491.241.120.9590.840.7630