1、中國鐵建金沙江白鶴灘水電站2016-2017年度施工區搶險及防汛零星工程第H標段騎騾溝大橋左岸橋頭腳手架施工方案編制： 復核：審核：中鐵十五局集團第一工程有限公司白鶴灘水電站項目經理部目錄1 工程概況12 編制依據13 施工方案13.1 施工準備 13.2 施工工藝13.3 施工要求 34 施工進度安排45 主要材料及機具要求 45.1 主要材料 45.2 主要機具 56 質量保證措施57 安全保證措施67.1 架子工上崗要求 67.2 注意事項 67.3 腳手架的安全防護 78 腳手架計算書78.1 計算參數 78.2 大橫桿的計算： 88.3 小橫桿的計算: 108.4 扣件抗滑力的計算:

2、 118.5 腳手架立桿荷載計算: 128.6 立桿的穩定性計算: 138.7 最大搭設高度的計算: 158.8 連墻件的計算: 168.9 立桿的地基承載力計算: 171 工程概況受雨季持續降雨影響，葫白公路騎騾溝大橋左岸橋頭附近路基K10+980K11+000 段左側邊坡發生局部垮塌，為防止垮塌加劇，加強路基邊坡穩定性，對該邊坡采用系統噴錨支護修復。由于此邊坡高度較高，施工中需搭設腳手架，特編制此專項方案。2 編制依據2.1 白鶴灘水電站工程設計(修改)通知單(編號： BHT/365-2015-007) ，關于修復葫白公路騎騾溝大橋左岸橋頭附近路基垮塌邊坡支護的設計通知。2.2 建筑施工扣

3、件式腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)。2.3 建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-2011)。2.4 我單位擁有的工法、科技成果和現有的管理水平、勞動力設備、技術能力以及以前所從事的類似項目所積累的施工經驗。3 施工方案3.1 施工準備3.1.1 隊伍、人員、機械設備進場：安排專業人員進行施工，主要施工機械設備根據施工需要相應配備。3.1.2 施工用電：采用柴油發電機供電。3.1.3 原材料準備：備足所需原材料，經項目部自檢合格，監理工程師抽檢合格后方可使用。3.1.4 對腳手架搭拆施工班組進行安全、技術交底，交底雙方均應簽字。3.1.5 清除腳手架搭設四周的障礙物，以便安放

4、墊板。3.2 施工工藝腳手架搭設高度約為35m,分兩個平臺搭設。第一平臺搭設在混凝土路面上，高度為15m；第二平臺搭設在原邊坡馬道上，高度為 20m,兩個平臺間采用橫向鋼管連接成一整 體。按照以下施工順序進行搭設：基礎清理 一墊塊一豎立桿并同時按掃地桿 一搭設水平 桿一設置連墻件一搭設剪刀撐一鋪設腳手板一搭設安全防護措施-安裝爬梯一驗收。3.2.1 主要搭設參數： 立桿縱距1.8m,立桿橫距1.55m,步距1.5m,連墻件設置為二 步三跨，內排架距離邊坡控制在 0.35m內。3.2.2 接頭采用搭接連接，搭接長度不應少于1m,并應等間距設置3個旋轉扣件固定。 底部立桿必須采用不同長度的鋼管，立

5、桿的連接交錯布置，相鄰立桿的連接不應在同一高 度，具錯開距離不得小于0.5m,并不得在同一步內，立桿頂部應高出施工面1.5m。3.2.3 搭設水平桿按步距要求水平設置，接頭管應采用搭接連接，搭接長度不應少于1m,并應等間距設置3個旋轉扣件固定。內外兩根縱向水平桿的接頭不應在同步跨內，上 下兩個相鄰接頭應錯開一跨，其錯開水平距離不應小于0.5m,各接頭中心距立桿軸距離應 小于跨距的1/3。縱向水平桿與立桿相交處必須用直角扣件與立桿固定，腳手架的同一步 縱向水平桿必須四周交圈。3.2.4 按照二步三跨設置連墻件，采用 22錨桿打入山體深1.5m,與縱橫桿連接。防 止腳手架整體向外傾翻和下滑。3.2

6、.5 腳手架馬道基礎鎖腳錨桿采用 22mm螺紋鋼筋進行錨固。3.2.6 立桿由底到頂貫通。腳手架由底到頂內外立桿離墻距離必須一致，不一致時必須 采取措施校正到位。3.2.7 沿腳手架全高采用柔性拉錨系統分段向上斜拉，斜拉方向上傾45度，柔性鋼純拉錨系統按照6mx 6m間距進行布置。同時，每級平臺設置一排地錨插筋與腳手架水平小 橫桿連接牢固，地錨間距與腳手架縱向間距一致，按照 1.8m間距進行設置。通過以上局 部加固，以起到分段卸荷和防止腳手架在鉆機沖擊反力作用下向外傾翻，確保邊坡腳手架整體安全穩定3.2.8 搭設剪刀撐應符合下列要求：3.2.8.1 腳手架應在整個長度和高度方向連續設置剪力撐。

7、3.2.8.2 每副剪刀撐跨越立桿的根數不應超過5根，間距0 9米，與縱向水平桿呈4560 度角。3.2.8.3 剪刀撐應設置在腳手架立桿外側，接頭采用搭接，其搭接長度不應小于1 米，不少于3個旋轉扣件固定，固定間距不應小于1m,并用旋轉扣件固定在立桿或橫向水平桿的伸出端上，其交點距中心主交點的距離應大于150mm。3.2.9 安裝安全爬梯：采用鋼管、旋轉扣件連接，踏步采用雙鋼管鋪設。3.2.10 驗收：腳手搭設完畢必須經驗收后才能使用。3.2.11 腳手架拆除流程：拆除外腳手與墻體臨時拉接-拆拉接修補拉錨洞-拆除圍 護設施-拆除水平桿-拆除立桿。拆除腳手架應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先

8、拆拉桿、安全網、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆大橫桿、小橫桿、立桿等。不準分立面拆架或在上、下兩步同時進行拆架， 做到步一清、一桿一清，拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時應先拆中間扣件，然后托住中間，再拆端頭扣件。所有連墻件等必須隨腳手架拆除同步下降。嚴禁先拆除連墻件或數層拆除后再拆除腳手架，分段高差不大于2 步。當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，在拆除連墻件。卸料時各配件嚴禁拋擲至地面3.3 施工要求3.3.1 作業層每1m2架面上實用的施工荷載（人員、材料和機具重量）不得超過施工荷載（作業層上人員、器具、材料的

9、重量）的標準值。3.3.2 在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不影響施工操作和人員通行。嚴禁作業人員在架面上奔跑、退行。3.3.3 作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。3.3.4 在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。3.3.5 工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他人的安全保護，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。3.3.6 人員上下腳手架必須走安全通道，嚴禁攀爬腳手架上下。3.3.7 每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后

10、方許開始作業。在作業中發現在不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。3.3.8 在每步架的作業完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上（下）步架；每日收工前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去；在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。4 施工進度安排本工程施工進度目標：滿足業主進度要求。5 主要材料及機具要求5.1 主要材料5.1.1 鋼管應符合GB/700標準，選用（|）48X3.6鋼管，表面應光滑，不得有折疊、裂縫、搭焊等缺陷存在，不

11、得有超過壁厚允許偏差值的劃道、刮傷、焊縫錯位、燒傷結疤等缺陷存在，鋼管表面銹蝕的深度0.50mm,鋼管彎曲12mm。腳手架鋼管嚴禁用電焊或氧焊切割，嚴禁打孔。5.1.2 扣件：采用與鋼管外徑相同的扣件，有裂縫、變形的扣件嚴禁使用。5.2 主要機具5.2.1 扳手、力矩扳手、工具袋套、水平尺、線錘等。6 質量保證措施6.1 管理措施6.1.1 建立健全質量管理機構，成立以主管領導、總工程師、專職質量檢查工程師、隊質檢員及測試人員為主體的質量管理體系，人員固定，職責明確，獎罰分明。組織全體施工人員認真學習規范，強化全員質量意識，掌握并遵照設計要求和技術規范施工，推行全員質量責任制，提高全員抓質量的

12、自覺性。6.1.2 認真復核技術文件，做好施工前的技術交底和崗位培訓，確保技術指導和施工方法正確。6.1.3 施工中堅持“三檢 ”制度（自檢、互檢、交接檢）做到檢查有記錄，發現問題有處理結果。6.1.4 加強試驗工作，對所有用于本工程的材料把關檢測，不合格材料不準進場。6.1.5 嚴格執行技術標準，加強施工質量控制，對施工中每一道工序隨時進行檢查，強調以自檢為主，以監理工程師檢測為準，所有工序須經監理工程師檢驗合格后方可進行下一道工序的施工。6.1.6 按照施工工藝的要求配備足夠的施工設備，以精良的設備保證施工質量，真正體現以設備保工藝、以工藝保質量。6.1.7 組織專業化隊伍施工，推行標準化

13、作業。6.1.8 認真貫徹按合同條款辦、按規范辦、按監理工程師的指示辦的原則，施工中積極配合和支持監理工程師開展工作，齊心合力，共同把好質量關。6.2 質量要求6.2.1 腳手架基礎無滑動、懸空、下陷，傳力可靠。6.2.2 立桿垂直度允許偏差：H/200,不大于10cm。6.2.3 間距：步距偏差些0mm,柱距偏差50mm,排距偏差些0mm。6.2.4 縱向水平桿高差：組0mm （桿兩端），同跨同一截面內高差：±0mm。6.2.5 雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差：外伸0-50mm。6.2.6 兩根相鄰立柱對接扣件高差：要求 >50mrm6.2.7 扣件螺栓擰緊矩：65N.M。

14、7 安全保證措施7.1 架子工上崗要求7.1.1 架子工必須經過培訓，持證上崗。7.1.2 架子工應每年體檢，凡患有高血壓、心臟病、癲癇病、年老體弱、不適于高空作業的人，禁止從事架子工作。7.1.3 架子工生病未愈或病后不得操作。7.1.4 架子工上崗應將袖口扎緊，不得穿硬鞋或拖鞋及其它易滑鞋。7.1.5 必須戴好安全帽，系好安全帶。7.2 注意事項7.2.1 安全帶應高掛低用。7.2.2 工具及小零件必須放在工具袋內。7.2.3 在腳手上人員要精力集中，嚴禁打鬧跑跳，嚴禁酒后上班。7.2.4 六級以上大風、大霧、暴雨、雷擊天氣或夜間照明不足時嚴禁在架子上操作。7.2.5 腳手架搭拆過程中，若

15、桿件尚未穩定時，嚴禁中途停止作業。7.3 腳手架的安全防護7.3.1 腳手架欄桿設在外立桿的內側，雙道并自上而下通掛阻燃型密目立網與桿件扎牢，網與網之間必須搭接綁牢，不得留空隙，網的轉角部位必須搭牢綁緊。7.3.2 在任何情況下，腳手架圍護高度應比操作面高1.5米。7.3.3 水平網設置：7.3.3.1 支桿設在腳手架上，支牢，上端設水平撐桿。7.3.3.2 安全網的內外口應由邊繩與支桿綁牢，外口應高出里口600mm 以上，里口應與腳手架上設置的橫桿綁牢，不得留有空隙。7.3.3.3 網與網之間必須搭接牢靠，不得留空隙，網的轉角部位必須搭牢、綁緊。7.3.3.4 平網下嚴禁設置立桿或橫桿。7.

16、3.3.5 安全網有雜物應及時清除。8 腳手架計算書8.1 計算參數8.1.1 腳手架參數：雙排腳手架搭設高度為35m，搭設尺寸為：立桿的縱距為1.8m，立桿的橫距為1.55m,步距為1.5m；內排架距離墻長度為0.35m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為 48X3.0橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為0.8；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3 米，水平間距3.6 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件。8.1.2 .活荷載參數：施工土布活荷載標準值:2.000 kN/m2;腳手架用途：邊坡支護；1層。8.1.3 風荷載參數：基本風壓為0.45 kN

17、/m2;風荷載高度變化系數 比為1.00,風荷載體 型系數s為0.65。8.1.4 .靜荷載參數：每米立桿承受的結構自重標準值 （kN/m2）: 0.1291;腳手板自重標準 值（kN/m2）： 0.300;欄桿擋腳板自重標準值（kN/m） : 0.150;安全設施與安全網（kN/m2）: 0.005; 腳手板鋪設層數為23層；腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、竹笆片腳手 板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值（kN/m 2）:0.033。8.1.5 地基參數：地基土類型：混凝土、碎石土；地基承載力標準值（kpa）:160.00;立桿基礎底面面積（m2）: 0.25;地基承載力調整系數：

18、1.00。8.2 大橫桿的計算：按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）®5.2.4條規定，大橫桿按照三 跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施 工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。8.2.1 均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0.033 kN/m ;腳手板的自重標準值：P2=0.3 1.05/（2+1）=0.105 kN/m ;活荷載標準值:Q=2 X.05/（2+1）=0.7 kN/m ;靜荷載的設計值:q二1.2 8.033+1.2 0.105=0.166 kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4 8.7

19、=0.98 kN/m；Qxq2q21圖1大橫桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度）I圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)8.2.2 強度驗算跨中最大彎距計算公式如下：%由=0.況T】尸+0。0/跨中最大彎距為 Mimax=0.08 0.166 1.22+0.10 0.98 1.22 =0.16 kN.m；支座最大彎距計算公式如下：支座最大彎距為 M2max= -0.10 0.166 1.22-0.117 098 1.22 =-0.189 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：(r=Max(0.16 X61Q189 t06)/4490=42.094 N/mm2;大

20、橫桿的最大彎曲應力為(r=42.094 N/mm2小于 大橫桿的抗壓強度設計值 用=205N/mm2,滿足要求。8.2 .琳度馬算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下:嚷 -0,677 - + 0.990- 100即10。同其中:靜荷載標準值:q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m；活荷載標準值:q2= Q =0.7 kN/m ;最大撓度計算值為:V=0.677 )0.138 12004/(100 2.06 105X107800)+0.990 0.7 12004/(100 2.06 105X07800) =0.735 mm大橫桿的最大撓度0.7

21、35 mm小于大橫桿的最大容許撓度1200/150 mm與10 mm,滿足要 求！8.3 小橫桿的計算：根據JGJ130-200悌5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下 計算小橫桿的最大彎矩和變形。8.3.1 荷載值計算大橫桿的自重標準值：p尸0.033 %2 = 0.04 kN;腳手板的自重標準值：P2=0.3 X.05 1.2/(2+1)=0.126 kN;活荷載標準化 Q=2X 1.05 X.2/(2+1) =0.840 kN;集中荷載的設計值:P=1.2 (0.04+0.126)+1

22、.4 0.84 = 1.375 kN;圖3 小橫桿計算簡圖8.3.2 雖度驗算：最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：.M qmax = 1.2 0.033 1.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下：肱 -M pmax = 1.375 1.05/3 = 0.481 kN.m；最大彎矩M= M qmax + M pmax = 0.487 kN.m；最大應力計算值(T = M / W = 0.487 6/4490=108.421 N/mm2;小橫桿的最大彎曲應力(7=108.421 N/mm2小于 小橫

23、桿的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求。8.3 .琳度驗算：最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不 利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下Vqmax=5>0.033 10504/(384 %06 105X107800) = 0.024 mm ;大橫桿傳遞荷載 P = pi + p2 + Q = 0.04+0.126+0.84 = 1.006 kN;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下Vpmax = 1005.96 1050X3 >10502-4 X0502/9 ) /(72 2.06 105X107800) = 1.86

24、1 mm；最大撓度和 V = V qmax + V pmax = 0.024+1.861 = 1.885 mm；小橫桿的最大撓度為 1.885 mm小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿 足要求。8.4 扣件抗滑力的計算：按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN,按照扣件抗滑承載力系數0.80,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R < R其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取 6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的

25、自重標準值:Pi = 0.033 1玄2/2=0.04 kN;小橫桿的自重標準值:P2 = 0.033 15/2=0.017 kN;腳手板的自重標準值:P3 = 0.3 M5 1.2/2=0.189 kN;活荷載標準值:Q = 2 的5 X.2 /2 = 1.26 kN;荷載的設計值:R=1.2 (0.04+0.017+0.189)+1.4 1.26=2.06 kN;R < 6.40 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。8.5 腳手架立桿荷載計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：8.5.1 每米立桿承受的結構自重標準值(kN),為0.1291

26、Ng1 = 0.1291+(1.20 2/2) W033/1.50 33><70 = 5.248;8.5.2 腳手板的自重標準值(kN/m2);采用竹笆片腳手板，標準值為0.3Ng2= 0.3 22M.2 (1.05+0.3)/2 = 5.346 kN;8.5.3 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)； 采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為 0.15Ng3 = 0.15 22>1.2/2 = 1.98 kN;8.5.4 吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2): 0.005 , Ng4 = 0.005 1.2 33.7 = 0.202kN ；經計算得到，靜荷載標準值：NG

27、 =NG1+NG2+NG3+NG4 = 12.777 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值：Nq= 2 X.05 1.2 1/2 = 1.26 kN;風荷載標準值按照以下公式計算% = 0.74 %其中 Wo -基本風壓(kN/m2),按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采 用：Wo = 0.45 kN/m2;Uz -風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001) 的規定采用：Uz= 1 , Us -風荷載體型系數：取值為0.645;經計算得到，風荷載標準值：Wk = 0.7

28、 0.45 1 >0.645 = 0.203 kN/m2;不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式：N = 1.2Ng+1.4Nq= 1.2 12.777+1.4 1.26= 17.096 kN;考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 Ng+0.85 X.4Nq = 1.2 12.777+ 0.85 1.4 1.26= 16.831 kN;風荷載設計值產生的立桿段彎矩M w為：Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.4 8.203 1.2 漢.52/10 = 0.065 kN.m；8.6 立桿的穩定性計算：外腳手架采用雙立桿搭設部分，按照構造要求設

29、置，不進行穩定性計算，只進行單立 桿的穩定性計算。不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值 ：N = 17.096 kN;計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3馬：k = 1.155 ;當驗算桿件長細比時，取塊1.0;計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3馬：以=1.5 ;計算長度，由公式lo = kXMl定：Io = 2.599 m；長細比Lo/i = 163 ;軸心受壓立桿的穩定系數 小由長細比lo/i的計算結果查表得到：小=0.265 ;立桿凈截面面積：A = 4.24 cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 4

30、.49 cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值：用=205 N/mm2;=17096/(0.265 X 424)=152.153 N2m m立桿穩定性計算 (7 = 152.153 N/mrm小于立桿的抗壓強度設計值用=205 N/mm2,滿足要求。考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式一四十多4飄郎 LJ立桿的軸心壓力設計值：N = 16.831 kN;計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表 5.3.3得：k = 1.155 ;計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3馬：以=1.5 ;計算長度，由公式10 = kuh確定：10 = 2.599 m；長細比：L0/

31、i = 163 ;軸心受壓立桿的穩定系數 小由長細比lo/i的結果查表得到：小=0.265立桿凈截面面積：A = 4.24 cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 4.49 cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值：用=205 N/mm2;(T = 16831.366/(0.265X 424)+65280.127/4490 = 164.33 ；N/mm立桿穩定性計算 (T = 164.338 N/mn2小于 立桿的抗壓強度設計值 用=205 N/mm 2,滿足要求8.7 最大搭設高度的計算：按規范5.3.6條不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可 搭設高度按照下式計算：_翻尸一口

32、2M身比十L4N詼)H, = 構配件自重標準值產生的軸向力Ng2K(kN)計算公式為:NG2K = NG2+NG3+NG4 = 7.528 kN;活荷載標準值：Nq = 1.26 kN;每米立桿承受的結構自重標準值：Gk = 0.129 kN/m；Hs =0.265 424 10-4>205X103-(1.2 7>528+1.4 %26)/(1.2 0.129)=78.982 m；按規范5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米:UH;一1+U001 凡H = 78.982 /(1+0.001 78.982)=73.201 m；H= 73.201和50比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為21.7m,小于H,滿足要求。按規范5.3.6條考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：_趙仃- 1.2"件薪+。必1.4田學+四阻避，甲)11與構配件自重標準值產生的軸向力N G2K(kN)計算公式為：Ng2k = Ng2+Ng3+Ng4 = 7.528 kN;活荷載標準值：Nq = 1.26 kN ;每米立桿承受的結構自重標準值：Gk = 0.129 kN/m；計算立桿段由風荷載