1、1編制依據(1) *高速公路(*溝*段)工程第四標段施工設計圖(2) 混凝土結構工程施工質量驗收規范(GB50204-2002);(3) 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001;(4) 組合鋼模板技術規范GB50214-2001;(5) 建筑施工高空作業安全技術規程 JGJ33-91;(6) 鋼結構工程施工及驗收規范(GB50205-2001);(7) 公路橋涵施工技術規范JTJ-041-2000。2工程概況*高速(三期)工程 4#標中，*5號橋、K87 + 802.082主線橋、*路跨紅門川橋上部結構為現澆預應力混凝土連續箱梁。橋梁具體形式見下表：*三期四標箱梁結構橋梁情

2、況橋梁名稱分聯形式橋長(m)箱梁高度箱梁距地面最大高度紅門川5號橋4X 30m+4X 30m+3< 30m336.71.6m15.36m1K87+802.082主線橋3X 30m961.6m17.37m王達路跨紅門川橋3X 30m1.6m2.66m箱梁斷面見后附圖13材質要求3.1碗扣式腳手鋼管 鋼管規格采用外徑48mm、壁厚3.5mm的焊接鋼管。管件在進場后第一次使用前，按照規定的指標和檢驗方法，對鋼管、扣 件進行外觀質量檢驗，并抽取扣件樣本進行力學性能和扭力距指標復驗。合 格后，完整存檔備查。扣件性能試驗的合格標準性能試驗指標直角扣件旋轉扣件對接扣件底座抗滑試驗荷載（N）720010

3、200720010200位移值（mm） 1< 0.7 2 w 0.5 1 w 0.7 2W 0.5抗破壞試驗（N）2550017300扭轉剛度力矩（N m918試驗位移值或轉角無規定抗拉試驗何載（N）4100位移值（mm） w 2.0抗壓試驗（N）51000注：1、試驗采用的螺旋扭力矩為10 N m2 、表中 1為橫桿的垂直位移值； 2為扣件后部的位移值。3.2膠合板膠合板必須采用I類膠合板。膠合板規格為2400X 1200X 15mm抗剪強度符合下列要求：不浸泡，不蒸煮：1.41.8MPa;室溫水浸泡：1.21.8 MPa;沸水煮24小時：1.21.8 MPa;含水率：5%13%;密度

4、：4.5 8.8kN/m。抗彎強度不低于13 MPa,彈性模量不低于6000 MPa3.3木材木材采用落葉松木，有腐朽、折裂、枯節等的木材不得使用。木材抗彎強度不低于13MPa順紋抗剪強度不低于1.4MPa彈性模量不低于9000MPa方木為150X 150mn和100X 100mm木板為50mn厚。4 支架基底處理4.1 荷載計算1 ）模板及支架自重：1.5kN/m2）鋼筋混凝土自重：1）橫梁處 1.6 X 1 X 26=41.6kN/m22）一般腹板處斷面面積為 6.1994m26.1994 X1 X 26- 8.87 = 18.17 kN/m（3） 施工荷載：取 2.5kN/m2（4） 振

5、搗荷載：取 2kN/m24.2 荷載組合1 ）強度驗算時標準荷載分項系數取 1.2 ，施工荷載分項系數取 1.4荷載設計值： PF=（1.541.6 ）X 1.2 （2.0 2.5 ）X 1.4= 58kN/m2= 0.058N/mm2（ 2）剛度驗算時取標準荷載值，即： PF =41.6+1.5=43.1kN/m 2；（1 ）強度驗算時標準荷載分項系數取 1.2 ，施工荷載分項系數取 1.4 。荷載設計值： PF=（1.518.17 ）X 1.2 （2.0 2.5 ）X 1.4= 29.9kN/m 2= 0.03N/mm22)剛度驗算時取標準荷載值，即： PF =18.17+1.5=19.6

6、7kN/m 2；4.3 支架地基承載力驗算斷面面積為15.392 m2單排方木受力：17.4X 0.6X( 1.5+2.5+2 ) +15.392 X 0.6 X 26= 302.76kN地基受力面積：17.4X 0.1 = 1.74 m施工要求地基荷載：302.76- 1.74= 174Kpa斷面面積為 7.4 m單排方木受力： 17.4X 0.9X( 1.5+2.5+2 )+7.4 X 0.9 X 26= 267.12kN地基受力面積： 17.4X 0.1 = 1.74 m施工要求地基荷載：267.12- 1.74=153.52Kpa支架基礎底層采用兩層炮渣石 (每層30cm) 60cm,

7、在密實度達95%以上 時，其承載力可達到 0.4MPa 以上。4.4 支架基礎施工為保證支搭排架處的地基有足夠的承載力，避免因地基下沉而造成排架 及箱梁底模的變形，影響到施工質量，對地基進行處理。(1) 把現狀地表上的耕植土清理到地表下至少40 cm,并基本找平，每邊寬 出排架外1m,地基碾壓密實度不小于90%。(2) 在地基上分層填筑2層炮渣石，每層厚度為30cm共計60cm采用18t 以上壓路機壓實，密度不小于 95%。( 3)要求炮渣石頂面平整、并設 2%的橫向坡度，便于排水。在地基處理范圍1米外，修建寬50cm深度為50cm以上的排水溝。排水溝通入施工區域附近的現況河流中 （ 4）擴基

8、或承臺施工完成后， 要嚴格按照規范要求進行分層回填， 確保每一 層的壓實度不小于 96%，確保回填范圍內地基具有足夠的承載力。5 支撐架搭設5.1 支架設置模板支架采用滿堂紅碗扣式腳手架，鋼管為© 48 x 3.5mm 般腹板箱室 處立桿間距600mmx 900mm,外懸臂處立桿間距900mmx 900mm,橫梁（中 橫梁）箱室處加密為 600mmx 600mm,外懸臂處加密為 900 mmx 600mm, 加密段須寬出橫梁1200mm,橫桿步距1200mm。立桿可調頂托采用60cm長 頂托,伸出的螺旋長度不超過螺旋總長的 1/3,即 20cm。為保證支架的穩定性,橫向、縱向均設剪刀

9、撐,橫向剪刀撐沿橋縱向每5 米滿框布置。縱向剪刀撐設在支撐架的外側,每5 米一道。剪刀撐和斜撐采用鋼腳手管。箱梁支架側面圖見后附圖 2,斷面圖見后附圖 3。立桿底托采用固定底托，底托下橫向設置 10X10 cm方木。外側支架每側比箱梁寬出1.8m，并滿鋪5cm厚木板，作為工作平臺。最 外側立桿沿箱梁四周伸出箱梁頂面，欄桿高 1.2m，并設置2層橫桿，作為護 身欄桿,護身欄桿內側掛密目網。為方便、安全施工,必須在支架外側搭設馬道（與支架同步搭設） 。馬道成之字形, 中間轉彎處設休息平臺, 坡度為 1：3,寬度不得小于 1m, 轉彎平臺處面積不得小于3m2，寬度不得小于1.5m。馬道兩側和轉彎平臺

10、外 圍設置防撞欄桿和擋腳板，防撞欄桿高 1.2m （搭設護網），擋腳板高0.18m。 馬道兩側、轉彎平臺外圍和端頭自下而上連續設置剪刀撐。大橫桿步距不得 超過1.4m。馬道腳手板應隨架高自下而上連續鋪設，鋪平鋪牢。順鋪時腳手板直接綁扎在小橫桿上，小橫桿綁扎在斜橫桿上，腳手架、腳手板接頭處應設兩根小橫桿，搭接長度不小于 40mm;橫鋪時腳手架板綁扎在斜橫桿上，斜橫桿綁扎在小橫桿上。馬道腳手板每隔 300mm設高23cm防滑條一道。5.2 支架計算根據橋梁施工常用數據手冊（P699）,當橫桿步距為600mm時，單根立桿承載力為40kN，當橫桿步距為1200mm時，單根立桿承載力為30kN。（ 1

11、）橫梁處單根立桿承受荷載N=0.058X 600X 600=20880N=20.88kN<30kN支架穩定性滿足要求。（ 2）一般腹板處單根立桿承受荷載N=0.030X600X 900=16200N=16.2kN<30kN支架穩定性滿足要求。6 模板工程本工程混凝土外露面模板采用 15mm 厚酚醛覆面膠合板， 后背 50mm 厚 大板。支立箱梁底模時，首先在支架頂托上橫橋方向擺放15 cmX 15 cm的方木， 箱梁腹板處方木間距90 cm （橫梁處60cm）,在橫向方木上，順橋方向擺放10 cmX 10 cm的方木，箱梁腹板處方木間距40 cm （橫梁處30cm）。橫橋方向鋪設

12、50mm 厚大板。方木、大板均經過壓刨壓平后使用。側模選用 50mm 厚大板，上鋪 15mm 厚酚醛覆面膠合板。 大板立著使用， 在大板外側用15X 15 cm方木做橫帶，橫帶間距60 cm,再用15X 15 cm方木做 豎帶，豎帶間距60 cm,橫豎帶連接牢固，模板支立時用 10X10 cm方木做水 平和斜向支撐。外模在木工加工區分塊做好按拼裝次序標記，運至施工現場 拼裝。為了便于拆模和整體加工吊裝，箱梁內模采用木模。使用5 cm厚大板，大板上鋪15mm厚酚醛覆面膠合板，為周轉使用內模，在膠合板外包裹塑料 布。木板板面內撐采用10X 10 cm方木骨架，骨架間距40 cm。骨架必須拼制 牢固

13、，能有效承受施工中傳來荷載。箱梁模板圖見后附圖 3。6.1 底模驗算取 1mm 寬的板條作為計算單元，則線荷載 q=58X 0.001=0.058kN/m=0.058N/mm；底模大板與膠合板厚度為65 mm。考慮材料不規則折減，h取55mm。則W=bh2/6=1 X 552/6=504.2mm3。（ 1 ）強度驗算按三跨連續梁計算，由相關表中查得 Km=-0.117， Kv=-0.617， Kf=0.990。力學模型如下：則 Mmax=Kmql2=-0.117X 0.058X 6002=-2442.96N?mmf max= Mmax/W=2442.96/504.2=4.85N/mm2f m=

14、 1 3N/m m2 強度滿足要求。（2）剪應力驗算V二 K vql=-0.617 X 0.058X 600=-21.5N剪應力 T max二竺=3X 21.5/ (2X 1X 55) =0.59N/mm2< fv=1.4N/mm2 2bh滿足要求。(3) 撓度驗算q=0.0431N/mm; I=bh3/12=1 X 553/12=13864mm43 maF Kfql4/ (100EI) =0.990X 0.0431 X 6004/ (100X 9000X 13864) =0.45mm<600/400=1.5mm。撓度滿足要求。支撐縱楞為順橋方向的100X 100mm方木，間距30

15、0mm,計算跨度 600mm,按照三等跨連續梁計算，由相關表中查得Km=-0.117, Kv=-0.617,Kf=0.990。受力模型如下：(1) 強度驗算q=0.058X 300=17.4N/mm, w=bh2/6=100X 1002/6=166667mm3貝U Mmax=Kmql2=-0.117X 17.4X 6002=-7.33X 105N?mmfmax= Mmax/W=7.33 X 105/166667=4.4N/mm2< fm =13N/mm2強度滿足要求。(2) 剪應力驗算V= K vql=-0.617 X 17.4X 600=-6441.5N剪應力 t max二里=3 X

16、6441.5/ ( 2 X 100 X 100) =0.97N/mm2< fv 2bh=1.4N/mm2,滿足要求。(3) 撓度驗算q=0.0431X 300= 12.93N/mm; I=bh3/12=100X 1003/12=8.34X 106mm43 max = Kfql4/( 100EI) =0.990X 12.93X 6004/ (100X 9000X 8.34X 106) =0.221mm<600/400=1.5mm。撓度滿足要求。支撐橫楞為橫橋方向的150X 150mm方木，間距600mm,計算跨度 600mm,按照三等跨連續梁計算，由相關表中查得心=-0.311,仏=

17、-1.311,Kf=2.716。受力模型如下：(1) 強度驗算F=0.058X 300X 600=10440N, w=bh2/6=150X 1502/6=562500mm3貝y Mmax=KmFl=-0.311X 10440X 600=-1.95X 106N?mmfmax= Mmax/W=1.95 x 106/562500=3.47N/mm2< fm =13N/mm2強度滿足要求。(2) 剪應力驗算V= KvF=-1.311X 10440=-13686.84N剪應力 t max二竺=3 x 13686.84/ ( 2 x 150 x 150) =0.92N/mm2< fJ 2bh=

18、1.4N/mm2,滿足要求。(3) 撓度驗算F=0.0431x 300x 600= 7758N; I=bh3/12=150x 1503/12=4.22X 107mm43 max = KfFl3/ (100EI) =2.716x 7758x 6003/ (100x 9000x 4.22x 107) =0.12mmv600/400=1.5mm。撓度滿足要求。取1mm寬的板條作為計算單元，則線荷載 q=30 x 0.001=0.030kN/m=0.03N/mm;底模大板與膠合板厚度為65 mm。考慮材料不規則折減，h取55mm。貝SW二bh2/6=1 x 552/6=504.2mm3。(1) 強度驗

19、算按三跨連續梁計算，由相關表中查得 Km=-0.117, Kv=-0.617, Kf=0.990。力學模型如下：貝y Mmax=Kmql2=-0.117X 0.03x 6002=-1263.6N?mmfmax= M max/W=1263.6/504.2=2.51N/mm2< fm=13N/mm2強度滿足要求。(2) 剪應力驗算V= K vql=-0.617 x 0.03X 600=-11.11N剪應力 T max二里=3x 11.11/ (2x 1 x 55) =0.31N/mm2< fv=1.4N/mm2 2bh滿足要求。(3) 撓度驗算q=0.01967N/mm; I=bh3/

20、12=1 x 553/12=13864mm43 ma>= Kfql4/ (100EI) =0.990x 0.01967x 6004/ (100x 9000x 13864) =0.21mm<600/400=1.5mm。撓度滿足要求。支撐縱楞為順橋方向的100x 100mm方木，間距400mm,計算跨度 900mm,按照三等跨連續梁計算，由相關表中查得Km=-0.117, Kv=-0.617,Kf=0.990。受力模型如下：(1) 強度驗算q=0.030X 400=12N/mm, w二bh2/6=100X 1002/6=166667mm3則 Mmax=Kmql2=-0.117X 12x

21、9002=-1.14X 106N?mmfmax= Mmax/W=1.14 x 106/166667=6.84N/mm2< fm =13N/mm2強度滿足要求。(2) 剪應力驗算V= Kvql=-0.617 x 12x 900=-6663.6N剪應力 T max二竺=3 x 6663.6/ ( 2 x 100 x 100) =1.0N/mm2< fv 2bh=1.4N/mm2,滿足要求。(3) 撓度驗算q=0.01967x400 = 7.868N/mm; I=bh3/12=100x 1003/12=8.34x 106mm43 max = Kfql4/ (100EI) =0.990x

22、7.868x 9004/ (100x 9000x 8.34x 106) =0.68mm<900/400=2.25mm。撓度滿足要求。支撐橫楞為橫橋方向的150x 150mm方木，間距900mm,計算跨度 600mm,按照三等跨連續梁計算，由相關表中查得心=-0.311, Kv=-1.311,Kf=2.716。受力模型如下：(1) 強度驗算F=0.030x 400x 900=10800N, w=bh2/6=150x 1502/6=562500mm3貝U Mmax=KmFI=-0.311x 10800x 600=-2.02x 106N?mmfmax= Mmax/W=2.02 x 106/56

23、2500=3.59N/mm2< fm =13N/mm2強度滿足要求。(2) 剪應力驗算V二 KvF=-1.31lX 10800=-14158.8N剪應力 T max二竺=3 X 14158.8/ (2 X 150 X 150) =0.95N/mm2< fv2bh=1.4N/mm2,滿足要求。(3) 撓度驗算F=0.01967X 400X 900 = 7081.2N; I=bh3/12=150 X 1503/12=4.22X 107mm43 max = KfFI3/ (100EI) =2.716X 7081.2X 6003/ (100X 9000X 4.22X 107) =0.11m

24、m<600/400=1.5mm。撓度滿足要求。6.2箱梁側模計算(1) 模板側壓力新澆混凝土側壓力計算公式取下兩式中的較小值：其中.c 混凝土的重力密度，取26.0kN/m3;t新澆混凝土的初凝時間，取5.000h ;V 混凝土的澆筑速度，取0.5m/h ;H混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.6m;M外加劑影響修正系數，不摻外加劑時取1.00 ;摻具有緩凝作用的外 加劑時取1.22混凝土坍落度影響修正系數，當坍落度小于30mr時，取0.85 ; 50-90mr時，取 1.0 ; 110150mm 取 1.15。則混凝土側壓力為：1/2Pmax=0.22 丫 C t 3

25、1 3 2V=0.22 X 26X5X 1.2X 1.15X 0.51/2 =27.9kPaPmax= y h=26X 1.6=41.6kPa按取最小值，故取Pmax=27.9kPa(2) 振搗混凝土時產生的荷載取 4kN/m2驗算強度時 P=27.9X 1.2 + 4X 1.4= 39.1kN/m2驗算剛度時P=27.9kN/m2側模板采用15mm厚酚醛覆面膠合板，背襯5cm厚大板，按兩跨等跨連 續梁計算，由相關表中查得 心=-0.125, Kv=-0.625, Kw=0.521。取1mm寬 的板條作為計算單元，則線荷載q=39.1 X 0.00仁0.0391kN/m=0.0391N/mm;

26、W=bh2/6=1 X 552/6=504.2mm3。力學模型如下：(1) 強度驗算貝y Mmax=Kmql2=-0.125X 0.0391 X 6002=-1760N?mmfmax= M max/W=1760/504.2=3.5N/mm2< f m3 =13N/mm2強度滿足要求。(2) 剪應力驗算V= K vql=-0.625 X 0.0391 X 600=-14.7N剪應力 T max二竺=3X 14.7/ (2X 1X 55) =0.4N/mm2< fv3 =1.4N/mm2 2bh滿足要求。(3) 撓度驗算q=0.0279N/mm; I=bh3/12=1 X 553/12

27、=13864mm43 maF Kwql4/ (100EI) =0.521 X 0.0279X 5754/ (100X 9000X 13864)=0.15mm<600/400=1.5mm6.3紅門川5號橋跨地方路門洞驗算紅門川5#橋箱梁施工跨越莊頭村地方路，考慮工期，地方路處箱梁施工需采用門洞搭設法。跨路橫梁采用40a工字鋼，間距為60cm,門洞支架基礎 采用C25砼條基，尺寸為2.1X 0.6X 16.2m。門洞兩側排架各6排，立桿橫間 距及縱間距均為0.3m,橫桿步距為1.2m。門洞凈寬5m,門洞長度16.2m。門洞搭設方式詳見下圖：門洞支架驗算：6.3.1 40 #工字鋼以上部分驗算

28、見箱梁正常段驗算。門洞40a工字鋼驗算(1) 計算參數 w = 1139cm3, I = 22781cm4工字鋼間距60cm,計算跨度L = 5m工字鋼自重線荷載 g = 73.78kg/m 9.8N/kg = 724N/m(2) 強度驗算工字鋼上部每根15/5cm方木橫肋傳遞給工字鋼的集中荷載(參見P= 10.8 ( 600 N00)= 16.2KN工字鋼計算模型按簡支梁計算。為簡化計算，設工字鋼上方方木荷載及工字鋼自重均按集中荷載考慮作用在簡支梁跨中，即：P 總=16200X9 + 724X8 = 151592NMmax=PL/4=151592X54= 189490N工字鋼允許抗彎強度fm

29、，215MPa。故強度滿足要求。(3) 撓度驗算按上述簡化的計算模型，最大撓度發生在跨中。由集中荷載與工字鋼自重線荷載共同疊加產生。計算式為：E= 206Xl03N/mm2故求得砲=8.4mm允許撓度w= 1/400= 5000/400= 12.5mm,撓度滿足要求。門洞工字鋼下15X15方木驗算工字鋼下支撐方木為橫橋方向的 150X 150mm方木，間距300mm,計算 跨度300mm,按照三等跨連續梁計算，由相關表中查得Km=-0.213, Kv=-0.675, Kf=1.615。受力模型如下：(1)強度驗算工字鋼以上部分傳來荷載：Fi=0.030X 300X 300=2700N工字鋼共1

30、6.2 <6= 27根門洞兩側支架所受承載力為 27X51592= 4092984N單側受力為 40929842= 2046492N單側排架立桿總數為6X54= 324根工字鋼傳來的荷載：F2=2046492 £24= 6316.3N集中荷載：F= F1+F2=2700+6316.3= 9016.3Nw=bh2/6=150X 1502/6=562500mm3貝y Mmax=KmFl=-0.213X 9016.3X 300=-0.58X 106N?mmfmax= Mmax/W=0.58 X 106/562500=1.03N/mm2< fm =13N/mm2強度滿足要求。(2

31、)剪應力驗算V= KvF=-0.675X 9016.3=-6086N剪應力 T max二盞=3X 6086/(2 X 150X 150)=0.41N/mm2f g.4N/mm2, 滿足要求。/ 3)撓度驗算F=0.01967X 300X 300+6316.3= 8086.6N; I=bh3/12=150X 1503/12=4.22X 107mm43 max = KfFI3/ (100EI) =1.615X 8086.6X 3003/ (100X 9000X 4.22X 107) =0.01mm<600/400=1.5mm。撓度滿足要求。6.3.4 門洞兩側排架驗算每根立桿受力：F= Fi

32、+F2=2700+6316.3= 9016.3N根據橋梁施工常用數據手冊(P699),當橫桿步距為600mm時，單 根立桿承載力為40kN，當橫桿步距為1200mm時，單根立桿承載力為30kN。故穩定性滿足要求。7 預壓底模支立完成后要進行支架的預壓，以消除支架的非彈性變形和地基沉 降。預壓前一定要仔細檢查支架各節點是否連接牢固可靠，預壓時各點壓重 要均勻對稱，防止出現反常情況，預壓重量用與箱梁加施工荷載同重的砂袋 作為預壓荷載。砂袋頂面覆蓋一層塑料布，防止因降雨增加預壓荷載。在模 板頂面每5m設一個觀測點，在附近蓋梁混凝土面上設水準點，每隔4h進行一次沉降觀測并做好記錄，直到最后三天的平均沉

33、降值v3mm時方可卸載。卸載后再進行一次沉降觀測，比較卸載前后的觀測數據計算出彈性變形量， 根據計算出的彈性變形結果和設計要求的預拱度對支撐體系進行相應調整。8 安全保證措施8.1 安全目標( 1 ) 職工因工傷亡數為零。( 2) 機械操作人員及特殊工種操作人員持證上崗率達 100%。8.2 安全保證體系見后附圖 118.3 安全措施 ，切實認真貫徹落實安全生產責任制，強化全員安全意識。 ，組織安全工作檢查。對作業班組進行經常性的安全教育，對新進場人員進 行入場教育，嚴格遵守安全操縱規程。對施工現場隨時進行安全檢查，發現 問題及時糾正，對違章，冒險作業予以制止，并有權停止其作業。 ，開關箱安裝

34、和內部設施符號規定，箱體牢固，防雨，內無雜物，整潔，編 號。停用后斷電加鎖。電工進入工地時要將個人防護用品穿戴齊全，持證上 崗。，支架和底座，按規定采取可靠的接零或接地保護動力電，照明電分開。手 持電動工具漏電開關作到定期檢查，電焊機防護齊全，焊把線雙線到位，無 破損。，必須先簽定安全協議，施工前施工員（工長）要認真進行安全交底。 ，并持證上崗。嚴格執行“十不吊”的規定，不違章指揮，不違章作業。1）作業前要注意檢查作業環境是否可靠，安全防護設施是否齊全有效， 確認無誤后方可作業。2）作業時要注意隨時清理落在架面上的材料， 保持架面上規整清潔， 不 要亂放材料、工具、 以免影響作業的安全和發生掉物傷人。3）在進行撬、拉、推等操作時，要注意采取正確的姿勢，站穩腳根，或 一手把持在穩固的結構或支持物上，以免用力過猛身體失去平衡或把東西甩 出。在腳手架上拆除模板時，要采取必要的支托措施，以防拆下的模板材料 掉落架外。4）當架面高度不夠、需要墊高時， 一定要采用穩定可靠的墊高辦法，且墊高不要超過 50cm； 超過 50cm 時，要按搭設規定升高鋪板層。