1、柳州市居上廣場工程電梯井道內架子的搭設方案編 制：審 核：審批人及審批意見：編 制 單 位（章）：編 制 時 間： 年 月 日總 監 審 核 意 見：監 理 單 位（章）：柳州市居上廣場電梯井道內架子的搭設方案審批表分公司部門審核意見部 門審核人職務/職稱審核意見工程管理科分公司審批意見：簽章： 年 月 日公司部門審核意見部 門審核人職務/職稱審核意見總工程師辦公室公司審批意見：簽章： 年 月 日柳州市居上廣場工程電梯井道內架子的搭設方案第一章 工程概況一工程概況：工程名稱：柳州市居上廣場工程建設單位：柳州市樂和房地產開發有限責任公司設計單位：深圳市藍華設計有限公司監理單位：柳州市廣廈工程建設

2、監理公司施工單位：廣西建工集團第五建筑工程有限責任公司二地理位置：本工程位于柳州市東環路與文昌路交叉處西北角。三建筑概況總建筑面積107100，地下室為二層人防工程設在負二層，地上為三十九層，一至六層裙樓為商業用房、商場，八至十七層為酒店客房，十八至三十九層為辦公樓層。建筑高度168米，主要結構類型為框支剪力墻。地下室為兩層，地下負二層層高7.1m，地下負一層層高有3.8m。一層層高5.5m、二至四層層高4.8m、五、六、七、八層層高分別為5.0m、5.1m、5.4m、4.2m，九層以上層高有3.75m、4.9m、3.9 m，4.00m四種高度，設計標高±0.000相當于絕對標高92

3、.600m 本工程電梯井道平面尺寸凈寬為2400×2700，采用48.3×3.6鋼管搭設，鋼管腳手架搭設按照JGJ130-2011標準規范搭設。第二章 電梯井道內部腳手架的搭設方案一電梯井道內腳手架的搭設特點：本工程是超高層建筑，其建筑總高度159.5米。電梯井道凈寬2400×2700電梯井道內腳手架的搭設順序根據施工進度從下至上局層搭設。電梯井道腳手架采用48.3×3.6鋼管搭設，鋼管腳手架按照JGJ130-2011標準規范搭設。井道內腳手架采用單立桿作搭拆過程，第一次從地下室電梯井道底起搭至五層；第二次從五層至頂層面，電梯井道腳手架每段搭設高度不能超

4、過20m，每段腳手架手立桿底部固定在工字鋼梁上,在短方向設置工字鋼梁，工字鋼梁采用I18；樓板留洞處用槽鋼作為支撐結構，立桿立在槽鋼上。鋼梁一端擱置在剪力墻的預留洞中，另一端固定在地面一層樓板上，在樓板上用放置I18工字鋼，鋼梁與其焊接。鋼梁在剪力墻中的擱置長度150mm，預留洞的截面尺寸為150mm×250mm。（ 搭設圖見附圖1,2）電梯井道內腳手架的搭設，第一次從地下室電梯井道底起搭，并按規定設6根立桿，立桿距側壁四方為300；第二次從5層至頂層，每層搭設一次；并按規定設6根立桿，立桿距側壁四方為400，設縱、橫掃地桿，掃地桿離底面為200。，水平橫桿頂緊四面側壁，設置軟、硬隔

5、離。首層面采用全封閉硬隔離，硬隔離材料采用18厚的腳手片，以后每層或工作層設置硬隔離；中間層采用白色安全網做軟隔離。應安裝好電梯井道的每層安全門。此安全門采用角鋼為骨架，中間用16鋼筋焊于角鋼骨架上，并用鋼絲網封面，安裝時采用膨脹螺栓與門框焊接，需上鎖。二材質控制：（1）鋼管采用48.3×3.6焊接鋼管， 鋼管、扣件、腳手板、安全網的材質符合規范JGJ130-2011 規范要求。（2）腳手板選用竹笆板，規格為1500mm×1000 mm，不得使用腐爛、散邊或破損嚴重的竹笆。（3）安全網：白色35×35多股尼龍棉編織網。 三腳手架搭設、使用和拆除，必須嚴格按JGJ1

6、302011標準規范進行。（1） 在搭設之前必須對進場腳手架桿配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿配件。（2） 腳手架的搭設作業，必須在統一指揮下，嚴格按照以下規定程序進行：腳手架搭設順序：腳手架搭設順序為立桿面 縱橫水平桿 腳手片 安全網等。1）、按電梯井道尺寸定立桿位置；2）、應按定位依次豎起立桿，將立桿與縱、橫向掃地桿連接固定，一般離井底不大于200。然后裝設第1步的縱向和橫向平桿，隨校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續向上搭設。3）落地式腳手架其立桿間距為1050×1800，步距1800，底步不大于2000，橫桿、立桿離井道側壁為300。五層以上腳手架搭設尺寸

7、為：橫距Lb為 0.94m，縱距La為1.55m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.4m；底部立桿采用長度不同的鋼管錯開搭接布置，相鄰二立桿接頭在高度方向的錯開距離不少于600，各接頭中心點至主節點的距離不大于步距的1/3，立桿的垂直偏差控制在千分之二以內。腳手片： 腳手片或其它鋪板應鋪平鋪穩，并用16#鉛絲綁扎固定。（3）工人在搭設腳手架時，作業面上宜鋪設一定數量腳手板并予以臨時固定。工人必須帶好安全帽，系好安全帶。不得單人進行裝設較重桿配件和其他易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全作業。（4）在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距進行放大。確有必要進行調整

8、和變更時，應提交或請示技術主管人員解決。3腳手架搭設質量檢查驗收規定：腳手架搭設質量的檢查驗收工作應遵守以下規定：（1） 腳手架驗收標準規定：1）、腳手架搭設符合設計和規定要求，個別部位的尺寸變化應在允許調整范圍之內。2）、節點的連接可靠。3）、腳手架的垂直度偏差在1/300，且應同時控制其最大垂直偏差值不大于50。4）、作業層的腳手片鋪設和安全防護措施等均應符合前述規定。（2）腳手架的驗收和日常檢查按以上規定進行，檢查合格后，掛上合格牌方可使用或繼續使用。4腳手架的使用腳手架的使用應遵守以下規定：（1） 作業層施工荷載不得超過270KG/。（2） 在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、

9、整體性桿件、連接堅固件等。確應操作需要臨時拆除的，必須經主管人員同意，采取相應的彌補措施，并在作業完成后，及時予以恢復。（3） 工人在腳手架上作業時，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上嬉鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。（4） 每班工人上架作業時，應先檢查有無安全隱患和作業安全問題存在，在排除和解決后方許開始作業。在作業中發現有不安全情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業。發現有異常和危險情況時，應立即通知架上人員撤離。（5） 做好架上作業的落手清工作。及時清理腳手架上和安全網內的材料和物件；在任何情況下，嚴禁上拋下擲材料物品和傾倒垃圾。5

10、腳手架的拆除：在電梯軌道安裝前拆除。腳手架拆除前應明確專人指揮，并對腳手架進行全面檢查和加固，對拆除人員進行安全技術交底，并做好書面簽字記錄。腳手架拆除時應設置警戒線，并有專人負責警戒和監護；對架上的留存材料雜物等應清除干凈。腳手架的拆除作業應按確定的拆除順序進行。在拆除過程中，凡已松開連接的桿配件應及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件。拆下的桿配件應以安全的方式運出或吊下，嚴禁向下拋擲。在拆除的過程中，應作好配合、協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業。6腳手架防火：腳手架搭設后，每隔二層在樓層進出口設置滅火器。嚴格實行三級動火審批制度，在腳手架部位動火時必須有專人負責監護

11、，在動火部位必須隨機設置一組滅火器材。在天氣干燥季節，加強腳手架巡回檢查。7腳手架搭拆安全技術措施：（1）建立健全腳手架的檢查和維修管理制度。（2）每月進行二次專項檢查，特別是臺風、暴雨天氣更要加強檢查，發現問題要立即整改和進行加固措施。（3）腳手架上的均布荷載不得超過270KG/，嚴禁超載；（4）腳手架上的垃圾物件要及時清理，各種電源線不得在腳手架鋼管上纏繞，電源線和電機確需接觸時，應有可靠的接地和絕緣措施。（5）電焊作業時，必須有專人監護，配備簡易阻燃檔板，防止火星外濺，不得在腳手架上亂扔煙頭。（6）無論腳手架的搭拆，不得同時上下作業。（7）腳手架的各種材料、拉結、安全防護設施，不得隨意拆

12、除，如確實仿礙施工部位，必須先有拆除申請手續，拆除加固方案必須經項目部技術員審批，審批同意后方可拆除。（8）腳手架搭設人員必須經過專業培訓合格的架子工，上崗人員必須定期進行體檢，合格者方可上崗作業。（9）腳手架的搭、拆等施工過程，必須及時做好落手清工作，保證施工現場文明、整潔。（10）架子工必須經過體檢，凡患有高血壓、心臟病、癲癇病、恐高癥或高度近視以及不適合于登高作業的，不得從事架子搭拆工作。（11）腳手架要結合工程進度搭設，未搭設完成的腳手架，在離開崗位時，不得留有未固定的構件和不安全隱患，確定架子穩定后方可離崗。（12）腳手架應設置防雷接地保護。（13）拆除現場必須設置警戒區域，張掛醒目

13、的警戒標志，并必須有專人負責監控，拆下來的鋼管、扣件應做到隨拆隨運。（14）所有桿件和扣件，在拆除時應先分開，不允許桿件附著扣件輸送到地面，或二個桿件同時拆下輸送到地面。（18）所有腳手片拆除，應清理干凈垃圾物件。（19）當日完工后，應仔細檢查崗位周圍情況，如發現留有隱患部位，應及時進行修復或繼續完成至一個工序、一個部位結束，方可撤離崗位。二電梯井道內從地下室電梯井道底起搭至五層腳手架的設計和計算1設計方案的選擇：從地下室電梯井道底起搭至五層腳手架高度為36米，采用立桿扣件式鋼管腳手架，從基礎電梯井底面起搭，按規定設置硬隔離。本工程井道腳手架立桿間距為1050×1800，步距1800

14、；水平橫桿與井道四壁頂牢。腳手架材料的技術要求：（1）工程采用48.3×3.6鋼管。（2）連接件采用十字扣件、旋轉扣件、直接扣件；均采用可鍛鑄鐵制造。2 腳手架結構的計（驗）算項目：（1） 立桿的穩定性計算；（2） 水平桿的強度、剛度、穩定性計算；3 腳手架結構設計采用的方法：概率極限狀態設計法（承載能力極限狀態和正常使用極限狀態）。腳手架安全等級為三級。4 從地下室電梯井道底起搭至5層井道腳手架的計算：從地下室電梯井道底起搭至5層井道腳手架搭設高度按36米計算，用于結構施工時為一層作業。腳手架設計參數為:立桿縱距L=1.05M,立桿橫距L=1.8M,步距=1.8M。扣件式鋼管落地腳

15、手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。一、參數信息1腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 36 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1.8m，縱距La為1.05m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30m；采用的鋼管類型為 48×3.0鋼管計算； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距3.3 m，采用扣件連接；水平橫桿頂緊四面側壁；2.活

16、荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:1 層；3.風荷載參數風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，風荷載體型系數s 為0.693；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1161；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.033；腳手板鋪設總層數:7；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.0

17、0；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.8=0.54 kN/m ；活荷載標準值: Q=2×1.8=3.6 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.2×0.033+1.2×0.54=0.688 kN/m；活荷載

18、的設計值: q2=1.4×3.6=5.04 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.08×0.688×1.052+0.10×5.04×1.052 =0.676 kN·m；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.10&

19、#215;0.688×1.052-0.117×5.04×1.052 =-0.797 kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.676×106,0.797×106)/4490=177.506 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 177.506 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.

20、033+0.54=0.573 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =3.6 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.677×0.573×1050/(100×2.06×105×107800)+0.990×3.6×10504/(100×2.06×105×107800) = 2.606 mm；大橫桿的最大撓度 2.606 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1100/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算因為此時小橫桿沒有受到上部結構傳來的力的作用，所以，小橫桿不需要進行驗算。四、扣件

21、抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.033×1.1/2=0.018 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3×1.8×1.05/2=0.297 kN；活荷載標準值: Q = 2×1.8×1.05

22、 /2 = 1.98 kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.018+0.297)+1.4×1.98=3.15 kN；R < 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1161kN/m NG1 = 0.1161+(1.10×0/2)×0.033/1.80×36.00 = 4.180kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3×7

23、5;1.05×(1.8+0.3)/2 = 2.426 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.15×7×1.05/2 = 0.578 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.05×36 = 0.198 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.381 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2×1.

24、8×1.05×1/2 = 1.98 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×7.381+ 1.4×1.98= 11.629 kN；六、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： = N/(A) f立桿的軸向壓力設計值 ：N = Nd = 11.629 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取1.0；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼

25、管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ： = 1.6 ；計算長度 ,由公式 lo = k××h 確定 ：l0 = 3.326 m；長細比 Lo/i = 209 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.166 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 11629/(0.166×424)=165.218 N/mm2；立桿穩定性計算 = 165.218 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f

26、 = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs = Af - (1.2NG2k + 1.4NQk)/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.201 kN；活荷載標準值 ：NQ = 1.98 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.116 kN/m；Hs =0.166×4.24×10-4×205×10

27、3-(1.2×3.201+1.4×1.98)/(1.2×0.116)=56.098 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 56.098 /(1+0.001×56.098)=53.118 m；H= 53.118 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為36m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw

28、+ N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.693，00.01，Wk = 0.7z·s·0=0.7 ×0.92×0.693×0.01 = 0.004 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 11.88 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 0.074 kN；連墻件的軸向力

29、設計值 Nl = Nlw + N0= 5.074 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = ·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×4.24×10-4×205×103 = 82.487 kN；Nl = 5.074 < Nf = 82.487,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 5.074小于

30、雙扣件的抗滑力 12 kN，滿足要求！九、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgk×kc = 120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =58.144 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 11.629 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=58.144kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！三五層以上電梯井腳手架的設計和計算五層至頂層面，電梯井道腳手架每段搭設高

31、度不能超過20m，搭設尺寸為：橫距Lb為 0.94m，縱距La為1.55m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.4m；采用的鋼管類型為 48×3.0鋼管計算；每段腳手架手立桿底部固定在工字鋼梁上, 工字鋼梁采用I18；樓板留洞處用槽鋼作為支撐結構，立桿立在槽鋼上。鋼梁一端擱置在剪力墻的預留洞中，另一端固定在地面一層樓板上，在樓板上用放置I18工字鋼，鋼梁與其焊接。鋼梁在剪力墻中的擱置長度150mm，預留洞的截面尺寸為150mm×250mm。每層橫桿上滿鋪腳手板，用來做防護。一、參數信息五層以上電梯井腳手架每層搭設高度為20 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距

32、Lb為0.94m，縱距La為1.55m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.40m；大橫桿在上，采用的鋼管類型為48×3.0鋼管計算； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；水平橫桿頂緊四面側壁。一、腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型48×3腳手架搭設高度H(m)20腳手架沿縱向搭設長度L(m)3.7立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.55立桿橫距lb(m)0.94橫向水平桿計算外伸長度a1(m)0.15內立桿離建筑物距離a(m)0.4雙立桿計算方法不設置雙立桿二、荷載設計腳手板類型竹串片腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳

33、手板鋪設方式2步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.14擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129橫向斜撐布置方式5跨1設裝修腳手架作業層數nzj2裝修腳手架荷載標準值Gkzj(kN/m2)2地區廣西柳州市安全網設置封閉基本風壓0(kN/m2)0.35風荷載體型系數s1.25風壓高度變化系數z(連墻件)1.2風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件)0.45 計算簡圖：立面圖三、橫向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱向水平桿上橫向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f

34、(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)107800橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4490縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1)+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.55/(2+1)+1.4×2×1.55/(2+1)=1.7kN/m 正常使用極限狀態 q'=(0.033+Gkjb×la/(n+1)+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.55

35、/(2+1)+2×1.55/(2+1)=1.25kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max1.7×0.942/8，1.7×0.152/2=0.19kN·m =Mmax/W=0.19×106/4490=41.91N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=max5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)=max5×1.25×9404/(384×206000×107800)，1.25×1504/(8

36、15;206000×107800)=0.571mm max0.571mmminlb/150，10min940/150，106.27mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.7×(0.94+0.15)2/(2×0.94)=1.08kN 正常使用極限狀態 Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.25×(0.94+0.15)2/(2×0.94)=0.79kN四、縱向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.08kN q=1.2×0.033=

37、0.04kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1'=Rmax'=0.79kN q'=0.033kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kN·m) =Mmax/W=0.45×106/4490=101.06N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max2.567mmminla/150，10min1550/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=2.51kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.85 扣件抗滑承載力驗算： 橫向水

38、平桿：Rmax=1.08kNRc=0.85×8=6.8kN 縱向水平桿：Rmax=2.51kNRc=0.85×8=6.8kN 滿足要求六、荷載計算腳手架搭設高度H20腳手架鋼管類型48×3每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.129+(0.94+0.15)×2/2×0.033/1.8)×20=2.98kN 單內立桿：NG1k=2.98kN 2、腳手板的自重標

39、準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(20/1.8+1)×1.55×(0.94+0.15)×0.35×1/2/2=1.79kN 單內立桿：NG2k1=1.79kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(20/1.8+1)×1.55×0.14×1/2=1.31kN 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=Gkmw&#

40、215;la×H=0.01×1.55×20=0.31kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.79+1.31+0.31=3.41kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=1.79kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=la×(lb+a1)×(nzj×Gkzj)/2=1.55×(0.94+0.15)×(2×2)/2=3.38kN 內立桿：NQ1k=3.38kN 不組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N'=1.2×(NG1k+ NG

41、2k)+1.4×NQ1k=1.2×(2.98+3.41)+ 1.4×3.38=12.41kN 單內立桿：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(2.98+1.79)+ 1.4×3.38=10.46kN七、立桿穩定性驗算腳手架搭設高度H20立桿截面抵抗矩W(mm3)4490立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)424連墻件布置方式兩步兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=1×1.5×1.8=2.7m 長細比=l

42、0/i=2.7×103/15.9=169.81210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.155×1.5×1.8=3.12m 長細比=l0/i=3.12×103/15.9=196.13 查規范表A得，=0.188 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.98+3.41)+1.4×3.38=12.41kN =N/(A)=12407.91/(0.188×424)=155.66N/mm2f=205N/mm2 滿足要

43、求！八、腳手架搭設高度驗算 不組合風荷載作用Hs1=(Af-(1.2NG2k+1.4NQ1k)×H/(1.2NG1k)=(0.188×424×205×10-3-(1.2×3.41+1.4×3.38)×20/(1.2×2.98)=41.97m Hs=41.97m>H=20m 滿足要求！九、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)158連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.85 Nlw=1.4×k×2