1、連續剛構施工方案一、工程概況瓊江河大橋主橋上部結構為48m+80m+48m預應力混凝土連續剛構，梁體為單箱單室變高度變截面箱形截面。箱梁為三向預應力混凝土結構，采用全預應力；箱梁頂板寬度為12m,底板寬度6m,頂面設置2.0%勺單向排水坡。瓊江河大橋主橋（0#3#臺）為三跨連續剛構體系，在兩個主墩上按“T 構”用掛籃分段對稱懸臂澆筑的梁段、吊架上澆筑的跨中合攏段及落地支架上澆筑的邊跨現澆段組成。墩頂0#塊長為9.0m,兩個“T構”的懸臂各分為9個塊件，其梁段數及梁段長度從 根部至跨中各為：3x3.5m、6X4m,共有一個2.0m長的主跨跨中合攏段和兩個 2.0m長 的邊跨合攏段，兩個7.0m長

2、的邊跨現澆段。墩頂0#梁段梁高4.5m （梁高為裸梁箱梁邊 緣線處豎直距離計），底板厚度從0#塊 9#塊為從90cm30cm 漸變，跨中合攏段及邊跨合攏段、現澆段梁高為2.2m,底板厚度為30cm,其余梁底下緣及底板厚度按拋物線變化；0#中部箱梁頂板厚度在墩頂為62cm， 0#塊邊緣至 9#塊合攏段以及邊跨現澆段為42cm；腹板厚度0#塊中部為80cm, 0#塊邊緣5#ft為60cm, 6#9做、合攏段、現澆段為 40cm。80m 剛構主墩頂箱梁綜合考慮受力和變形要求在箱梁內設橫隔板，為了滿足施工和管理需要在主墩墩頂橫隔板處設置人洞，另外在邊跨現澆段底板亦設置了人洞。在每個梁段的兩側腹板中間各

3、設置一個直徑10cm 的通氣孔，以減少箱內外溫差。梁體全部采用C50混凝土。懸臂澆筑段最大混凝土量為44.23m3, 重量為115T。主橋縱向預應力鋼束均設置頂板束、中跨底板束和邊跨底板束共三種，采用兩端張拉方式。縱向鋼束均采用 ASTMA4167-97標準270級標準強度為1860MPa的15.24-15型低松弛鋼較線，張拉控制力為 2929.5KN,相應錨具均采用OVM15-15型錨具。合攏束均 采用ASTMA416-92標準270級標準強度為1860MPa的15.24-12型低松弛鋼較線，張拉控 制力為2343.6KN,相應錨具均采用OVM15-12型錨具。頂板預留4個備用孔道，底板跨

4、中預留 2 個備用孔道，底板邊跨預留2 個備用孔道。梁體橫向預應力鋼束均采用BM13-3 扁錨體系，采用一端張拉方式，相應預應力錨具張拉端與錨固端交錯布置。橫隔板橫向預應力鋼束采用BM13-3 錨固體系，采用兩端張拉方式。梁體豎向預應力鋼筋均采用公稱直徑為32mm 的精軋螺紋鋼筋，設計張拉噸位為673KN,采用梁頂或橫隔板一側一端張拉方式，隔7天反復張拉兩次。縱向和豎向預應力管道均采用金屬波紋管，縱向預應力波紋管內徑力100mm。橫向預應力采用扁形金屬波紋管，內徑 60x19mm。豎向預應力鋼筋采用波紋管內徑力50mm。二、施工方法及措施箱梁懸澆段施工梁段懸澆施工的一般順序為：掛籃就位 調整掛

5、籃底模、外模標高并固定-吊裝或綁扎底板、腹板鋼筋，安裝底板、腹板波紋管和豎向預應力粗鋼筋，固定腹板錨具-內模就位-綁扎頂板鋼筋，安裝頂板波紋管 -固定頂板錨具-安裝端頭模板-一次對稱灌注梁段混 凝土 覆蓋養護-穿束-張拉-壓漿-掛籃前移-進入下一梁段的施工循環。施工順序a.掛籃移動就位；b.校正底模；c .側模就位；d.安裝腹板、底板鋼筋；e .安裝預應力筋及波紋管，灌漿孔;f .安裝腹板內側模和頂板底模；g .安裝腹板堵頭號、端模；. 安裝頂板上層鋼筋網；預埋測量標志上橋面系預埋件； l.澆筑砼； m.筐道清孔，養生；。.穿預應力鋼筋、鋼束張拉、管道壓漿;p.拆除模板；q.移動掛籃，就位于下

6、一段梁位置。.安裝頂板下層鋼筋網； .安裝需進行張拉的頂板錨固束墊板、喇叭口，螺旋筋； .安裝橫向預應力管道，墊板和螺旋筋。0#塊是在托架上進行澆筑，其他節段則采用掛籃對稱懸澆施工，梁段長從3.5m4.0m。根據瓊江河大橋具體特點考慮和工期的安排，擬配備2 套 4 個掛籃同步進行懸臂澆筑施工。模板標高為H1=H0+fi+flm+fm+Fx，H1 待澆段底板前端點掛籃底板高；H0-該點設計標高；fi-本施工節段以后各段對該點撓度的影響值；flm-本施工節段縱向預應力束張拉后對該點的影響值；Fx-混凝土收縮、徐變、溫度、結構體系轉換、二期恒載和活載等影響產生的撓度計算值，各種fm-掛籃彈性變形對該

7、點的影響值；箱梁懸澆施工需注意的問題：1、箱梁懸澆施工進行中，應保證兩懸臂端的掛籃施工速度的平衡，施工進度偏差應小于30%，施工重量偏差應小于節段重量的1/4。2、施工中應隨時觀測撓度及應力情況，發現異常應及時調整、分析后再繼續施工。3、混凝土澆筑施工時，從懸臂端向箱梁根部施工進行。以防止由于掛籃前端下撓而引起已澆筑混凝土的開裂,混凝土施工時劃分施工責任區，防止出現振搗不合格。懸臂灌注梁段的混凝土施工為保證懸臂灌注梁段的施工質量，減少施工接縫，所有懸臂灌注梁段均一次灌筑成型。為達到設計要求，擬采取如下措施：、混凝土采用商品碎、混凝土輸送泵運送到位。每次灌注的混凝土必須在最早灌注的混凝土初凝前全

8、部灌注完。根據懸灌梁段混凝土的數量，結合塔吊的運行速度，將懸灌梁段混凝土的初凝時間定為4 小時左右，將坍落度控制在18cm 左右（可據混凝土振搗情況，適當調整不同部位的坍落度，如底腹板取較小值，腹板取較大值）。為此，將在混凝土中摻加高效減水劑，粗骨料采用5-20mm 連續級配的碎石，細骨料為長江特細砂摻優質機制砂的混合砂，其比例由實驗試配確定，水泥采用P.042.5R以上級別的普通硅酸鹽水泥。梁體C50級混凝土的其它技術控制指標為：3天強度C45號左右，3天彈性模量 3.2Xl04Mp以上，7天強度C50號左右，7天彈性模量3.3x10MPa以上；28天強度達到 C55號左右，28天彈性模量3

9、.8 X 104Mp以上。、混凝土灌注順序為：底板，腹板。頂板。灌注時同一掛籃的左右兩側基本對稱地進行。混凝土由掛籃底板的前端開始澆注，同一T構上兩套掛籃內的懸澆混在任何時候須基本相等。混凝土在腹板的灌注分層厚度為40cm 左右。對厚度大于40cm 的頂混凝土分兩層灌注；對小于40cm的，一次灌注到位。混凝土搗固采用 70或50和30插入式振搗器。鋼筋密集處用小振搗器，鋼筋稀疏處用大振搗棒。振搗棒距離模板510cm。動棒移動距離不得超過振動棒作用半徑的1.5倍。振動棒的作用半徑經試驗確定。至梁段的混凝土不得直接傾倒入模，而應先倒在預設的鋼板土，由二次拌合后經導管（即串筒，根據梁段的鋼筋和波紋管

10、的間距專門加工）入模。每次拌合的混凝土必須全部入模，不得與下一盤混合。混凝土入模導管安裝間距為 1.5m左右，導管底面與混凝土灌注面保持50cm 內。在鋼筋密集處斷開個別鋼筋留作導管入口，待混凝土灌注到斷時，將鋼筋焊接恢復。對搗固人員要認真劃分施工區域，明確責任，以防漏搗。振搗腹板時，當梁段高度大于4m 時，要從腹板預留“天窗 ”放入振動棒后振混凝土。“天 窗 ”設在內模板和內側鋼筋網片上，每 2m 左右設一個，灌注至“天窗 ”前將 “天窗 ”封閉； 當梁段高度小于4m 時，可不預， “天窗 ”，而直接將振動棒放入腹板內振搗混凝土即可。振搗時要先選好點，盡量布點均勻，并保證波紋管和壓漿管不受損

11、傷，鋸齒板等鋼筋密集處要加強振搗。為便于觀察振搗效果，必要時使用電或安全電燈等照明工具。澆筑混凝土前，仔細檢查模板的尺寸和牢固程度。在灌注過程中設專人加固模板，以防漏漿和跑模。混凝土灌注前先將掛籃內木屑、松散混凝土等雜物用水或高壓風沖洗。木模板要用水泡脹，防止其干燥吸水。灌注底腹板混凝土前，對鋼筋頂面要用布或麻袋覆蓋，以防松散混凝土粘附其土。混凝土倒入后，試驗人員要檢查混凝土的坍落度、和易性，如有不當之處要通知拌合站及時調整。在頂板混凝土澆注完成后，用插入式振搗器對頂腹板接縫處進行充分的二次振搗，確保連接處密實、可靠。等混凝土灌注結束后，要加強對梁段包括箱梁內側和外側的撒水養護。不同的季節采取

12、不同的養護措施：夏季覆蓋麻袋或海綿后撒水養護；冬季除給攪拌用水加熱以保證混凝土的入模溫度外，還需采取給梁段覆蓋保溫材料、封閉梁段阻止通風對流、適當延長拆模時間等措施，以做好混凝土的保溫養護工作。現場制作的混凝土試塊除一部分在標準養護室內養護外，其余的應與混凝土同條件養護。為隨時檢查混凝土質量和控制端部鑿毛、拆模、張拉時間，每個梁段需作4 5 組試件。頂面混凝土在混凝土初凝前用手工抹平，頂板混凝土在初凝前進性橫向拉毛，端頭板可在混凝土強度達到10Mpa 以后予以拆除，并鑿毛處理。、將相鄰梁段混凝土的澆注齡期差控制在 20天以內。新舊混凝土的結合部位應徹底清除浮漿和松散混凝土。、混凝土灌注時應設專

13、職指揮員，負責混凝土分配、坍落度調整、混振搗和模板檢查等事宜，以確保混凝土灌注按計劃有序進行。掛籃結構形成掛籃具體結構及方案詳見掛籃專項施工方案。施工控制由于箱梁在懸臂澆筑施工時受砼自重、日照、溫度變化、墩柱壓縮等因素影響而產生豎向撓度，砼自身還存在收縮、徐變等因素，也會使懸臂段發生變化，為使合攏后的橋梁成型及應力狀態符合設計要求，達到合攏高程誤差控制在20mm 以內的要求，最大限度地使實際的狀態（應力與線型）與設計的相接近，必須對各懸臂施工節段的以撓度與應力為控制的進行觀測控制以便在施工及時調整有關的標高參數，為下節的模板安裝提供數據預報，確定下節段合適的模板標高。撓度控制采用以往同類橋梁施

14、工所驗證準確可靠并經監理工程師批準的計算機軟件進行。施工時建立施工控制網絡，以自適應法及灰色預測辨別法等理論為模型進行施工控制，確保合攏精度，觀測內容：a .掛籃模板安裝就位后的撓度觀測；b .澆筑前預拱度調整測量；c .硅澆筑后的撓度觀測；d .張拉前的撓度觀測；e .張拉后的撓度觀測；f .已完成各階段之荷載及溫度、徐變收縮引起的撓度計算、觀測；g .合攏段合攏前的溫度修正；h .溫度觀測；1 .應力觀測（通過在控制截面內預埋測試儀器搜集數據）。j .撓度觀測的關鍵是每日定時觀測，時間直選在每日溫升前上午8: 00-9: 00以前。合攏段應在施工前進行連續24h （每次間隔2h）觀測，提供

15、合攏前的數據。為控制撓度，應該在混凝土施工完成并達到設計要求的張拉強度后進行預應力束的張拉，應按嶺期及強度進行雙孔，一般在混凝土施工后3-4 天方進行張拉以減少張拉時的混凝土收縮徐變值，使永存應力滿足設計要求，相應減少張拉后產生的撓度。施工控制的方案：大跨徑懸臂梁施工時必須進行有效的施工控制以保證成橋后的梁體線型及受力狀態與設計盡量吻合，施工控制的以主梁撓度與內力為控制對象，控制原則為1、施工過程中主梁截面應力在允許范圍內，2、懸臂合攏段相對高差在20mm 內，軸線誤差在10mm 內。3、橋面線型調整引起的橋面鋪裝層厚度增減平均值符合設計要求，4、橋梁預拱度滿足二期恒載、1/2 活載作用和設計

16、混凝土徐變年限內的徐變變形要求，該值通過計算確定。瓊江河大橋施工控制的具體方法是采取參數識別法與灰色預測相結合的方案，形成施工、量測、識別、修正、誤差預測、調整、施工的循環過程。其中自適應法（參數識別）是如何使控制的期望值能夠反映實際結構狀況，確定影響施工精度的參數如混凝土彈性模量、混凝土容重等實際與設計計算數值上的差別。具體做法是根據施工施工中結構線形或內力的實測值對主要設計參數進行識別，尋找產生偏差的原因，然后將修正過的設計參數反饋到控制計算中去重新給出施工中內力和撓度的理論期望值，以消除理論值與實測值不一致的主要部分，最后達到撓幅與內力雙控的目標；灰色預測法是以灰色系統理論為基礎，針對信

17、息部分明確部分不明確的系統，具體做法是將各控制點的標高理論值減去實測值得到誤差序列，建立誤差序列的GM（ 1 ， 1）模型，求出誤差函數，得到誤差估計值，將誤差估計值與理論值相加得到預測值。懸臂梁橋施工中溫度變化是影響主梁撓度的主要因素之一，日照會引起主梁頂、底板溫差，引起主梁翹曲、撓度和墩柱的偏移，通常選擇在日照前進行梁體撓度觀測（并需要在張拉完成6h-8h 后方能進行觀測，由于預應力張拉效應具有滯后現象），為下節段立模高程提供數據，但此方法有不方便的缺陷，我部擬采取移動相對坐標法進行施工：具體為：1、選擇施工的i 段前端點作為相對坐標系的原點，此坐標是相對會移動的，此坐標系中的第i+1 段

18、坐標是固定不變的，可據此進行第i+1 段立模或確定第i+1 段節段標高。在懸臂端第i 段施工完成后，選擇一天中的合適時間（一般在日出前）準確測量出第段的標高控制點高程hi0,在進行第i+1段節段立模、確定i+1段標高或進行隨機檢測時，先測量出第i 節段標高控制點標高hi1。、當第i段標高控制點標高hi0是在掛籃仍未推出時所測量，則第i+1段節段立模標高為 hi+1 為：hi+1=hyc i+1+ （hi1-hi0） +Agl+1+ 其中 hyc i+1=Hsji+1+ A hgil+Ygd i+1、當第i段標高控制點標高hi0是在掛籃已經推出就位后所測量，則第i+1段節段立模 標高為 hi+1

19、 為：hi+1=hyc i+1+ （hi1-hi0） +A,其中 hyc i+1=Hsji+1+ A hi+11+Ygd i+1 可解 決了由于不同時間測量所引發的問題。可以在一天內的任意時間進行節段立模、節段標高確定或各項隨機檢查所需的標高測量值。式中4-第i段掛籃推出后新增加的荷載（如鋼筋）所產生的撓度（通過結構計算獲得）。Agi+1雜籃推出引起的第i段前端標高控制點的撓度值（通過結構計算獲得）施工控制中進行各項試驗檢測，如混凝土容重、混凝土各齡期彈性模量、預應力管道摩阻損失、梁體控制截面的應力情況，進行立模、砼澆筑前、砼澆筑后、張拉前、張拉后階段的撓度檢測。根據設計參數及控制參數，建立結

20、構分析模型進行前進分析，得到各階段的內力、撓度及成橋狀態的內力、撓度，在此基礎上進行后退分析得到以成橋狀態下的各階段預拋高值。在施工中按照參數識別、灰色預測相結合的方法建立施工控制網絡。1、施工控制測點布置：在梁段端部左右腹板中間、箱梁橫向中部幾翼緣板邊緣位置分別埋設短鋼筋（16,頂部打磨光滑，標高比本梁段測點處的施工立模標高高出5mm8mm）作為固定觀測點。2、觀測時間：根據以前施工中積累的數據分析，溫度影響主要是日照影響立模放樣和日常測量，因此放樣與日常測量宜安排在早晨8 點以前，否則必須進行修正，并且每天將已澆完的梁段控制點進行復測后進行數據匯總，觀察變化，分析原因，并及時調整立模標高。

21、本橋墩高、跨大、地形復雜，將給懸澆施工過程中的線形控制造成困難。為保證成型后大橋的中線、標高準確無誤，減小附加應力對連續結構的不利影響，確保中跨順利合攏，必須制定周到、合理的施工控制方案，以測量作為搜集數據的外業手段并嚴格執行控制方案。具體如下：1）、測量方案的選擇線形控制是懸臂灌筑過程中對各梁段線形的動態控制過程，準確地定位施工中梁體頂面、底面標高和縱橫向位置，并將其與理進行比較，找出其偏差值后對偏差進行分析研究，然后找出修正值，指導下一梁段施工。從而使連續梁頂底面線形平順，各部的高程誤差滿足設計和規范要求。懸灌施工時梁體線形變化是一個不可逆的過程，若測控不及時、不準數據丟失或失效，將無法通

22、過二次施工或測量予以補救。因此，在梁工前就要對測量的方法、時間、布點、位置、次數和精度等內容的實案進行認真研究通常有兩種方法可以選擇：第一種方法是將儀器置于梁上，以0 號段上所設的水準點為準進行測制。從理論土講，此法會受到兩個T 構墩身壓縮下沉不等的影響，此下沉值一般較小，不會超過合攏允許值，并可在合龍前提前4 個節段聯測時進行調整消除。此法的優點是簡單易行、速度快、不受地形，在任何條件下都可采用。第二種方法是：將水準點置于地面上，以地面土的水準點為準進行測此法可保證高程準確，但由于受到地形限制，距離一般較遠，極可能超出規范規定的最大視線距離（150m），且前后視離無法保持基本相等，瞄準誤差和

23、測量誤差都較大。另外，地面上的水準點高程不變，而墩柱高程是變化的（盡管很小），當儀器在梁上時，以不變的點為準來測量變化的建筑，是無法測得其相對變化值的。結合經驗，我部擬選第一種方法用于梁體測量。線形控制的具體實施方法1、在第N#梁段混凝土灌注前，精確測量該梁段端頭測點的標高 （即為段測點處的頂板施工立模標高）Ml。2、在第N#梁段混凝土灌注硬化后，精確測量該梁段端頭測點的標高3、在第N#梁段縱向預應力束張拉前，精確測量該梁段端頭測點的標高4、在第N#梁段縱向預應力束張拉壓漿完成后、移掛籃前，精確測量該端頭測點的標高hN4。5、計算第N#梁段混凝土灌注前后測點的標高差 d=ffl 2-hNl,以

24、及該段縱向預應力束張拉壓漿完成前后的標高差么劃 4-hN30將這兩個標高差與線形控制軟件計算得出的結果A洲1、A分別進行比較，如果 A hN與A洲1、A A為A洲2相比的誤差都小于設計值，則按上述步驟進行下一梁段的施工；若兩個誤差值中有一個或兩個都大于規定值，則需要從施工現場和數據文件兩個方面查找產生差別的并修改相應的數據文件、輸入微機、重新計算后，對下一梁段的立模實際標高進行修正。按上述步驟不斷循環，直至懸灌梁段施工完畢。線形控制中的注意事項1、對每套掛籃都要進行等預加載來消除其非彈性變形，測出其彈性變形，為確定立模高 程提供基本依據。2、嚴格控制混凝土容重，盡量使梁段混凝土各齡期的強度和彈

25、性模量術指標與計算采用值接近，減少實際值與計算采用值之間的誤差。3、嚴格控制預應力筋張拉力的準確度和張拉時混凝土的齡期要求（齡期達到3 天以上且強度達到設計強度的90以上）。4、在每個承臺和0 號段土布設基礎沉降觀測點和墩身壓縮觀測點，定測基礎沉降和墩身壓縮情況，并將結果反應在合攏前4 個梁段和邊跨段的高程中。5、定期觀測溫度對T構懸臂端撓度的影響，通常在早晨進行初測，在下午 5點后后進行 復測，以消除溫度影響。觀測后將成果圖表進行分析，從而為全橋的立模標高和線形調整提供依據。6、從合攏段前4 個梁段起，對全橋各梁段的標高和線形進行聯測，并在這4 個梁段內逐步調整，以控制合攏精度。7、保證掛籃

26、預留孔位置準確。當預留孔位置偏差較大時，掛籃不好調甚至調整不到中線位置，因此必須提高各預留孔的準確度。同時為了防止震搗混凝土時移位，預留孔要用鋼筋網固定。8、一般情況下，施工時對掛籃本身的彈性變形和非彈性變形都能比較重視地考慮。但大都對掛籃與滑道之間、滑道與鋼（木 ）枕之間、鋼（木與梁頂混凝土之間的非彈性變形重視不夠甚至忽視了。根據經驗，這方原因造成的掛籃前端沉降高達58mm。所以，施工時必須對此予以重并加強觀測，積累經驗，準確控制，消除影響。9、根據實踐經驗及資料研究，薄壁空心墩及箱梁變形對環境溫度和日照非常敏感。受日照時，受日照一側的頂腹板溫度與另一側的頂腹板溫度是不同的，且一天內也是反復

27、變化的，且變形變化滯后于溫度變化。因此，應對日照及環境溫度影響進行自始至終的觀測。10、在T構懸臂灌注施工期間，梁頂面所放材料、機具設備的數量和位置應符合線形控制軟件計算模式的要求。在懸灌即將結束時，梁體懸臂最大，施工時必須嚴格控制施工荷載的對稱，并對墩的變形加強觀測。11、線形控制觀測點要有明顯標記，并在施工中妥善保護，避免碰撞后彎折變形。用20直徑的鋼筋棒作觀測點，鋼筋露出混凝土面以5mm為宜，并將鋼筋頂磨圓。12、通過線形控制將豎向撓度誤差控制在15mm 內，軸線誤差控制在10mm 內。預應力張拉、壓漿：縱向預應力張拉:本橋所有縱向預應力筋張拉按照左右對稱，先下后上，先縱后橫的原則進行，

28、為減少混凝土的收縮徐變對預應力的不利影響，避免由于混凝土收縮徐變過大造成永存預應力不滿足設計要求，需要采取混凝土強度、齡期雙控指標，在混凝土施工后強度達到90%以上時方能張拉。張拉步驟為：初始張拉力張拉檢查油路的可靠性，安裝正確后，開動油泵向張拉油缸緩慢進油，使鋼絞線略為拉緊后調整千斤頂位置，使其中心與預應力管道軸線一致，以保證鋼絞線的自由伸長，減少摩阻，同時調整夾片使其夾緊鋼絞線，以保證各根鋼絞線受力均勻。然后兩端千斤頂以正常速度對稱加載到初始張拉力后停止加油，測量并記錄鋼絞線初始伸長量，完成上述操作后繼續加載至控制張拉力，量測實際伸長量并與計算伸長量相比較。由于張拉力設計值較大，因此初始張

29、拉力取值為 10%« Ko預應力張拉前對預應力千斤頂及配套設備進行標定采，用ZB4-500型油泵配合液壓千斤頂進行，采取雙控法控制，即在張拉力滿足設計要求的情況下，預應力筋伸長量與設計計算伸長量之差在± 6%，（應計算預應力筋在千斤頂內的長度）張拉前需要對千斤頂及配套油泵進行檢校標定，可以采取壓力機反壓千斤頂的方法但壓力機的精度應為一級精度，確定千斤頂壓力與液壓油泵油壓間的關系，同時預應力筋的伸長量計算應準確無誤，預應力筋彈性模量、截面積等技術指標取值準確，取用檢驗單位提供的數據。張拉按照設計圖紙的順序進行，或按照規范規定的先下后上，先中間后兩邊的順序，先張拉縱向預應力束，

30、再張拉橫向預應力束及豎向預應力筋。張拉應準確，準確預估預應力管道的摩阻力，使預應力筋的永存應力達到設計要求。張拉作業。按照兩端張拉并錨固結的方法進行。所有縱向預應力束張拉均按“左右對稱、兩端同時”的原則進行，下列說明就是建立在此基礎上的。由于張拉是一項非常重要的工作，因此在施工時要做好安排，張拉施工時需注意：1、為保證預應力的準確，對張拉設備進行定期和不定期的配套檢查和必須的。校正后需將千斤頂的實際張拉噸位和相應的壓力表讀數關系制成圖表，以便于查找使用。在下列情況下應對千斤頂和油泵進行配套檢驗：設備標定期已到；千斤頂或油泵發生故障修理后；儀表受碰撞；張拉200 次后；鋼絞線伸長量出現系統偏差等

31、。千斤頂加載和卸載時要做到平穩、均勻、緩慢、無沖擊。千斤頂在加載過程中如混入氣體，在空載下將千斤頂油缸往返二至三次即可排出空氣，保證千斤頂運行平穩。2、張拉作業中，梁的兩端要隨時保持聯系。發生異常現象時應及時停止，找出原因，及時處理。張拉順序為：先腹板后頂板，先下后上，左右對稱。3、張拉作業中，要對鋼絞線束的兩端同步施加預應力，因此兩端伸長量應基本相等。若兩端的伸長量相差較大時，應查找原因，糾正后再進行作業。4、張拉作業中，兩端危險區內不許有人，并立牌警示。5、張拉過程中，要有專人填寫張拉記錄，同時張拉作業需安排專人負責指揮。6、當氣溫下降到+5以下時，禁止進行張拉作業，以免因低溫而使鋼在夾片

32、處發生脆斷。7、張拉時的混凝土強度不得低于圖紙規定的90%R設計和7天齡期。8、張拉中，要控制千斤頂工作行程在最大允許行程以內。9、張拉完畢卸下工具錨及千斤頂后，要檢查是否有斷絲，以及工具每根鋼鉸線上的楔片壓痕是否平齊，若不平齊則說明有滑絲。若有斷絲、滑絲出現，須視具體問題采取相應的解決措施后，才能進行下一道工序。10、預應力鋼束張拉完畢后，嚴禁撞擊錨頭。多余的鋼絞線應用切割砂輪機割，切割后剩下的長度L>3cm。11、定期或不定期地更換油泵、千斤頂上的易損件和液壓油，保證機械在需要的時候能夠正常運轉。12、張拉現場須有明顯標志，與該工作無關的人員嚴禁入內；張拉或退楔時，千斤頂及錨具后面不

33、得站人，以防預應力筋拉斷或夾片飛出傷人；油泵運轉有異常情況時，要立即停機檢查。在測量伸長量時，要停止開動油泵。13、具體張拉操作順序為：A、初試張拉力，張拉檢查油管路連接可靠、安裝正確后，開動油泵向油缸緩慢進油，使 鋼鉸線略為拉緊后隨時調整千斤頂位置，使其中心遁軸線方向基本一致，以保證鋼鉸線自由伸長，減少摩阻。同時調整夾片使之卡緊鋼鉸線，以保證各根鋼鉸線受力均勻。然后兩端千斤頂常速度對稱加載到初始張拉力后停止進油加載，測量并記錄鋼鉸線初長量。完成如上操作后，繼續向千斤頂進油加載，直至達到控制張拉初始張拉力取控制張拉力的10。然后達到控制張拉力的20，測量并記錄鋼鉸線伸長量。B、控制張拉力張拉鋼

34、鉸線達到控制張拉力時，不關閉油泵，而繼續保持油壓2 分鐘，以補償鋼鉸線的松弛所造成的張拉力損失，并檢驗張拉結果。然后測量并記錄控制張拉力下的鋼鉸線伸長量。鋼鉸線束實際伸長量的量測有如下兩種方法：在相應張拉力下量取與之對應的千斤頂油缸伸長量。將每個初張拉力、次張拉力和終張拉力下對應的千斤頂油缸伸長量的差值，作為本次鋼鉸線的實際伸長量。則各個張拉循環的實際伸長量之和，也即為鋼鉸線初始張拉力至控制張拉力之間的實際伸長量。：開始張拉前，將本束所有鋼銀線尾端切割成一個平面或采用有較大色差較大的顏料標注出一個平面。在任一張拉力下量測伸長量平面至喇叭口端面之間的距離。將每個張拉循環中初張拉力和終對應的量測值

35、的差值，作為本張拉循環中鋼鉸線束的實際伸長量。張拉循環的實際伸長量之和，即為該束鋼鉸線初始張拉力至控制張拉力的實際伸長量，與鋼鉸線束實際伸長量的計算互為校核。張拉鋼絞線時，必須兩邊同時給千斤頂主油缸徐徐充油張拉，兩端伸長應基本保持一致，嚴禁一端張拉，如設計有特殊規定時可按設計文件辦理。張拉伸長值校核：張拉伸長值應用測量精度不大于 ± 1mm勺標尺測量。在初應力下，量測油缸外露長度，在相應分級荷載下，量測油缸外露長度，如果中間錨固，則第二級初荷載應為前一級終荷載,將多級伸長值疊加即為初應力至終應力的實測伸長值。實測伸長值L=A L1+-AL2-A-B-C L1從初應力至最大張拉力之間的

36、實測伸長值，包括多級張拉、兩端張拉的總伸長； L2一初應力以下的推算伸長值。可取 20% 6 co緘去10% 6 co創應力）的實測伸長值；A一張拉過程中錨具楔緊引起的預應力筋內縮，兩端張拉時指工具錨內縮值；B一千斤頂內工作長度的預應力筋的張拉伸長值；C一構件的彈性壓縮值，小跨度一般不考慮，大跨度以設計為準。鋼鉸線束張拉采用張拉力與伸長值雙控法，即在張拉力達到設計要求際伸長值與理論伸長值之間的誤差若在±6 之間，即表明本束張拉合格。否則，若張拉力雖已達到設計要求，但實際伸長值與理值之間的誤差超標，則應暫停施工，在分析原因并處理后，繼續張拉直至達到設計應力。當出現伸長量超標時應從如下方

37、面入手分析：、張拉設備的可靠性即千斤頂與油泵的標定是否準確；、彈性模量計算值與實際值的偏離，、伸長量量測方面的原因，、計算方面的原因如未考慮千斤頂內的鋼較線伸長值等。、孔道對鋼絞線的摩阻系數預計準確度，一般來講，伸長量超標總是能夠找到原因的。、滑絲和斷絲的判斷張拉完畢卸下工具錨及千斤頂后，目視檢查斷絲情況：仔細察看工具處每根鋼鉸線上的楔片壓痕是否平齊，若不平齊則說明有滑絲；察看本鋼鉸線尾端張拉前標注的平面是否平齊，若不平齊則說明有滑絲。、滑絲處理：在張拉過程中，多種原因都可能引起預應力筋滑絲和斷絲，使預應力受力不均，甚至使構件不能建立足夠的預應力，從而影響橋梁的使用壽命，因此需要限制預應力筋的

38、滑絲和斷絲數量。當滑絲和斷絲數量在規范內時，不需特別處理，即可進入下道工序；當滑絲和斷絲數量過規范允許范圍時，則需對其處理。斷絲處理的常用方法有：a、提高其它鋼絞線束的控制張拉力作為補償。但最大超張拉力不得超鋼絞線標準強度的 78%; b、換束，重新張拉或啟用備用束。在發生斷絲問題時，具體采用何種方式，需與設計、監理單位協商后確定。具體操作為：把專用卸荷座支承在錨具上，用專用千斤頂張拉發生滑絲的鋼絞線，至將其既有夾片取出，換土新夾片，然后用該千斤頂重新張拉至設計張，力并頂壓楔緊夾片即可。如遇兩根以上的嚴重滑絲或在滑絲過程中鋼絞線受到了嚴重損傷，則將該錨具上的所有鋼絞線全部卸荷、更換該束的全部鋼

39、絞線后，重新張，并頂壓楔緊夾片。退出夾片、放松鋼絞線時，首先將千斤頂油缸外伸至千斤頂行程的一后，在滑絲鋼絞線的一端把專用千斤頂按張拉狀態裝在單根鋼絞線上。鋼絞線受力伸長時，夾片稍被帶出。這時立即用改錐或鋼釬卡住夾片螺，（鋼釬可用鋼絲打制成，長2030cm）。然后油缸緩慢回油，鋼絞線 縮，而夾片因被卡住而不能與鋼絲同時內縮。主缸再次進油，張拉鋼絞夾片又被帶出，再用鋼釬卡住夾片后使主缸回油。如此反復進行，直至退出為止。然后根據滑絲情況，決定是更換夾片或是抽出鋼絞線束更換新束。C、錨固鋼絞線持荷 2min 油表讀數無明顯下降時即可關閉油泵進油閥，打開油泵回油，油缸退回，則工作錨自動錨固鋼絞線。錨固時

40、先錨固一端，待該端錨成并退去工具夾片、卸去工具錨及千斤頂、觀察鋼鉸線無滑絲和斷絲后，將另一端補足拉力后再錨固這一端。然后卸去這一端的工具夾片、錨及千斤頂，同樣觀察鋼鉸線有無滑絲和斷絲現象。當鋼絞線長度較長而千斤頂油缸長度較短，一次張拉不能到位，則需多次張拉循環。操作方法和步驟與上述方法和步驟相同，只是，一循環的錨固拉力作為本次循環的初始拉力。如此循直至達到最終的控制張拉力。若一切正常，則接著進行下一步工作。D、封錨、壓漿如一切正常，則用快硬水泥或砂漿封堵錨具端頭，懸灌梁縱向預應力筋管道壓漿(1)、孔道壓漿前的準備工作、水泥漿配合比：水泥漿配合比要根據孔道形式、壓漿方法、壓漿設備等因素通過試驗，

41、根據經驗，本橋孔道壓漿用水泥漿的配合比擬采用如下指標：1、水灰比0.350.4,并摻適量減水劑和不含氯鹽的膨脹劑(UEA2、水泥采用普通硅酸鹽水泥，水泥標號為P.O42.5普硅水泥。3、水泥漿的28天強度不低于C40級。4、泌水率最大不超過3，拌和后3h 的泌水率不超過2，24h 后泌水全部被漿體吸收；流動度為16s 左右，具體值需根據季節和溫度作適當調整5、膨脹率。膨脹劑的摻量經試驗確定，摻入膨脹劑后水泥漿的自由膨脹率控制在2左右。施工時要沖洗管道后再用空壓機吹去孔內積水，其中壓縮空氣不能含有油污。水泥漿在拌漿機內按照先放水和減水劑后再放水泥，最后放膨脹劑的順序。拌合時間不能低于2min,拌

42、好的灰漿過篩后存放于儲漿桶內。儲漿桶要不停地低速攪拌并保持足夠的數量以保證每根管道的壓漿能一次連續完成。水泥漿自壓漿到完到壓入管道的時間不得超過 40 分鐘。、切割錨外多余鋼絞線。使用砂輪機切割，切割后的余留長度不低于3厘米，也可待壓漿后切割。、封錨。錨具外面的預應力筋間隙和壓漿管用無收縮快硬性水泥封堵.、沖洗孔道。孔道在壓漿前用壓力水沖洗，以排除孔內無雜物、暢通。(2)、孔道壓漿施工程序：在做好上述準備工作后，即可進行壓漿作業。其作業程序為：、攪拌水泥漿，使其流動度等性能達到技術要求。、啟動壓漿泵，當壓漿泵輸出的漿體無自由水并達到要求稠度時，將漿泵土的輸送管連接到喇叭的進漿管上，開始壓漿。、

43、壓漿過程中，壓漿泵保持連續工作。當水泥漿從排漿(氣)管順暢出，且稠度與灌入的漿體相當時，關閉排漿（氣 ）管。勁關閉排漿（氣 ）管的時侯，壓漿泵繼續工作，直至壓力達到0.7MPa,壓漿泵停機，持壓2分鐘。、在持壓2分鐘的過程中，若漿體壓力無明顯下降，則關閉進漿管。荏漿；在持 壓 2 分鐘的過程中，若漿體壓力有明顯的下降，則在查找后決定是繼續持壓或是沖洗管道、處理問題后重新壓漿。、壓漿泵回壓至零。、拆卸外接管路、閥門及附件。、清洗干凈所有沾上水泥漿的設備。、壓漿后根據氣溫情況，在漿體初凝時卸下進漿管和排漿 （氣）管，沖洗干凈。（ 3）、壓漿注意事項在波紋管每個波峰的最高點設一排氣管兼壓漿管以土。壓

44、漿泵輸漿管應選用抗壓能力 10Mpa 以上的抗高壓橡膠管，輸漿管連接件之間的連接要牢固可靠。水泥漿進入灌漿泵之前應通過1 l5mm 的篩網過濾。、攪拌后的水泥漿要做流動度試驗，并根據試驗結果作必要的調整，以壓漿的順利。、灌漿要在灰漿流動性下降前（約40min左右）進行。同一根管道的要一次連續進行，出現意外情況中斷時，應立即用高壓水沖洗干凈理好后，再重新壓漿。、在現場做好灌漿孔數和位置及水泥漿配合比的記錄，以防漏壓。壓漿時必須采取壓漿過后再穩壓35 分鐘的辦法以增加漿體的密實度，保證預應力筋的永存應力達到設計要求，減少應力損失。（4）、封端對懸灌過程中的腹板束和頂板束，在張拉壓漿后將其直接澆注在

45、下一混凝土內作為封端，因而對腹板束和頂板束不再另外封端。而對合龍頂板束和底板束，由于錨頭外露，因此必須另做封端。封端的施工和要求如下：、孔道壓漿后立即將梁端水泥漿沖洗干凈，并將端面混凝土鑿毛。、綁扎端部鋼筋網，并將鋼筋網焊在端面預留鋼筋上。豎向預應力張拉：豎向預應力筋采用精軋粗螺紋鋼筋，標準強度為785MPA,彈性模量2Xl05Mpa采取同一梁段兩側對稱張拉的方案，具體操作為：清理錨墊板，在錨墊板上 做伸長量的標記點并量取從粗鋼筋頭至錨墊板標記點之間的豎向距離”作為計算伸長量的初始值-安裝工作螺帽-安裝千斤頂-安裝聯結器與張拉桿-安裝工具螺帽-初張拉至 控制張拉力的10%張拉至控制張拉力 4持

46、荷2min-旋緊螺帽-卸去千斤頂及其他附件7天后再次張拉至控制應力并旋緊工作螺帽 -量取從許鋼筋頭至錨墊板上標記點的豎向 距離”為計算伸長量終值-計算實際伸長量A = *岔將該值與理論計算值比較若誤差 在 ± 6%內則在24h 內完成壓漿，若誤差超出± 6%則分析處理。注意事項為:1 、除橫隔板處的豎向預應力筋使用聯結器接長外，其他原則為通長束，不能接長。2、張拉時調整千斤頂位置，使千斤頂中心與粗鋼筋中心在同一直線上。3、張拉后要用加力桿旋緊螺帽，確保錨固力足夠。4、每束及每輪張拉完成后作出標記防止漏張拉及壓漿。5、伸長量量測以粗鋼筋頭至錨墊板上的固定點的豎向距離為準6、

47、張拉時每段梁的橫向應保持對稱7、 每節段懸臂尾部的一組豎向預應力粗鋼筋留待與下一節段同時張拉，以使預應力在混凝土接縫的兩端均能發揮作用。8、 在擰緊螺帽時要停止開動油泵。9、 聯結器的兩端聯結的粗鋼筋長度要保持相等并等于聯結器長度的一半，避免長度不一導致過短的一側粗鋼筋滑脫失錨。10、 工具錨一定要用雙螺帽。三、質量保證措施1、自檢體系人員安排：質檢負責：譚松2、工程工藝控制模板使用前必須消除表面污垢，模板如有縫隙，必須填塞嚴密，模板內面涂刷脫模劑。對模板的幾何尺寸和平整度要進行校對，修正后方可使用。模板安裝后不得與腳手架連接，腳手架必須牢固，防止腳手架擺動而造成模板變位。鋼筋在加工廠加工現場

48、綁扎，焊接必須滿足技術規范要求。綁扎與安放鋼筋及鋼筋骨架時，一定要有良好的定位措施，各種預埋件位置一定要準確。制成的鋼筋骨架，必須有足夠的剛度和穩定性，以便在運輸、吊裝和澆筑混凝土時不致松散、移位、變形，必要時可在鋼筋骨架的某些連接點處加以焊接或增設加強鋼筋。混凝土灌注中嚴格計量，確保混凝土的質量，采用插入式振動器進行振搗；模板安裝完畢后進行復核，保證結構物的幾何尺寸和平整度，模板內的雜物、積水和鋼筋的污垢應清理干凈，做到混凝土質量內實外美，滿足設計要求和質量標準。模板支撐牢固，自身強度和剛度必須滿足施工要求，施工過程中要加強模板自身焊縫、聯結等關鍵部位的檢查，拉桿必須上雙螺帽。預應力管道按照

49、圖紙位置在模板內安裝完畢后，采用鋼筋卡子以鐵絲綁扎固定，避免管道在澆筑過程中移位，并將其端部蓋好，防止水或其他雜物進入。混凝土澆筑時設值班人員隨時檢查模板加固情況，發現有松動現象及時進行加固。混凝土的自由落差不得超過 2.00m,當超過2.00m時，通過用筒、溜槽等設施下落。在混凝土的出料口下面，混凝土的堆積高度不能超過1.00m。混凝土的澆筑從低處開始逐層擴展升高，保持水平分層。混凝土澆筑要連續進行，如因故必須間斷時，其間斷時間要小于混凝土的初凝時間，若超過允許間斷時間，須按工作縫處理以保證混凝土質量。混凝土施工完畢后，加強養生，待混凝土強度達到設計強度后拆除底模和支撐。用于張拉的千斤頂的精

50、度應在使用前校準。千斤頂使用超過6個月或200次，以及在使用過程中出現不正常現象，應重新校準。模板拆除時，要防止鋼釬、撬棍等較硬的工具對混凝土表面進行損傷，不得破壞結構物的棱角，保持結構物的完整性。連續剛構的節段與掛籃的設計強度、剛度及穩定性按實際承受荷載進行加載試驗和預壓；選定梁體混凝土的配合比時，除考慮混凝土的強度指標必須達到設計強度外，還考慮其彈性模量及容重；(11)波紋管采用定位網法控制坐標，每 60cm布置一片定位網，波紋管在任何方向的偏差04mm；混凝土養生時，對預應力鋼束所留的孔道加以保護，嚴禁將水或其它物質灌入孔道；錨墊板牢固地固定在端模上，并注意錨墊板的角度符合設計要求，確保

51、波紋管與錨墊板垂直；（14）張拉在混凝土強度達到設計強度要求后進行，并嚴格按設計要求的程序和張拉控制應力采用雙控，確保張拉質量；連續剛構施工時，加強測量監控，定時定位監測，適時調整線型變化，做好線型控制。3、工程材料的質量保證工程材料和輔助材料（包括構件、半成品），都是構成建筑工程的實體。保證工程材料按質、按量、按時的供應是提高和保證質量的前提。因此供應管理部門，必須對采購的原材料、構（配）件、半成品等材料，建立健全進場前檢查驗收和取樣送驗制度，杜絕不合格的材料進入現場。鋼材及其它成品半成品進場必須有出廠合格證，并做材質試驗。地方材料應先調查料源，取樣試驗，試驗合格并經監理認可后方可進料。現場

52、設專人收料，不合格的材料拒收。施工過程中如發現不合格的材料應及時清理出現場。4、工程質量保證在總工程師的領導下，由專職工程師組成質檢檢測室，負責質量管理工作。成立試驗室，試驗室檢測儀器齊全，并配備素質較高并有經驗的試驗人員若干人，以滿足現場試驗的要求。項目經理部設技術科和質檢科，施工作業隊設專職質檢員，施工班組設義務質檢員。項目經理部質檢室每旬組織一次質量檢查，每月度由總工程師組織一次質量大檢查，召開一次工程質量總結分析例會。作業隊每天進行施工中間檢查及竣工質量檢查并評出質量等級。班組堅持“三檢制”，自檢合格后，專職質檢員進行全面檢查驗收。然后由項目經理部質檢工程師請監理工程師驗收簽認。發現違

53、反施工程序，不按設計圖紙、規范、規程施工，使用不符合質量要求的原材料、成品和設備時，各級質檢人員均有權制止，必要時可向主管領導提出暫停施工進行整頓的建議。5、施工操作的質量保證施工操作者，是工程質量的直接責任者。工程質量的好壞，除了設計方面的原因外，單就工序質量來說，施工操作者就是關鍵是決定因素。施工操作者，必須具有相應的操作技能，特別是重點部位工程以及專業性質很強的工種工程操作人員必須具有相應的工種崗位的實踐技能。因此，保證施工操作質量，就必須按不同工序的質量要求，合理解決施工水平問題。對一些專業技術工種，必須要做到考核持證上崗施工操作中，要堅持自檢、互檢、交接檢制度，對工程必須本著自我控制

54、的指導思想。所 有工序要堅持樣板制，有隱檢要求的還必須堅持隱預檢制。要牢固樹立“上道工序為下道工序服務”和“下道工序就是用戶”的思想，堅持做到不合格的工序不交工。要按已明確的質量責任制檢查操作者的落實情況，各工序實行操作者掛牌制促進操作者提高自我控制施工質量的意識。做到操作任務明確，質量責任清楚。同時施工操作者還必須做到“原材料把關制”杜絕使用不合格的材料。做好施工工程的成品保護。在整個施工操作過程中，嚴格執行工前有交底、工中有檢查、工后有驗收的“一條龍”操作管理方法。做到施工操作程序化、標準化、規范化，確保施工質量。6、正確處理進度與質量的關系進度與質量是對立的統一，沒有質量就沒有進度。實施

55、工程項目施工與管理過程中，必須正確處理質與量的關系。生產指標（任務）、進度（任務）完成后，必須檢驗質量是否合格。主管領導尤其是項目經理，一定要擺正“進度必須服從質量”這個關系。堅持好中求快，好中求省，嚴格按標準、規范和設計要求組織、指導施工，絕不能因為搶工期而忽視質量。7、人員素質的質量保證在工程質量管理中，“人、機、料、法、環”這五要素，人是決定要素，施工管理層的工程技術人員、專業管理人員、施工操作人員素質的好壞，對施工工程質量起著決定性的作用。必須通過培訓學習不斷提高。各專業技工、高級技工等人員必須保持相對穩定，保證其工作的連續性及原有操作技能水平。具體措施如下：a.開展質量教育根據本工程的特點及具體情況，制訂出本工程的施工技術措施，并認真做好質量教育工作，使全體人員樹立質量第一的觀念。b.建立質量責任制度制定各部門、各崗位質量責任制，使責任到人，并把質量作為年度評比業績時一項重要考核指標。d.建立工地試驗室，配備常規土工試驗，砂漿、碎試驗以及混合料配合比試驗及其他較復 雜試驗的儀器設備，以滿足本工程的試驗需要。e.施行工前交底制認真閱讀領會圖紙和設計文件，請設計代表進行技術交底。開工前由技術管理人員對所屬工作人員進行施工布置及詳述各項要求。f.采取項目掛牌制掛牌目的是加