1、一鍋爐汽溫調整（1）鍋爐正常運行時，主蒸汽溫度應控制在571±5以內，再熱蒸汽溫度應控制在 569±5，兩側溫差小于10。同時各段工質溫度、壁溫不超過規定值。（2）主蒸汽溫度的調整是通過調節燃料與給水的比例，控制啟動分離器出口工質溫度為基本調節，并以減溫水作為輔助調節來完成的，啟動分離器出口工質溫度是啟動分離器壓力的函數，啟動分離器出口工質溫度應保持微過熱，當啟動分離器出口工質溫度過熱度較小時，應適當調整煤水比例，控制主蒸汽溫度正常。（3）再熱蒸汽溫度的調節以燃燒器擺角調節為主，鍋爐運行時，應通過 CCS系統控制燃燒器噴嘴擺動調節再熱汽溫。如果燃燒器擺角不能滿足調溫要求時，

2、可以用再熱減溫水來輔助調節。 注意：為保證擺動機構能維持正常工作，擺動系統不允許長時間停在同一位置，尤其不允許長時間停在向下的同一角度，每班至少應人為地緩慢擺動一至二次，否則時間一長，噴嘴容易卡死，不能進行正常的擺動調溫工作。同時，擺動幅度應大于20°，否則擺動效果不理想。（4）一級減溫水用以控制屏式過熱器的壁溫，防止超限，并輔助調節主蒸汽溫度的穩定，二級減溫水是對蒸汽溫度的最后調整。正常運行時，二級減溫水應保持有一定的調節余地，但減溫水量不宜過大，以保證水冷壁運行工況正常，在汽溫調節過程中，控制減溫水兩側偏差不大于5th。（5）調節減溫水維持汽溫，有一定的遲滯時間，調整時減溫水不可

3、猛增、猛減，應根據減溫器后溫度的變化情況來確定減溫水量的大小。（6）低負荷運行時，減溫水的調節尤須謹慎，為防止引起水塞，噴水減溫后蒸汽溫度應確保過熱度20以上；投用再熱器事故減溫水時，應防止低溫再熱器內積水，減溫后溫度的過熱亦應大于20，當減負荷或機組停用時，應及時關閉事故減溫水隔絕門。（7）鍋爐運行中進行燃燒調整，增、減負荷，投、停燃燒器，啟、停給水泵、風機、吹灰、打焦等操作，都將使主蒸汽溫度和再熱汽溫發生變化，此時應特別加強監視并及時進行汽溫的調整工作。高加投入和停用時，給水溫度開始變化較大，各段工作溫度也相應變化，應嚴密監視給水溫度、省煤器出口溫度。螺旋水冷壁管出口工質溫度的變化，待啟動

4、分離器出口工質溫度開始變化時，維持燃料量不變，調整給水量，控制恰當的啟動分離器出口工質溫度使各段工質溫度控制在規定范圍內。二鍋爐汽壓調整1. 汽壓調整的實質是調整蒸發量，使之適應外界負荷的需要。調整 的方法主要是調節燃料量和風量。2. 汽壓下降時，應強化燃燒。其操作順序是先加引風，再加送風，后加燃料。這樣，一可避免爐膛正壓，二可避免不完全燃燒。3. 汽壓上升時，應減弱燃燒。其操作順序是先減燃料，再減送風，最后減引風。以上方法應在實際操作時，根據具體情況靈活應用。三鍋爐燃燒調整1) 鍋爐運行時，應了解燃煤、燃油品種和化學分析，以便根據燃料特性，及時調整運行工況。正常運行時運行人員應經常對燃燒系統

5、的運行情況進行全面檢查，發現燃燒不良時應及時調整。2) 鍋爐燃燒時應具有金黃色火，燃油時火焰白亮，火焰應均勻地充滿爐膛，不沖刷水冷壁及屏式過熱器，同標高燃燒的火焰中心應處于同高度。燃料的著火點應適中，距離太近易引起燃燒器周圍結焦燒壞噴嘴；距離太遠，又會使火焰中心上移，使爐膛上部結焦，嚴重時還將會使燃燒不穩。3) 正常運行時，應維護爐膛負壓在50100Pa，鍋爐上部不向外冒煙。4) 鍋爐運行時，應盡量減少各部位漏風，各門、孔應關閉嚴密，發現漏風處應及時堵塞。5) 爐膛出口氧量值應根據不同的燃料特性和負荷來決定，當氧量控制在手動方式時，應根據氧量設定值進行調節，若氧量控制投自動時，可通過改變氧量設

6、定值來進行自動調節。當燃用灰熔點低或煤油混燒時，為防止爐膛結焦，可適當提高爐膛出口氧量。6) 為確保鍋爐經濟運行，應維持合格的煤粉細度，定期對飛灰、爐渣等取樣分析，進行比較，及時進行燃燒調整。7) 鍋爐進行燃燒調整或增加負荷時，除了保證汽溫、汽壓正常外，還應使啟動分離器出口溫度維持在正常值范圍內。燃燒器投用后，應檢查著火情況是否良好，及時調整風量，防止煙囪冒黑煙。8) 當鍋爐由于各種原因造成燃燒不穩時，應及時投入油槍、穩定燃燒，并查明原因，及時消除燃燒不穩的因素。若鍋爐發生熄火時，應立即停止向爐膛供給燃料，避免引起鍋爐爆燃。4 制粉系統運行調整1) 調整一次風冷、熱風擋板，保持合適的通風量。2

7、) 保持磨煤機出口溫度在允許范圍內。3) 增加或減少給煤量時，應緩慢進行。磨煤機出力可根據其磨碗壓差、磨煤機出口溫度及磨煤機電流等進行調整。4) 磨煤機出力隨著通風量的增加而提高，當改變通風量時，應相應地調整給煤量，以維持磨煤機內煤量適當。5) 當運行的磨煤機出力達到最大出力以上，需加負荷時，備用磨煤機應準備投入運行，如果各磨煤機出力都低于50時，要及時停運一臺磨煤機作備用。6) 對磨煤機在碾磨件磨損中后期，若發現制粉出力不足或煤粉細度變粗時，應聯系檢修人員調整該磨煤機分離器擋板開度,彈簧加載壓力或調換磨輥。5 鍋爐風量調整1. 在負壓運行鍋爐中，隨著煙氣流程，爐膛及各受熱面煙道中均有空氣漏入

8、，所以值不斷增大。因為燃燒在爐膛出口處結束，通常認為，爐膛部分漏入的空氣還能夠參加燃燒，而爐膛以后各受熱面處的漏風都不能參加燃燒。因此，通常所講的燃燒設備所用的過量空氣系數，是指爐膛出口處的過量空氣系數”t。2. 過量空氣系數實質上是反映燃料和空氣配合的一項指標。過量空氣系數過大，使鍋爐的排煙損失增加，引風機電耗增大；同時空氣系數太大，對燃燒不利，反之，過量空氣系數太小，則不能保證燃料的完全燃燒。要盡量減少過量空氣系數3. 鍋爐煙氣中的RO2及O2容積百分數均隨過量空氣系數而變化。因此，燃燒正常情況下，可根據煙氣中的RO2或O2值進行調整，當煙氣中的RO2值增大時，說明氧量值減小，為避免不完全

9、燃燒損失增加，必須適當地加大風量；而當煙氣中的RO2值降低，說明氧量增大，為減少排煙損失，必須適當減少風量。4. 在調整風量時，必須注意送、引風機同時調整，以保持爐膛上部的負壓為1020Pa。當燃燒不穩定時，可以提高到2030Pa，以避免爐煙負壓過大，否則漏風增加，導致爐膛溫度降低，排煙損失和不完全燃燒損失增加，引風機電耗增加。6 鍋爐各自動投入調整原理1.鍋爐給水控制原理1) 機組進入直流狀態，給水控制與汽溫調節和前一階段控制方式有較大的不同，給水不再控制分離器水位而是和燃料一起控制汽溫即水燃比B/G。如果比值B/G保持一定，則過熱蒸汽溫度基本能保持穩定；反之，比值B/G的變化，則是造成過熱

10、汽溫波動的基本原因。因此，在直流鍋爐中汽溫調節主要是通過給水量和燃料量的調整來進行。但在實際運行中，考慮到上述其它因素對過熱汽溫的影響，要保證B/G比值的精確值是不現實的。特別是在燃用固體燃料的鍋爐中，由于不能精確地測定送入鍋爐的燃料量，所以僅僅依靠B/G比值來調節過熱汽溫，則不能完全保證汽溫的穩定。一般來說，在汽溫調節中，將B/G比值做為過熱汽溫的一個粗調，然后用過熱器噴水減溫做為汽溫的細調。2) 對于直流鍋爐來說，在本生負荷以上時，汽水分離器出口汽溫是微過熱蒸汽，這個區域的汽溫變化，可以直接反映出燃料量和給水蒸發量的匹配程度以及過熱汽溫的變化趨勢。所以在直流鍋爐的汽溫調節中，通常選取汽水分

11、離器出口汽溫做為汽溫調節回路的前饋信號，并將此點的溫度稱為中間點溫度。該點溫度的變化將對鍋爐的燃料輸入量和給水量進行微調。3) 鍋爐負荷，從35MCR上升至BMCR，分離器溫度由370上升至413，升幅43。給水由681T/H上升至1944T/H（BMCR工況，額定工況1851T/H）。水燃比因燃料不同、燃燒狀況不同、爐膛及受熱面臟污程度等不同有較大變化從7.7到8.9之間。4) 鍋爐在轉入直流狀態后，控制中間點溫度。負荷變動過程中，利用機組負荷與主蒸汽流量做為前饋起到粗調整作用，但是當前主蒸汽流量是計算出來的還不是很準確，推薦使用機組負荷，做為前饋粗調整用。一般用機組負荷乘以3.1t/MW，

12、得出該負荷大致的給水流量，然后根據分離器出口溫度細調整給水流量。調整分離器出口溫度時，包括在調節給水時都要兼顧到過熱器減溫水的用量，保持在一個合適的范圍內，留有合理的余度，不可過多也不可太少。同時兼顧的還有再熱器溫度、水冷壁溫等，不可超溫，也不可過低。給水投入自動后，可以手動設定分離器焓值控制器，數值往大的方向調節，水燃比減少，相對給水量減少，分離器出口溫度上升，反之減少。5) 在降負荷過程中分離器溫度可一直保持稍高一些，給水可稍欠一點，不可將鍋爐蓄熱全部用盡。鍋爐升降負荷過程中，燃料變化很快鍋爐的負荷波動也較大，由于我廠采用MPS中速磨煤機，給煤機的給煤量基本代表鍋爐的燃料量，比較適用于直流

13、爐的調節。但在給煤機初始啟動時，為了咬煤，一定要手減其他磨煤機，同時增減本給煤機的煤量，否則鍋爐負荷過大，汽溫和汽壓會升高，引起電負荷波動。6) 過熱器二級減溫已可投自動，實際證明效果很好，在手動控制一級減溫水時要注意一減后溫度不要超過430屏過出口溫度不要超過530，一減二減用水量偏差不要太大，左右溫度也不要太大，要勤調整。再熱器汽溫主要靠煙氣擋板來調整，煙氣擋板調整起來反應相當慢，所以一定要提前調整，主要根據機組負荷變化、分離器出口溫度變化、吹灰情況、風量及氧量變化、煤質變化等。必要時及時投入減溫水，不使再熱器超溫，再熱器溫度不可變化太快，注意低壓缸脹差變化情況。在投退高加時要注意它對給水

14、和主再熱汽溫的影響，尤其在投入1、2號加時不可過快，防止再熱器超溫。2. 風量自動調節原理送風控制系統功能是根據燃料指令按PI調節規律調節風機動葉開度，使送風機向鍋爐提供適當的風量。送風控回路原理見下圖：由上圖可以看出，作用在風機PI調節器上有以下幾個因素：1、總風量指令：為鍋爐指令、燃料量和30%最小風量三者間選最大值構成，這樣減負荷時鍋爐指令下降，但總風量指令不會立即下降，只有當燃料量下降后，風的指令才會下降，從而實現先減煤后減風的控制。這里的最小風量是保證鍋爐安全的最小風量?？傦L量指令經風量/燃料量比例系數轉換成相應量綱的風量指令。 2、被調量為總風量：總風量二次風總量所以磨煤機入口風量

15、。一定量煤要達到完全燃燒需配一定量的風，考慮到實際的爐膛燃燒條件往往額外多加一些風（又稱過剩空氣）以保證完全燃燒，為此設一個過?？諝饬?風量偏置)設定?？梢钥闯觯孙L量偏置與實際總風量相加。 3、氧量修正系數：氧量信號能較好反映爐膛燃燒情況，保證了氧量就能保證有足夠的過?？諝?，為此還設氧量校正回路，即由氧量調節回路的輸出來校正風量信號。經氧量修正后的風量信號是能反映保證氧量滿足要求的風量。經過?？諝馄迷O定和氧量校正后的風量信號與風量指令的差作為調節偏差。4、送風機運行臺數的增益修正：為保持好的調節品質，必須保持調節回路在送風機動葉投入自動的臺數不同時增益不變，故將調節偏差信號乘上一個修正系數

16、，當一臺送風機動葉投入自動時修正系數為1，當二臺全部投入時，修正系數為0.7(其中，為了在系數切換過程中不給系統帶來沖擊，在切換過程中，采用模擬量限速塊SWF)。5、平衡回路：平衡回路的含義為：兩臺送風機都投入自動運行時，在調節過程中，當兩側送風機動葉開度不一致時或出力不一致時，開度偏差分別反向疊加到兩臺風機的調節偏差中，當一臺風機出率減小時，立即增加這臺送風機動葉，同時減小另一臺送風機動葉開度，使兩臺送出機出力相等。當兩臺送風機動葉控制回路均在手動或一臺在手動一臺在自動，此時開度偏差信號取消，這一切換過程為平滑過渡，減小擾動。6、動葉開度偏置的設置：由于機械誤差往往風機動葉開度一致時風機負荷并不一致，為此可在A側動葉開度信號上加一偏置量，使A側動葉開度始終與B側有一偏差，從而使風機負荷一致（如保持電流一致）。所以，由上述可以得出，作用在送風機動葉調節的入口PID指令總風量指令（）修正的實際總風量（）×送風機運行臺數的增益修正±平衡回路的偏差（）。而平衡回路的偏差（）1A送風機的動葉反饋開度偏置1B送風機的動葉反饋開