1、一、編制說明邦康國際旅游大酒店建筑工程位于佤邦邦康市。設計單位為中國.河南大明建筑設計有限公司，按業主方要求本工程施工全面執行中囯囯內現執行的建筑施工工程行業標準、規范、規定。本施工方案以中囯囯內現執行的建筑施工工程行業標準、規范、規定編制。二、工程概況：本工程位于緬甸佤邦邦康市娛樂公司內，建筑面積為33057m2，建筑占地4671m2。地下1層，地上13層?？偢?5米，首層、二層為群樓，其余為主樓層工程設計簡介：根據設計圖紙本工程高支模樓層為第一層層高8.2米；二層層高9.0米；第一層部分裙房無頂板，從第一層樓地板至二層頂板總高17.2米。以上樓層梁、板、柱的模板和扣件式滿堂支撐架。房屋的平

2、面尺寸，軸線尺寸，梁、板、柱的截面尺寸、跨度、布置情況詳見施工圖。三、編制依據：1、建筑施工組織設計規范 (GB/T50502-2009):2、混凝土結構工程施工質量驗收規范 （GB50204-2002. 2011年版）；3、混凝土結構工程施工規范 （GB50666-2011）；4、建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)；5、建筑工程大模板技術規程 (JGJ74-2003)；6、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 （JGJ130-2011）；7、建筑結構荷載規范 （GB50009-2012）；8、建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則 <建質2009254號>9

3、、<<木結構設計規范>>（GB50005）；10、本工程設計施工圖及相關技術資料；11、其它與本方案有關的法律、法規和文件。四、材料的種類及規格、技術要求：一) 材料的種類及規格：1. 鋼 管：48×3.6(mm) ；2. 扣 件：直角、旋轉、對接；3. 木 枋：(本地產松木)50×100(mm)；100×100(mm)；4. 模 板：1.5(mm)厚覆膜木膠合板；5. 對拉螺桿：16(mm) ；6. 力矩扳手：數把用于檢查扣件擰緊程度。7. 鋼管立柱底部墊木和底座，頂部支托二) 技術要求：1. 鋼 管：滿堂支撐架掃地桿、水平拉桿、剪刀撐用

4、48.3×3.6鋼管搭設。鋼管采用現行國家標準直縫電焊鋼管（ GB/T137932008）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3091-2008）中規定的3號普通鋼管，質量要符合國家標準碳素結構鋼（GB/T7002006）的Q235-A級鋼的規定。凡有嚴重腐蝕、彎曲、壓扁或裂紋者，均不得使用，鋼管上嚴禁打孔。2. 扣 件：扣件的材質應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）的規定，扣件在螺栓擰緊扭力矩達65N.m時不得發生破壞。凡有脆裂、變形或滑絲等現象者，均嚴禁使用，扣件開口處的最小距離不小于5mm；扣件的活動部位應使用其轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉

5、面間隙要不小于1mm。3. 木 枋：木枋選用質量好的材料，嚴禁使用腐朽、蟲蛀、折裂、枯節的木材。模板承重結構用材按<<木結構設計規范>> GB50005的規定釆用。4. 模 板：覆膜木膠合板表面平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，易脫模和兩面使用。符合<<混凝土模板用膠合板>>ZBB70006的規定。進場的覆膜木膠合板應具有出廠質量合格證，還應保證外觀及尺寸合格。5. 對拉螺桿：螺栓用16圓鋼制造，表面不加工。五、施工工藝技術 一) 施工順序技術交底放出軸線與梁、柱位置線定好水平控制標高梁、板支撐架搭設柱鋼筋綁扎柱模安裝梁底模板、板模安裝梁

6、、板鋼筋綁扎梁側模安裝柱、梁支撐加固檢查、驗收柱、梁、板混凝土澆注。二) 模板支設方案 1、樓板采用15(mm)厚覆膜木膠合板為模板鋪設，下采用50×100(mm)木枋次背楞間距 300mm，用鋼管作主背楞間距同滿堂支撐架。滿堂支撐架間距、步距根據樓層層高(8.2m、9.0m、17.2m三種)確定詳計祘書，在最頂步距兩水平拉桿中間加設一道水平拉桿?？紤]水平拉桿端部無建筑物頂緊頂牢，在水平拉桿端部及架體周邊和內部縱、橫向每5跨(且不小于3m) 由底至頂設置連續豎向剪刀撐，剪刀撐寬度為跨(且不小于3m) 。在豎向剪刀撐頂部交點平面設置連續水平剪刀撐，由于本工程樓層層高(8.2m、9.0m

7、、17.2m三種) 均超過8m，在掃地桿設置層設置水平剪刀撐。水平剪刀撐至架體底平面距離與水平剪刀撐間距不超過兩個步距，水平剪刀撐寬度3m至5m。(剪刀撐按規范JGJ1302011 6.9.3加強型要求。)2、 梁模板采用15(mm)厚覆膜木膠合板。梁底模板佈設50×100(mm) 或100×100(mm) 木枋為次楞，鋼管主楞縱向間距、梁底增設立桿、縱橫滿堂支撐架間距、步距、剪刀撐(按規范JGJ1302011 6.9.3加強型要求。)、梁側模支撐、對拉螺桿設置尺寸詳計祘書。(注：上圖作為佈置示意圖，消除詳細尺寸，梁支撐立桿增加300×50mm木墊板)三) 模板支

8、撐架搭設架體搭設在現澆鋼筋混凝土樓地板上有足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠地承受施工中所產生的荷載。支撐架搭設：技術交底擺放掃地桿立梁兩側立桿和梁底增加立桿柱支模架搭設滿堂架搭設（剪刀撐）梁、板下鋼管主背楞搭設梁側模加固檢查驗收。1. 梁支撐立桿基腳通鋪木板（寬300mm×厚50mm）?，F澆板、梁跨度大4m，模板起拱，起拱高度按設計要求。2. 在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫向水平方向設掃地桿。(可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。)3. 鋼管掃地桿、水平拉桿采用對接。剪刀撐采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并采用2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進

9、行固定。4. 所有部位立桿接長采用對接扣件連接，嚴禁搭接，嚴禁將上段的鋼管立桿與下端鋼管立桿錯開固定在水平拉桿上。立桿的對接扣件交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不準設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1/3。5. 每步縱橫向水平桿必須拉通，水平桿件接長應采用對接扣件連接。兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不大于縱距的1/3。6. 縱向剪刀撐在每道大跨度梁兩側布置各一道。(層高8.2m、9.0m)。7. 高支模架搭

10、設完畢后, 先進行自檢，合格后再上報相關部門檢查，合格后按規定填寫驗收記錄才能進行下一工序施工。四) 模板施工：模板安裝：技術交底放出軸線、梁位置線、柱邊線及柱控制導線定好水平控制標高梁、板支撐架安裝梁、板下鋼管主背楞搭設鋪設模板底縱橫木方于背楞上梁、板底模安裝梁、板鋼筋綁扎梁側模安裝梁側模加固檢查驗收澆筑混凝土。1. 模板應按建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)規范進行檢查驗收。2. 模板鋪設前進行全面的安全技術交底，操作班組熟悉設計圖紙與施工說明書和支模方案。3. 支模前要對支模方案進行熟悉，對模板和配件進行挑選、檢測，不合格者應剔除，并另行堆放。模板支撐必須縱橫向成為體系，

11、相互牽連。模板就位固定后認真復核，特別是在鋼筋綁扎前組織檢查模板軸線位置是否準確，要抽查幾個具有代表性的軸線。模板安裝好以后，應檢查模板是否符合規定尺寸的要求。4. 模板搭設好后，先進行自檢，合格后再上報相關部門檢查，合格后按規定填寫驗收記錄才能進行下一工序施工。5. 模板安裝質量要求：檢查項目允許偏差（mm）檢查方法板面平整12m靠尺檢查模板拼縫高差±0.52m靠尺檢查模板高度+3、-5用鋼尺檢查模板寬度±0、-1用鋼尺檢查對角線長±3對角拉線直尺檢查模板邊平直3拉線用直尺檢查模板翹曲L/1000放在平臺上，對角拉線用直尺檢查孔眼位置±2用鋼尺檢查序號

12、項 目允許偏差(mm)檢查方法1梁軸線位移3尺量2標 高±3水準儀或尺量3梁截面內部尺寸±2尺量4相鄰板的表面高低差2直尺、尺量5表面平整度22m靠尺、楔形塞尺6預埋鐵件、預埋管、預埋螺栓中心線位移2拉線，尺量中心線位移2螺栓外露長度+10，-07預留孔洞中心線位移5拉線，尺量內孔洞尺寸+5，-0寬高±5對角線66. 模板支撐體系必須在梁板混凝土的強度達到設計要求后才能拆除。拆除前必須得到工程項目部下達的書面拆除令后才能拆除。由于是高支模體系，拆除模板前組織操作班組進行全面的拆除安全技術交底，并做記錄。做好安全防護工作后方可進行拆除工作。7. 拆除時，支架的拆除應

13、整體自上而下逐層地進行，嚴禁上下同時作業。以先裝后拆，后裝先拆原則，逐層向下拆除，拆除過程不得拋擲。8. 模板拆裝區域周圍，應設置圍欄，并掛明顯的標志牌，禁止非作業人員入內。拆除模板，嚴禁在同一垂直面上施工。 9. 模板拆除時應在樓層外面圍出工作區域，并設專人監護。 五) 混凝土施工由于本工程為后預應力框架結構，混凝土嚴防出現冷縫。本工程現場布置2臺砼汽車泵負責混凝土泵送，備用一臺地泵?；炷翍謱訚矒v，柱與梁板混凝土強度等級不一致，先澆筑柱混凝土至樓板頂。梁板混凝土從兩端向中部澆筑，先澆梁后澆板。澆筑梁板混凝土時，先澆筑梁混凝土，從梁中部部位開始，梁混凝土一次澆筑高度在500600mm，最后

14、用趕漿法循環向前和板一起澆筑，嚴防先澆的柱頂混凝土與梁板混凝土出現施工冷縫。因層高較高，本工程先澆筑柱，待柱達到一定強度后，再進行梁板施工。澆搗作業在白天且天氣晴朗時進行，各班組負責人及施工人員跟班作業，負責檢查督促，同時做好各方協調工作。1. 施工準備工作：（1）鋼筋的隱蔽檢查工作已經完成，并已核實預理件、線管、孔洞的位置、數量及固定情況無誤。（2）模板的預檢工作已經完成，模板標高、位置、尺寸已復核。（3）對模板支架、支撐和模板的固定、模板拼縫進行檢查驗收。（4）混凝土澆筑前組織施工人員進行方案的技術交底。（5）澆筑混凝土用的架子、走道及工作平臺安全穩固，能夠滿足澆筑要求。（6）澆筑砼前，模

15、板必須預先澆水濕潤。2.混凝土澆筑要求：（1）澆筑混凝土時為防止混凝土分層離析，混凝土從泵管內卸出時，其自由傾落高度不得超過2m，超過時采用串筒或斜槽落下，混凝土澆筑時不得直接沖擊模板。（2）澆筑混凝土時設專人看模，經常觀察模板、支架、鋼筋、預埋件和預留孔洞的情況，當發生變形移位時立即停止澆筑，并在已澆筑的混凝土初凝前修整完好。3. 混凝土養護：(1)澆筑完梁、板后在12小時以內對混凝土加以覆蓋并保濕養護。(2)養護時間不少于14天。4. 質量要求：(1)混凝土所用的水泥、骨料、外加劑等必須符合規范及有關規定。(2)混凝土養護必須符合施工質量驗收規范定及方案的要求。(3)混凝土強度的試塊取樣、

16、制作、養護和試驗要符合規定。(4)混凝土振搗密實，不得有施工冷縫、蜂窩、孔洞、露筋、縫隙、夾渣等缺陷。(5)預留洞寬度大于1m的洞底，在洞底平模處開振搗口和觀察口。避免出現缺灰或漏振現象。(6)澆筑前經常注意天氣變化。如有大雨延時開盤并及時通知攪拌站，此項工作由工長專項負責。如正在施工中天氣突然變化，原則是小雨不停，大雨采取防護措施。其措施是：已澆筑完畢的混凝土面用塑料薄膜覆蓋，正在澆筑的部位采用搭設防水棚。(7)澆筑時要分配好專門的振動棒操作人員、混凝土澆筑人員、清理人員、抹面人員。樓面板必須用1.5-4 m刮尺刮平。(8)做好混凝土澆筑記錄。(9)每次開始澆砼前必須做好開盤準備、鑒定工作,

17、項目部負責人與攪拌站技術人員同時簽認書面開盤令后方可開始,并且隨機抽查混凝土配合比、外加劑使用情況和坍落度情況。六、施工安全保證措施一) 組織保障：工程項目部成立高支模搭、拆領導小組，由項目負責人任組長，組織項目技術負責人、安全員、責任工長、勞務班組負責人一起，負責在高支模的搭、拆、使用過程中進行安全檢查及監督指導。在施工開始前一周，由項目技術負責人組織對安全員、責任工長、勞務班組負責人進行技術交底，詳細說明施工范圍、施工要點及施工難點，并根據方案涉及內容進行全面安全技術交底。在施工開始前三天，由項目技術負責人、安全員、責任工長、勞務班組負責人組織對勞務班組長、作業班組人員進行交底，詳細闡述方

18、案要求及執行要點、作業要求，布置施工作業任務。二) 安全技術措施：1. 模板安全技術措施：1)進入施工現場的操作人員必須戴好安全帽，扣好帽帶。操作人員嚴禁穿硬底鞋及有跟鞋作業。2)高處臨邊作業應設防護欄、安全網，如無可靠防護措施，必須佩帶安全帶。3)工作前應先檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。4)安裝模板時操作人員應有可靠的落腳點，并應站在安全地點進行操作，避免上下在同一垂直面工作。操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。5)支模應按規定的作業程序進行，模板未固定前不得進行下一

19、道工序。嚴禁在連接件和支撐件上攀登上下。6)支模時，操作人員不得用5cm×10cm的木枋作為架板。7)支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。8)支設高度在3m以上的柱模板，四周應設斜撐，并應設立操作平臺，低于3m的可用馬凳操作。模板施工時，堆物不宜過多，且不宜集中一處。9)模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。2. 支撐架搭設的安全技術措施：1)搭設應遵守高處作業安全技術規范有關規定。2)架子作業時，必須戴安全帽，系緊安全帶

20、，穿工作鞋(軟底鞋)，鋪腳手架，嚴禁馬虎操作，操作工具及零件放在工具袋內，搭設中應統一指揮，思想集中，相互配合，嚴禁在腳手架搭設過程中，嘻笑打鬧，材料工具不能隨意亂拋亂扔，吊運材料工具的下方不準站人。 3)凡遇大風、濃霧、雷雨時，均不得進行高空作業，特別是雨后施工，要注意防滑，對腳手架進行經常檢查，凡遇大風或停工段時間再使用腳手架時，必須對腳手架進行全面檢查，如發現連接部分有松動，立桿、大橫桿、小橫桿、頂撐有左右上下位移、鐵絲解除、腳手板斷裂、蹺頭等現象，應及時進行加固處理。   4)立桿應間隔交叉有相同長度的鋼管，將相鄰立桿的對接接頭位于不同高度上，使

21、立桿的薄弱截面錯開，以免形成薄弱層面，造成支撐體系失穩。 5)扣件的緊固是否符合要求，可使用力矩扳手實測，要達到4060NM。過小則扣件易滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵斷裂，在安裝扣件時，所有扣件的開口必須向外。 6)所有鋼管、扣件等材料必須經檢驗符合規格，無缺陷方可使用。 7)模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時措施，豎向剪刀撐、水平剪刀撐應按方案搭設。8)施工現場應搭設工作梯，作業人員不得爬支架上下。  9)高支模上高空臨邊要有足夠的操作平臺和安全防護，特別在平臺外緣部分應加強防護，不準架設探頭板及未固定的桿。 10

22、)模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直、底部平整堅實、并加墊木。木楔要頂牢，并用橫順拉桿和剪刀撐。   三) 應急預案為了預防和減少高支模工程搭、拆及使用過程中可能發生的高空墜落、物體打擊、坍塌等安全事故，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，并對相關緊急情況進行預測、控制，以求在緊急情況下及時作出響應，把事故影響降低到最小程度，提高整個項目組對事故的整體應急能力。特擬定應急預案：成立高支模工程搭、拆和使用應急和響應領導小組，由項目負責人任組長，項目技術負責人、安全員、責任工長、勞務班組負責人組成。

23、檢查監督現場外架搭拆和使用情況和應急預案的落實情況，負責現場外腳手架搭拆及使用出現緊急情況時的部門協調、指揮維護現場秩序，并參與搶救、搶險，組織保護現場、收集事故證據，編寫事故處理報告。參加應急事故和搶救傷員及調查處理，保證交通順暢。若發生外腳手架坍塌等緊急事故，工程項目部由專人于24小時內向相關部門報告。 1) 成立由項目負責人任組長的應急和響應領導小組；2) 應急和響應領導小組人員分工職責；a. 組長：負責高支模應急救援全面工作。b. 現場技術負責人：負責制定事故預防措施及相關部門人員的應急救援工作職責。安排時間有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。c. 現場專職安全員：負

24、責現場高支模施工的安全檢查工作及現場應急救援的指揮工作，統一對人員，材料物資等資源的調配，并負責事故的上級匯報工作。同時負責執行項目部下達的相關指令。d.組員及各施工班組長：當發生緊急情況時，負責事故的匯報，并采取措施進行現場控制工作。同時負責執行項目部下達的相關指令。七、監測監控：高支模體系搭設過程和完畢，在施工現場全程采用水平儀及經緯儀對施工過程進行監測。1.監測項目：支架沉降和位移。2.測點布設：架體每側布置24個模板撓度觀測點，23個架體垂直度觀測點。3.監測頻率：澆筑混凝土過程中實施監測，監測頻率不超過30分鐘一次，監測時間從混凝土開始澆筑到混凝土初凝為止。4.變形監測預警值： 大梁

25、支架垂直位移為10mm，大梁支架水平位移為8mm，大梁支架沉降位移為10mm。序號監控項目監測方法監控頻率預警值/預警現象備注1模板撓度經緯儀每天/澆筑時每30分鐘8mm2架體垂直度垂準儀每天/澆筑時每30分鐘10mm若發現超過預警值，檢測人員應先立即通知施工人員撤離施工現場，并向項目經理部主管領導報告，然后由項目經理部組織安全、技術等相關人員到現場處理。八、勞動力計劃：勞動力配置計劃表：序號工 種數 量1專職安全生產管理人員不少于3人2架子工40人3模板工30人4鋼筋工20人九、模板支撐計算：本工程采用的鋼管類型為 48×3.6，由于現市場上租賃的鋼管普遍存在壁厚不足的現象，本計算

26、書中按3.0的壁厚進行計算。一）材料規格、強度設計指標：1、鋼 管：規格(mm) ： 48.3×3.0； 重 量(N/m) ： 33.3；截面積A(mm2) ： 424；截面慣性矩： Ix(cm4) 10.78；截面最小抵抗矩： Wx(cm3) 4.49；抗剪強度設計值： fv (N/mm2) 120；抗拉、抗壓和抗彎：f (N/mm2) 205。軸心受壓構件穩定系數(Q235鋼)JGJ130-2011表A.0.6，64頁()2、木材強度設計值和彈性模量(N/mm2)：強度等級TC13 A(云南松)抗彎：fm(N/mm2) 13； 順紋抗壓及承壓：fc(N/mm2) 12；順紋抗拉：

27、ft (N/mm2) 8.5； 順紋抗剪：fv(N/mm2) 1.5。 橫紋全表面承壓fc. (N/mm2) 1.9； 局部表面和齒面承壓：fc. (N/mm2) 3.5；拉力螺栓墊板下：fc. (N/mm2) 3.8；彈性模量：E (N/mm2) 10000。3、覆面木膠合板(15mm厚)抗彎強度設計值( fjm ) 和彈性模量：抗彎強度設計值( (N/mm2) ： fjm=17，彈性模量 (N/mm2) ： E=5000 ， 慣性矩(取1m寬計算) ： I=bh3/12=1000×153/12281250mm4截面最小抵抗矩(取1m寬計算) ：Wbh2/6=1000×1

28、52/637500mm3回轉半經： i=0.289h=0.289×15=4.335mm4、(a)小梁(方木) ：60×120mm抗彎強度設計值： f ( (N/mm2) =13×0.9(露天)×1.1(5年)=12.87抗剪強度設計值： ( (N/mm2) =1.5×0.9(露天)×1.1(5年)=1.485彈性模量： E (N/mm2) =10000×0.85(露天)×1.1(5年)=9350 截面最小抵抗矩： Wx(cm3)=83.33 截面慣性矩： Ix(cm4) =416.67(b)大梁(方木) ：60&#

29、215;120mm抗彎強度設計值： f ( (N/mm2) =13×0.9(露天)×1.1(5年)=12.87抗剪強度設計值： ( (N/mm2) =1.5×0.9(露天)×1.1(5年)=1.485彈性模量： E (N/mm2) =10000×0.85(露天)×1.1(5年)=9350 截面最小抵抗矩： Wx(cm3)=166.67截面慣性矩： Ix(cm4) =833.33二）荷載標準值：一、永久荷載標準值：1. 樓板模板自重標準值(木模板)：面板自重標準值： G1K：0.10KN/m2平板的模板及小梁： G1K：0.30KN/m

30、2樓板模板(其中包括梁的模板) ：G1K：0.50KN/m2 樓板模板及其支架(樓層高度為4m以下) ：G1K：0.75KN/m2 2.新澆筑混凝土自重標準值： G2K：24 KN/m33.鋼筋自重標準值; 樓板： G3K：1.1 KN/m3 梁： G3K：1.5 KN/m34. .新澆筑混凝土作用于豎向模板上側向壓力標準值：G4K=rcH=24( KN/m3)H H：混凝土澆筑總高度(m)。二、可變荷載：1. 施工人員及設備荷載標準值：Q1K作用在樓板模板上： Q1K=2.5 KN/m2 作用在梁模板上： Q1K=1.5 KN/m2計算支架立柱： Q1K=1.0 KN/m2采用布料機上料進行

31、澆筑混凝土時： Q1K=4.0 KN/m22.振搗混凝土時產生的荷載標準值： 水平模板： Q2K=2.0 KN/m2 對豎向模板的側壓 ：Q2K=4.0 KN/m2 3. 傾到混凝土時，對豎向模板產生的水平荷載標準值：Q3K (詳JGJ 162-2008，4.1.3條)4. 風荷載標準值：( KN/m3) Wk =×s××Wk =1×s×0.183×0.4=0.073=1；=0.4 ；=(B類，10m)1.00(B類，20m值1.23)1.17；s=1.3(8.2m)0.183；(17.2m)0.196.三、荷載設計值永久荷載標準值G

32、1K、 G2K、G3K、G4K，荷載分項系數： rG=1.2;可變荷載的分項系數： rQ=1.4;風荷載的分項系數： rQ=1.4;四、模板及模架荷載效應組合的各項荷載標準值組合1. 平板模板及支架：承載能力計算：G1K +G2K+G3K+ Q1K ；驗算撓度：G1K +G2K+G3K ；2. 梁底模板及支架：承載能力計算： G1K +G2K+G3K+ Q2K ；驗算撓度：G1K +G2K+G3K；3. 梁、柱(邊長小于300mm) 、墻(厚度小于100mm) 的豎向模板：承載能力計算： G4K+ Q2K；驗算撓度：G4K；4. 大體積結構梁、柱(邊長大于300mm) 、墻(厚度大于100mm

33、) 的豎向模板：承載能力計算：G4K+ Q3K；驗算撓度：G4K；5. 模板傳遞每平方米計算荷載 G (KN/m2 ) ，混凝土樓板厚h樓板混凝土自重計算值：g 1= 24 ×h×1.2=28.8 h KN/m2；鋼筋自重計算值： g 2=1.1 ×h×1.2=1.32 h KN/m2；模板自重計算值： g 3 = 0.75×1.2=0.9 KN/m2；施工荷載計算值： Q=2.5 ×1.4=3.5 KN/m2；G=30.12h+4.4 KN/m2；十、計 算 書一層 板模板（扣件式）計算書(A-B；5-6，標高8.2m) 1、選取A

34、-B；5-6，標高8.2m?，F澆混凝土樓板板厚170mm。進行計算。 2、現澆混凝土樓板凈板尺寸8,0m，9.1m。支撐立桿離混凝土梁邊200mm。 3、混凝土樓板支撐架體剪刀撐按JGJ130-2011；第6.9.3條選取普通型。 4、支撐架體頂部水平拉桿步距750mm。 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱A-B；5-6標高8.20mm新澆混凝土樓板板厚(mm)170模板支架高度H(m)8.2模板支架縱向長度L(m)8.9模板支架橫向長度B(m)7.8 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重標準值G2k(kN/m

35、3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.40.073地基粗糙程度B類(城市郊區)模板支架頂部距地面高度(m)8.2風壓高度變化系數z1風荷載體型系數s0.183 三、模板體系設計主梁布置方向垂直立柱縱向方向立柱縱向間距la(mm)800立柱橫向間距lb(mm)800水平拉桿步距h(mm)1500小梁間距l(

36、mm)300小梁最大懸挑長度l1(mm)50主梁最大懸挑長度l2(mm)300結構表面的要求結構表面外露 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(模板支架縱向)模板設計剖面圖(模板支架橫向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)150面板抗彎強度設計值f(N/mm2)17面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)5000面板計算方式四等跨連續梁 樓板面板應擱置在梁側模板上，本例以四等跨連續梁，取1m單位寬度計算。Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×

37、;15/12281250mm4 承載能力極限狀態 q10.9×max1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k×b=0.9×max1.2×(0.1+(24+1.1)×0.17)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.17)+1.4×0.7×2.5 ×1=7.866kN/m q靜=0.9×G(G1k+(G2k+G3k)&#

38、215;h)×b= 0.9×1.2×(0.1+(24+1.1)×0.17)×1=4.716kN/m q1活=0.9×(QQ1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/m q20.9×1.2×G1k×b0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p0.9×1.4×Q1k0.9×1.4×2.53.15kN 正常使用極限狀態 q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)

39、5;b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.17)×14.367kN/m計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.107×4.716×0.32+0.121×3.15×0.320.08kN·m M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.077×0.108×0.32+0.21×3.15×0.3，0.107×0.108×0.32+0.181×3.15×0.

40、30.199kN·m MmaxmaxM1，M2max0.08，0.1990.199kN·m Mmax/W0.199×106/375005.312N/mm2f17N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632ql4/(100EI)=0.632×4.367×3004/(100×5000×281250)=0.159mm 0.159mmL/400300/4000.75mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)12.87小梁抗剪強度設計值(N/mm2)

41、1.485小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)416.67小梁計算方式二等跨連續梁 q10.9×max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(24+1.1)×0.17)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.17)+1.4×0.7×2.5×0

42、.3=2.425kN/m 因此，q1靜0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.17)×0.3=1.48kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.30.945kN/m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.30.097kN/m p0.9×1.4×Q1k0.9

43、15;1.4×2.53.15kN計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.125q1靜L2+0.125q1活L20.125×1.48×0.82+0.125×0.945×0.820.194kN·m M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.07×0.097×0.82+0.203×3.15×0.8，0.125×0.097×0.82+0.188×3.15×0.80.516kN·m M3maxq1L12/2，q2

44、L12/2+pL1=max2.425×0.052/2，0.097×0.052/2+3.15×0.050.158kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.194，0.516，0.1580.516kN·m =Mmax/W=0.516×106/83330=6.191N/mm2f=12.87N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.625q1靜L+0.625q1活L0.625×1.48×0.8+0.625×0.945×0.81.212kN V20.625q2L+0.688p0.625

45、5;0.097×0.8+0.688×3.152.216kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.425×0.05，0.097×0.05+3.153.155kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.212，2.216，3.1553.155kN max=3Vmax/(2bh0)=3×3.155×1000/(2×50×100)0.946N/mm2=1.485N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=(1×(0.3+(24+1.1)

46、5;0.17)×0.31.37kN/m 撓度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.521×1.37×8004/(100×9350×416.67×104)0.075mmL/400800/4002mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)48×3主梁計算截面類型(mm)48×3主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式四等跨連續梁可

47、調托座內主梁根數1 1、小梁最大支座反力計算 q10.9×max1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k×b=0.9×max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.17)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.17)+1.4×0.7×1.5×0.32.134kN/m q1靜0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)&

48、#215;h)×b0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.17)×0.31.738kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q1k×b 0.9×1.4×0.7×1.5×0.30.397kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.17)×0.31.43kN/m 承載能力極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q1L1.25×2.134×

49、0.82.134kN 按懸臂梁，R12.134×0.050.107kN RmaxRmax，R12.134kN; 正常使用極限狀態 按二等跨連續梁，R'max1.25q2L1.25×1.43×0.81.43kN 按懸臂梁，R'1q2l1=1.43×0.050.072kN R'maxR'max，R'11.43kN;計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 2、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kN·m) 主梁彎矩圖二(kN·m) =Mmax/W=0.64×106/4490=142.584N/m

50、m2f=205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) max=2Vmax/A=2×3.313×1000/42415.629N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中max=0.398mm=800/400=2mm 懸挑段max1.239mm=2×300/400=1.5mm 滿足要求！ 5、支座反力計算 承載能力極限狀態 圖一 支座反力依次為R1=6.54kN，R2=5.084kN，R3=5.759kN，R4=6.02kN，R5=4.338kN 圖二 支座反力依次為

51、R1=5.384kN，R2=5.624kN，R3=5.726kN，R4=5.625kN，R5=5.384kN 七、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N6.54kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算剪刀撐設置普通型立柱頂部步距hd(mm)750立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)165頂部立柱計算長度系數11.386非頂部立柱計算長度系數21.755鋼管截面類型(mm)48×3鋼管計算截面類型(mm)48×3鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面

52、抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 頂部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1×1.386×(750+2×165)=1497mm 非頂部立柱段：l0=k2h =1×1.755×1500=2632mm =maxl01，l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同： 小梁驗算 q11×1.2×(0.5+(24+1.1)&

53、#215;0.17)+1.4×0.9×1×0.3 = 2.094kN/m 同上四六步計算過程，可得： R16.418kN，R25.519kN，R35.651kN，R45.907kN，R55.283kN 頂部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.185×1.386×(750+2×165)=1773.803mm 1=l01/i=1773.803/15.9=111.56 查表得，0.509 不考慮風荷載: N1 =MaxR1，R2，R3，R4，R5=Max6.418，5.519，5.651，5.907，5.283=6.418kN f N

54、1/(A)6418/(0.509×424)29.738N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: Mw1×Qck×la×h2/101×1.4×0.9×0.073×0.8×1.52/100.017kN·m N1w =MaxR1,R2,R3,R4,R5+Mw/lb=Max6.418,5.519,5.651,5.907,5.283+0.017/0.8=6.439kN f N1w/(A)+ Mw/W6439/(0.509×424)+0.017×106/449033.622

55、N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段： l0=k2h =1.185×1.755×1500=3119.512mm =l0/i=3119.512/15.9=196.196 查表得，1=0.188 不考慮風荷載: N =MaxR1,R2,R3,R4,R5+1×G×q×H=Max6.418,5.519,5.651,5.907,5.283+1×1.2×0.15×8.2=7.894kN f=N/(1A)7.894×103/(0.188×424)=99.032N/mm2=205N/mm2 滿

56、足要求！ 考慮風荷載: Mw1×Qck×la×h2/101×1.4×0.9×0.073×0.8×1.52/100.017kN·m Nw =MaxR1,R2,R3,R4,R5+1×G×q×H+Mw/lb=Max6.418,5.519,5.651,5.907,5.283+1×1.2×0.15×8.2+0.017/0.8=7.915kN f=Nw/(1A)+Mw/W7.915×103/(0.188×424)+0.017×106/4490=103.081N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應大于3 H/B=8.2/7.8=1.0513 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)180混凝土強度等級C40混凝土的齡期(天)14混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)14.898混凝土的