1、xx水庫大壩安全鑒定綜合評價報告一 xx水庫基本情況1工程概況1.1xx水庫位于浙江省寧波奉化市境內，壩址位于奉化江支流刻江上游，屬甬江流域， 距寧波市47km,在溪口鎮(zhèn)上游7km處。壩址以上集雨而積176. okn代 總庫容1. 503億 m'。水庫保護壩址以下溪口鎮(zhèn)、蕭王廟和江口街道約15力人口，剜江兩岸10力畝農(nóng)出, 以及甬溫高速公路等。配合橫山、皎口水庫等工程解決奉化市、郵州區(qū)東南和鎮(zhèn)海區(qū)共 67. 4萬畝農(nóng)山的灌溉及城市供水，減輕鄭奉平原40余萬畝農(nóng)iii的洪澇威脅。是一座以 防洪、灌溉為主，結合發(fā)電、供水、養(yǎng)殖、旅游等綜合利用的大（2）型水利樞紐工程, 是奉化江流域三大水利

2、骨干工程之一。樞紐工程由攔河大壩、壩頂溢洪閘、泄洪放空洞、發(fā)電輸水洞、壩后式電站等組成 （樞紐平面布置見附圖1）。工程于1978年5月動工興建，1985年9月工程竣工驗收。大壩于1983年5月封孔 蓄水，電站于1984年4月30日并網(wǎng)投運。工程管理機構為奉化市xx水庫管理局。1.2樞紐工程主要特性指標：1.2.1工程等級與防洪標準xx水庫總庫容1.503億代,按防洪標準gb50201-94和水利水電工程等級劃 分及洪水標準sl252-2000確定本工程規(guī)模為大（2）型。水庫樞紐工程為ii等工程， 主要建筑物攔河壩、溢洪閘、泄洪放空洞、發(fā)電輸水洞為2級建筑物，電站為3級建筑 物。水庫防洪標準按1

3、00年一遇洪水設計，10000年一遇洪水校核，保壩洪水為pmf, 下游防洪標準為20年一遇。本次安鑒洪水復核設計標準為100年一遇，校核標準為 10000 年一遇。1. 2. 2水庫水位（黃海基面）與相應庫容項目名稱原設計2004年復核水位（m）庫容（億代）水位（m）庫容（億代）正常蓄水位/梅汛期限制水位82.61.082.61.0臺汛期限制水位81.00. 921810. 921設計洪水位（p=l%）89.51.37989. 581.385校核洪水位（p二0.01%）91.51.50391.511.503pmf洪水位92.01.534發(fā)電死水位59.70. 196灌溉死水位44.00. 02

4、1. 2. 3主要工程建筑物特征參數(shù)攔河壩壩型混凝土重力壩壩基/壩基高程(m)火山巖/17. 5最大壩高(m)76.5壩頂高程(ni)93.0防浪墻頂高程(01)94.0壩頂寬(m)/壩頂長(m)6/317溢洪閘型式壩頂溢流堰(設弧形鋼閘門控制)堰頂高程(m)81溢流堰凈寬(ni)48.0 （6 孔x&0）弧形鋼閘門寬x高度(in)8x10.5消能方式鼻坎挑流消能閘門啟閉機雙吊點卷揚式啟閉機6臺設計泄洪流量(p二1%) (mvs)2372校核泄洪流量(p二0.01%) (m7s)3359泄洪放空洞洞型方1員1形壩內涵洞斷面尺寸/洞長寬 3. 0m,高 5. 56. 13m/36. 0工

5、作閘門型式/啟閉機型式弧形鋼閘門/25t電動螺桿啟閉機檢修閘門型式/啟閉機型式平板鋼閘門/雙吊點移動拉桿式啟閉機進口底高程(m)43.0最大泄量(m'/s)221發(fā)電輸水洞進水口型式分層取水分層取水閘門/檢修閘門4x4 m鋼絲網(wǎng)栓閘門/3x4 m平板鋼閘門洞徑(m)/長度(m)3. 5/52. 6設計流量(m3/s)14.5電站裝機容量(mw)2x2+1 x0. 32設計水頭(山)40.0設計多年平均發(fā)電量(萬kw-h)11222工程建設情況2. 1建設經(jīng)過xx水庫于1978年經(jīng)水利電力部(78)水電規(guī)字第23號文正式批準興建，設計由 浙江省水利水電勘測設計院完成。大壩初設為漿砌塊石重

6、力壩，1979年水利部(79) 水規(guī)字第45號文改為混凝土重力壩。浙江省水電工程局第三工程處承建。工程于1978 年1刀動工興建，1983年5月大壩封孔蓄水，1983年12月27日大壩全部澆筑到頂。 1985年9月,工程正式竣工驗收。壩后式電站位于14壩段下游，裝有二臺2mw和一臺0. 32mw的水輪發(fā)電機組，設計 年發(fā)電量1270 ji kw - ho電站于1982年1刀開始動工，1983年1刀投入試運行，1984 年4月30日正式并網(wǎng)發(fā)電，己運行二十年。2. 2攔河大壩及丁程地質(1) 攔河壩壩型為殮重力壩，最大壩高76. 5m,壩頂高程93. 0m,壩頂長317m,壩頂 寬6. 0m,分

7、18個壩段。6、7、8壩段為溢流段，堰頂高程81.0m,設六扇寬8. 0m,高 10. 5m的弧形鋼閘門控制，鼻坎挑流消能。9壩段有寬3.0m,高5. 56. 13m的泄洪放 空洞，進口底高程43. 0m,洞長36m,進口裝冇檢修平板閘門和弧形工作鋼閘門各一扇， 弧形工作閘門后接明流泄水洞，最大泄量221m7s,挑流鼻坎消能。14號壩段設有直徑 03. 5m的圓形發(fā)電灌溉輸水洞，全長52. 6m,進口高程44. 0m,進口處設有四道4mx4m 取水鋼絲網(wǎng)水泥平板門和3mx4m檢修平板鋼閘門。7壩段15號壩段為斜縫壩段，采 用“斜縫不灌漿”型式。大壩典型橫斷面詳見附圖2。(2) xx水庫壩區(qū)分布

8、的基巖為侏羅系上統(tǒng)磨石山組，自下而上由層狀蝕變角礫凝灰 巖、集塊角礫巖、球泡、硅化流紋巖夾絹云母化脫玻珍珠斑巖和凝灰熔巖等組成，上復 笫四系沖積洪積砂卵石層。壩基范圍有斷層29條，多數(shù)分布于10壩段以右，其特點是 以順河向為主，陡傾角。破碎帶一般較窄(0. 05m0.4m),個別斷層達12m2. 0m, 充填物質以角礫巖、糜棱巖為主，局部含斷層泥。節(jié)理主要有n70°e. sez800和n20。 隊nez800兩組，與壩軸線呈35°55°交角。2. 3大壩施工中出現(xiàn)的問題(1) 碇澆筑過程中壩休局部產(chǎn)生裂縫，其中縫寬大于0. 2imn,縫長大于5m的裂縫129 條。

9、(2) 泄洪放空洞弧型閘門啟閉室胸墻上出現(xiàn)一條長約3m的垂直裂縫，并伴有少量滲水。(3) 6壩段和7壩段、9壩段和10壩段間的伸縮縫有滲水，滲水量偏大。(4) 壩基排水孔中泡沫塑料過濾休出現(xiàn)脫膠問題。3大壩現(xiàn)場安全檢查情況1攔河大壩攔河壩外觀總休質量較好，未發(fā)現(xiàn)較大裂縫和滲水，壩體基本平整，兩岸壩肩與山 體結合部及下游壩腳未發(fā)現(xiàn)明顯滲漏。壩段之間沒冇明顯的錯動位移及不均勻沉降位 移、沉陷變形，壩頂伸縮縫開合正常。上、下游壩表面已顯得粗糙陳舊，壩面裂紋縱橫，上游壩面有“砂化”現(xiàn)象，一些部位 栓骨料裸露；壩頂建筑物破舊，擋浪墻碎右子抹而大而積破碎脫落，壩頂照明燈桿歪斜。 防浪墻和壩頂路面有多條細小

10、裂縫，1516壩段下游壩腳有水漬，水尺踏步和天橋等 處無護欄。2壩體廊道經(jīng)壩體廊道檢查，發(fā)現(xiàn)有二十多條裂縫，多發(fā)生于廊道拱頂，有少量的裂縫有滲漏, 滲水量均較小。伸縮縫檢查井的滲量有減少的趨勢，布置在廊道內的觀測設置多已老化 損壞，冇的已停測。壩內滲漏集水井容積過小。3溢洪閘壩頂溢洪道未見表面剝蝕及明顯裂縫，僅挑流鼻坎反弧段有細小裂縫，沖刷坑兩憚 護砌良好。弧形閘門保養(yǎng)一般，冇部分油漆脫落和部件銹蝕現(xiàn)彖。4泄洪放空洞泄洪放空洞弧形閘門啟閉室胸墻原有一條3m長的垂直裂縫，現(xiàn)已被游離鈣充填阻 塞，滲水減至接近于零，裂縫未見擴展。泄洪放空洞工作弧形閘門邊緣漏水情況依然存 在，工作弧形閘門邊緣止水橡皮

11、存在一定的老化現(xiàn)象，整個閘門銹蝕嚴重。5輸水洞四道分層取水鋼絲網(wǎng)混凝土閘門在施工期即已在門槽內卡死，至今一直未用；洞口 檢修平板鋼閘門在關閉后漏水量較大。6壩后式電站電站主機、控制和電氣等設備均為過時產(chǎn)品，效率及口動化程度低。而電站管理規(guī) 范，運行狀態(tài)良好。二xx水庫大壩安全分析評價1防洪標準復核1.1防洪標準確定xx水庫按庫容屬大(2)型水庫。原設計洪水標準為100年一遇，10000年一遇洪 水校核；保壩設計時校核洪水標準為可能最大洪水pmfo本次安鑒根據(jù)防洪標準 (gb50201-94)和水利水電工程等級劃分及洪水標準(sl252-2000),確定防洪標準 為100年一遇洪水設計，1000

12、0年一遇洪水校核。1. 2流刪況xx水庫位于甬江流域奉化江支流炎i江上游，水庫壩址位于溪口鎮(zhèn)上游7km處，流 域面積176km2,主流長度34. 6km,河道平均比降8.13%。本流域位于浙江東南沿海，屬典型的亞熱帶季風氣候區(qū)，降雨時空分布不均，年際、 年內變化較大，多年平均降水量1613. 4mmo流域內氣候溫和，植被良好，但覆蓋層較 淺。水庫壩址以上河道屬典型的山區(qū)性河流，源短流急，河谷切割較深，洪水暴漲暴落, 天然河道對洪水調節(jié)能力很小。壩址以下至溪口水文站，區(qū)間流域面積164km2,河道比 降較緩，但由于冇支流加入，仍為山區(qū)性河流。蕭鎮(zhèn)活動堰以下，河流進入寧奉平原, 河床質為泥沙或淤泥

13、，已有潮汐影響。剜江上游原有馬村、溪口兩個流量測站。馬村站位于壩址上游約lkm處，設立于 1965年，1981年后停測，共16年流量觀測資料；溪口站位于壩址下游約7km處，設立 于1956年3刀，1985年水庫竣工后停測流量，開始觀測水位，共有30年流量資料。 庫區(qū)內及附近流域雨量站多數(shù)為50年代和60年代設立，少數(shù)站設立于70年代，有相 量崗、xx、青巖、溪口、真詔、東呑、螢家彥、六詔、巖頭石門等。流域內巖頭石門年最大降水量是三單站1990年的2052. 4mm,年最小降水量是1967 年 xx 站的 747. 9mmo1957-2002年流威梅汛期最大一 h雨量165. 4mm （1984

14、年6月13日），最大三日 南量211.7mm （1997年7月7日7月10日）。臺汛期降水主要為臺風暴雨及局部雷陣 雨，降水特點是總量大、來勢猛、歷時較短，雨強高，19572002年流域臺汛期最大 一 h雨量330. 4mm （1988年7月29 h）,三日雨量423. lmm （1981年8月31日9月2 日o 1922年8月7日及8 j 29日出現(xiàn)了兩次歷史特大洪水。臺風暴南是形成本流域 大洪水的主要因索，在這一季節(jié)乂往往會遇到下游大潮頂托，易造成平原區(qū)內澇。如無 臺風暴雨，則往往發(fā)生干旱。1. 3設計暴雨復核1.3.1設計流域降水量選用xx、東呑、董家彥、棲霞坑、葛竹石門、六詔等站，資料

15、 來自浙江省水文勘測局（原為浙江省水文總站），經(jīng)逐年整編、審核，較為可靠。采用 19572002年共46年實測資料通過頻率分析求得設計暴南。設計暴雨成果見表1-1。 表1-1xx水庫設計暴雨成果表分 期歷時均值n(mm)cvcs/cv頻率p（%）0.010. 020. 050. 10.212520臺hh1160. 663.0741668619566514391338269163汛 期h24也二 1. 13x h h837777699610581442382304184ii三1730. 663.011051026924845766583505401243梅 汛 期hu1630. 483.5229

16、21016714812283血h2=l. 13x h n25923718916713894hz-1000. 463. 53483202562281901311. 3. 2設計雨型日程分配：統(tǒng)計水庫流域39場次最大三日同場雨資料，最大一日暴雨發(fā)生在三fi當中的第一 h共有9場次，發(fā)生在第二h的有18場次，發(fā)生在第三h的共有12場次,因此將最大24小時雨量置于三日當屮的第二日，其余兩日雨量各占（h三日一h2的50%。時程分配：最大24h暴南時程分配按暴南強度公式求得時段南量分配系數(shù)。暴南衰減指數(shù)np取值臺汛期為0. 60,梅汛期為0. 55o1.4設計洪水復核1. 4. 1產(chǎn)流計算本流域產(chǎn)流方式用

17、蓄滿產(chǎn)流（或稱超蓄產(chǎn)流），產(chǎn)流計算采用簡易扣損法，假定土壤最大含水量imax為100mm, 土壤前期含水量為75mm,則初損為25mm。最大24小時南量后損值lmm/h,其余兒日后損值為0.5mm/h,潛流部分水量凈雨開始后扣穩(wěn)滲1. 5mm/ho1. 4. 2匯流計算采用浙江省瞬時單位線法。計算時段at為1小時，瞬時單位線法臨界雨強采用 30mm/ho設計洪水成果見表1-2。表1-2xx水庫設計洪水成果表 i期0 項1£00200500112 a112520氽庫臺汛期s m3/811044573793343172822321328 a740112373m s/k m3/822.32

18、1.39.7711116.112.4011824量 洪r-.3m 801£328ix4865111731132910.770950230.梅汛期sm3/55117027720956246 厶2m7s685.114.43.42.21£3m 8011o50.540340920320.30可 r臺汛期 -s / 3m5773225389 亠371192446250022117 亠0239863 s/km3/3251a2519.871x212.4 o824.量 hl3m801£72 ix95112411921a161168037065030.sm3/09011509112

19、605128339洪最模數(shù)m3/s/km36. 25. 53.83. 12. 31.2三日洪量lo'ih0. 390. 360. 280. 240. 190. 121. 5洪水調節(jié)1.5.1洪水調度原則xx水庫承擔著水庫下游的防洪任務，防洪控制斷面為溪口水文站，溪口水文站斷 面安全泄洪量為393m7so為了溪口城鎮(zhèn)的防洪安全，水庫泄流量與壩址至溪口水文站 區(qū)間洪水進行補償調節(jié)。本流域的特大洪水主耍發(fā)生在臺汛期，當水庫壩址遭遇臺汛期20年一遇洪水，庫 水位高于81.0m (汛前限制水位)吋，按溪口水文站安全泄量393m7s 一孔閘門進行 補償調節(jié)，在區(qū)間洪峰流量超過393m：7s時，水庫

20、關閘攔莆洪水，調得20年一遇洪水 位 89. 22m。當水庫壩址遭遇20年一遇以上洪水，庫水位達到89.4m時，開啟兩孔泄洪閘泄洪，庫水位超過89.5m 時開啟四孔泄洪閘泄洪，庫水位超過91.0m時，為了保證水庫人壩安全，開啟全部六孔淞洪閘泄洪, 并打開泄洪放空洞泄洪。1. 5. 2溢洪閘、泄洪放空洞泄流能力溢洪閘、泄洪放空洞泄洪能力復核成果見表1-3。表1-3 溢洪閘、泄洪放空洞泄洪能力復核成果表洪水頻 率(%)水庫水 位(m)最大泄流量(m7s)設計泄流量(m3/s)溢洪閘泄洪放 空洞合計溢洪閘泄洪放 空洞合計589.42305224252923252162541189. 58234622

21、42570237221625880.0191.513306229353533592213580本次復核溢洪閘在設計洪水位與校核洪水位工況下，泄洪能力減少0. 7%和1. 3%, 當水庫水位在89. 0m以下時，泄洪能力大于原設計泄流能力，因此可認為泄流能力滿足 泄洪要求。泄洪放空洞泄流能力復核大丁原設計流量，其泄流能力滿足設計耍求。采用靜庫容調洪計算方法，水庫淤積不嚴重，水位庫容關系為原設計庫容曲線(表1-4)。調洪計算成果見表1-5。表1-4水庫水位容積關系表水位(m)4143445060707478庫容(萬m3)451201806302020471061807830水位(m)8081828

22、384858687庫容(萬m3)8740921097001020010720112501178012320水位(m)8889909192939495庫容(萬代)1290013500141001470015340160001666017320表1-5xx水庫調洪計算成果表分 期起調 水位 (m)項目單位各頻率(%)計算值0.010. 020. 050. 11520臺81.0洪峰流量m3/s401837543397311421321407732最高洪水位m91.5191.2791.0291.0089. 5889. 2285. 02相應庫容10 m31.5031.4871.4711.471.3851

23、.3631. 126最大泄雖m3/s35983474331328221620298130梅 汛82.6洪峰流量m3/s1155727426216最高洪水位m8& 6386. 2684. 7483. 68相應庫容10 m31. 3281. 1931. ill1. 055最大泄量m3/s30622311876(2) 調洪計算丿j戈果比較臺汛期不同階段的調洪計算成杲比較見表1-6。木次復核與原設計調洪成杲基本一致，100年一 遇洪水水庫水位略有抬高。表1-6臺汛期不同階段調洪計算成果比較階段起調水位(m)項 n各頻率(%)計算值0.010. 115初步設計81.0最高洪水位(m)91.591

24、. 189. 589.4相應庫容(10w)1.5031.4761.3791. 378本次復核81.0最高洪水位(m)91.5191.089. 5889. 22相應庫容(10w)1.5031.4701.3851. 3631. 6壩頂高程復核現(xiàn)水庫大壩實際壩頂高程93.0m,防浪墻頂高程94.0 m。本次復核100年一遇設 計洪水89. 58m,設計波高、波浪中心線至計算水位高度和安全超高三項合計為2. 62m, 要求壩頂防浪墻頂高程92. 2m,低于現(xiàn)有防浪墻頂高程1. 80m； 10000年一遇校核洪水 位91.51m,三項超高合計為1.55m,要求防浪墻頂高程93. 06m，低于現(xiàn)冇防浪墻頂

25、高 程0.94m。復核結果表明：水庫校核標準達到萬年一遇，壩頂高程和防浪墻頂高程均滿 足混凝土重力壩設計規(guī)范slj21-78和水利水電工程等級劃分及洪水標準 sl252-2000 的要求。1. 7評價結論復核結果表明：xx水庫攔河壩壩頂高程和防浪墻高程均滿足規(guī)范要求，水庫泄洪 設施的泄流能力滿足設計要求，現(xiàn)有防洪能力已達到10000年一遇，符合防洪標準 (gb50201-94)標準，現(xiàn)狀防洪安全性為“a”級。2工程質量評價2. 1庫區(qū)地形地質2.1.1 xx水庫壩址位于四明山南麓的中低山區(qū)，庫區(qū)周圍山嶺環(huán)抱、山休寬厚，分水 嶺高程多在400m以上。壩址以上均為源短流急的山溪性河道，河床復蓋為沙

26、卵右，兩 岸有部分基巖出露。庫盆及庫岸由不透水的火山巖及少量沉積層組成，地層傾角一般較 平緩，多在20度以下，雖有馬村俞村斷層通向庫外，但斷層處在回水線上，且大多 被右英脈充填，膠結良好，不會造成永久性滲漏。2. 1. 2馬村坍滑體馬村下石山坍滑休位于庫區(qū)右岸，距壩址直線距離2.2km,總體積近1000萬n?, 80% 分布在最高洪水位以上，滑動而大部分在天然地下水位以下，故水庫蓄水引起地下水位 的改變對它無多大影響。水庫蓄水后，計算坍滑體的穩(wěn)定安全系數(shù)k二0.98,僅降低2%。 為了監(jiān)視坍滑體的發(fā)展趨勢，省水電設計院在坍滑體內外設置了專門的位移監(jiān)測設施, 經(jīng)xx水庫管理局20年的定期監(jiān)測和檢

27、查，證實馬村下右山坍滑體從水庫蓄水到現(xiàn)在尚 未發(fā)生滑動。2. 2壩址區(qū)工程地質2. 2. 1巖性與地質構造壩區(qū)分布的基巖為侏羅系上統(tǒng)磨石山組，自下而上由層狀蝕變角礫凝灰?guī)r、集塊角 礫巖、球泡、硅化流紋巖夾絹云母化脫玻珍珠斑巖和凝灰熔巖等組成，上復第四系沖洪 積砂卵右層。壩基范圍冇斷層29條，多數(shù)分布丁 10壩段以右，以順河向陡傾角為主。 破碎帶一般較窄(0. 05m0.4m),個別斷層達12m2. 0m,充填物質以角礫巖、糜棱 巖為主，局部含斷層泥。節(jié)理主要有n70°e、sel8o0和n20°w、nel8o0兩組，與壩軸線呈 35°55°交角。壩基以層狀

28、蝕變角礫凝灰?guī)r分布最廣(6佰壩段)，傾角較緩(10°23°), 一般05ni2. 0m,較厚的達4. 5m。由構造作用層面錯動產(chǎn)生的層間擠壓破碎夾層，埋 藏及出露于612塔壩段及1才16壩段，一般間距在2m左右，局部厚度為36cni；夾層 主要由鱗片狀、凸鏡狀的巖石碎屑、碎塊及巖粉等組成，普遍往絹云母化蝕變，一般在 基巖面以下56ni范圍內有次生黃泥充填。河床壩段的抗滑穩(wěn)定受此夾層控制，設計取 軟弱夾層的f值為0. 35-0. 45o2. 2. 2水文地質壩基的地下水為基巖裂隙潛水，其滲透性能受斷裂構造及層面和流面控制。左壩肩 3=0. 0550. 17(l/min m “

29、),河床壩基 3 一般為 0. 020. 05(l/min “ “), 未軟化的層間擠壓破碎夾層的w為0. 0470. 063l/ min m mo其中以斷層與層理較 發(fā)育之1114壩段，壩基的滲透性能較強，相對不透水界線(30.01l/minm. m) 埋藏較深，在原基巖面以下2540m,以12壩段為屮心呈一漏斗形。其余各層巖石的 3般小于0. 02l/ min m m,但個別地段的3二0.10. 22l/ min m mo右壩肩3 =0. 1 0. 3l/ min m mo2. 3壩基和岸坡處理質量評價大壩壩基及壩肩開挖均按設計及施工規(guī)范進行，撬挖處理比較徹底，大部分壩基開 挖采用預裂爆破

30、，開挖尺寸規(guī)范，對基巖震動少，壩基及壩肩開挖合格。對基礎存在的 特殊地質問題，如斷層和破碎夾層均作了工程處理。壩基防滲采用二排水泥灌漿帷幕(左右壩肩各有兩段為一排)，單位吸水率達到設 計要求。壩基排水孔中的層間擠壓破碎夾層采用“組裝式過濾體”加以保護。2.4壩體混凝土工程質量評價大壩外型尺寸、平整度等符合設計要求，在大壩施工過程中，釆取了一定的溫控措 施，但壩體某些部位仍產(chǎn)生裂縫，后采用低粘度環(huán)氧灌漿處理，處理結果良好，碇強度 滿足規(guī)范要求。木次安鑒對壩體輪進行了鉆孔取芯、回彈測強及碳化深度測試，抽樣部位為上、下游壩體及閘墩頂?shù)炔课唬瑱z測成果見表2.1和表2.2。其測試齡期抗壓強度 及換算28

31、d齡期抗壓強度均滿足設計要求。表2. 1碗芯樣抗壓強度及碳化深度芯樣編號部位壩段號 及軸距樁號高程(m)碳化 深度 (mm)齡期混凝土 設計強度測試齡期抗 壓強度(mpa)1*上游面3壩段軸距00+01& 074. 635$20年150436.92#上游面7壩段軸距00+097. 074. 634$20年200”43. 73#上游面13壩段軸距00+202. 774.633220年150#36.94s下游面4壩段軸下16. 50+46. 470. 8010320年100”34.645”閘墩頂軸卜t9. 00+83. 689. 007220年150#41.26#閘墩頂軸下19.00h03

32、.589. 007220年150*40.8t下游面13壩段軸下42. 30+195.440. 606$20年25.2表2.2於凹彈測強結果檢驗部位/檢驗日期 （2004 年/9 月/6 日）測（巒混凝土抗壓強度換算值（mpa）現(xiàn)齡期混凝土 強虞推定值（mpa）平均強度值標準差最小強度值 18. 00m11壩段廊道內上游面104& 98.537.435.0v18. 00m8壩段廊道內下游面1039.412.625.518.6v54. 00m12壩段廊道內下游面1045.0& 633.730.9 54. 00m11壩段廊道內上游面1032.76.326.222.3r孔右墩下游面83

33、7.04.831.531.53削左墩側面1056.93. 351.551.4生孔左墩側而1054.64.247.847.85縝孔右墩側面1054.44.24&047.5v70. 00m14壩段廊道上游面1042.84.235. 135.9v70. 00m7壩段廊道下游面1037.75.531.328.7v70. 00m10壩段廊道上游面1036.03.032.731. 1 54. 00m15壩段廊道進口左側面1029.32.925.324.62. 5其他o物工程質斛價（1）電站主、付廠房及壩外引水管基礎開挖及處理均按設計要求進行；主、付廠房 澆筑栓土強度符合設計要求，廠房檜澆筑屮曾產(chǎn)生

34、過排架柱偏斜及機墩蜂窩情況，施工 過程中均已作了處理。（2）溢洪閘、壩休泄洪放空洞：溢洪閘溢流面尺寸、表面平整度等符合設計要求， 現(xiàn)場檢查屮僅在挑流鼻坎上存在細微裂縫，無其它異常現(xiàn)象，溢洪閘工程質量良好；泄 洪放空洞尺寸、表面平整度等符合設計要求，弧型閘門啟閉室胸墻上長約3ni的垂直裂 縫被大量的游離鈣充填并阻塞，未見擴展跡象，栓結構良好，無沖刷剝落痕跡。26閘門及啟閉設備（1）溢洪閘閘門、啟閉機工作正常，溢洪閘弧門有部分油漆脫落和部件銹蝕現(xiàn)象。（2）泄洪放空洞弧形工作閘門密封程度較差。檢修閘門與啟閉設備安裝符合設計要 求。（3）輸水洞四道分層取水鋼絲網(wǎng)栓閘門在門槽內卡死，從未使用過。2. 7

35、運行情況（1）個別測壓管屮的壩基揚壓力超標河床壩段的s8-1孔和介于河床與岸坡之間的s13-1孑l, s15-1孔的壩基揚壓力 偏高。其中s81孔最高，當庫水位達到正常高水位82. 6m時，其滲壓系數(shù)達0. 68左 右，超過設計值0. 25,但8#壩段整個觀測斷面上的壩基揚壓力圖形仍小于設計值；此外，該孔的滲流量較小，呈滴水狀。（2）安全監(jiān)測設施完好率低于50%xx水庫設計布置了大量的大壩安全監(jiān)測設施，于1979年開始相繼投入使用，至今已運行25年，所積累的監(jiān)測資料為分析大壩工作性態(tài)和進行大壩安全鑒定捉供了極冇 價值的依據(jù)。隨著時間的推移，監(jiān)測設施的失靈和損壞不斷增加，監(jiān)測設施的損壞率已 接近

36、50%,對工程的運行管理非常不利。（3）“組裝式過濾體”已出現(xiàn)老化層間擠壓破碎夾層上的“組裝式過濾體”是1983年陸續(xù)安裝使用的，已運行了二 十余年，由于缺乏有效的檢查監(jiān)測手段，對它的工作狀況不很清楚。現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)壩基 排水孔孔口冇松動現(xiàn)彖，即管道和過濾體結合得不緊，可以自由移動，說明過濾體中的 海綿已失去彈性而碩化，過濾體作用己經(jīng)減弱，軟弱夾層是否已經(jīng)發(fā)牛滲透變形，需采 用合適的方法進一步查證。（4）排水孔析出物分析約有一半以上的大壩排水孔（包括壩體和壩基）孔口有析出物，特別是河床段壩基 排水孔的析岀量屆多，估計析岀物最多的排水孔每年約析岀100克左右的析岀物，這些 析出物多數(shù)呈顆粒狀或片狀

37、，乳白色，經(jīng)杭州農(nóng)業(yè)部產(chǎn)品質量監(jiān)督檢驗測試屮心取樣（取 自113號排水孔）檢驗，證實其主要成分為鈣（詳見運行管理報告附件）。可以認為 游離鈣主要來源于栓溶蝕，與上游壩面出現(xiàn)的“砂化”現(xiàn)象也有關系，這些游離鈣析岀 后在滲漏、排水孔等孔口沉淀，易堵塞排水、滲漏、揚壓力通道，可能是大壩滲排水量 逐年減少及個別壩基測壓管揚壓力年變幅越來越小的主要原因。（5）伸縮縫檢查井滲漏1985年竣工驗收時發(fā)現(xiàn)有四條伸縮縫檢查井明顯滲水，其屮滲流量最大的是910 縫，達到200mm/s以上。采取了通電加熱瀝青井和環(huán)氧樹脂灌漿等手段，均不見成效, 列為竣工遺留問題之一。二十年來的監(jiān)測資料顯示，伸縮縫檢查井滲水流量已有

38、所減少, 最大的910縫的滲水量已降至100mm/s以下。（6）大壩裂縫狀況大壩的上下內外共有裂縫三百多條，總氏度二千多米，絕大多數(shù)分布在廊道頂拱, 為縱向裂縫，有些有滲水，也有少量橫向裂縫，如18#壩段貫穿上下游壩面的橫向裂縫 等，這些裂縫的存在和發(fā)展，是大壩的安全隱患。2. 8評價結論壩基及壩肩處理、攔河壩主體、泄洪放空洞、溢洪閘閘門及啟閉機結構、電站廠 房和輸水管工程質量合格。輸水洞閘門工程質量為不合格。根據(jù)水庫大壩安全評價導 w （sl258-2000）規(guī)定，xx水庫大壩工程質量綜合評價為合格。3結構安全評價3. 1大壩變形觀測分析3.1.1倒垂線資料分析xx水庫倒垂線觀測值主要受上游

39、水位、溫度變化的影響，受時效影響較小，測值 呈年周期性變化。同一垂線上的測點高程高的測值變幅比高程低的要大。開合方向變形主要受溫度變化影響，壩頂測點溫度分量占年變幅的比例大于50%, 其屮8號壩段的溫度分量占年變幅的比例高達90%；而水位分量占年變幅的比例僅在25% 以下；撓度方向變形主耍受水位變化影響，壩頂測點水壓分量占年變幅的比例大于50%, 溫度分量一般占年變幅的30%左右。時效對倒垂線測值影響較小，時效分量占年變幅的比例僅在10%左右，在2002年 底，向左岸的最大時效分量為1341mm （8號壩段壩基測點）；向右岸的最大時效分量為2. 115mm（8號壩段壩中測點）；向下游的最大時效分量為1. 049mm（12號壩段壩頂測點）; 向上游的最大時效分量為1.838mm （8號壩段壩頂測點）。倒垂線觀測值變化規(guī)律符合混凝土重力壩一般規(guī)律。3. 1. 2水平位移資料分析壩體水平位移主要受上游水位、溫度的影響，受時效影響較小。水壓分量占年變幅 的25%50%,溫度分量約占