1、卸料平臺搭設、拆除專項施工組織設計(方案)一、說明：該平臺搭設部位如部平面布置圖所示。搭設方法采用編號為SGTC閩-01-2003的福建省建筑施工參考圖冊（施工電梯卸料平臺及防護門搭設）的要求進行搭設。卸料平臺搭設方法如下圖所示：二、技術要求：1、本卸料平臺專項施工方案采用雙排鋼管架。2、卸料平臺基礎地面承載力應達到60KN/m2,并在其上澆筑200mm厚的C15混凝土墊層，地面承載力達不到60KN/m2時，必須進行夯實，且將混凝土強度等級提高到C20，并在其中配筋。當平臺架安裝在混凝土樓面時，應對樓面進行強度驗算，強度不夠應對樓面進行加固處理。3、卸料平臺對應的每層樓面處必須設置連墻桿，連墻

2、桿預埋插管埋深不得小于250mm.4、卸料平臺卸料層應滿鋪腳手板，腳手板應與架體綁扎牢固，且靠近升降機側應高于靠近建筑物側2030mm。5、卸料平臺在架體兩側及正面外側兩立桿之間應按標準設置扶手、中欄桿及擋腳板。6、除滿足以上要求外，卸料平臺架還應符合國家現行有關標準的規定。三、搭設材料要求： 1、卸料平臺架、連墻桿、卸荷拉桿及預埋插管均采用直徑48mm×3.5mm的鋼管，并符合現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定地3號普通鋼管，其質量符合國家標準碳結構鋼（GB/T 700）中Q235-A級鋼的規定。2、卸料平臺架采用可鍛鑄

3、鐵制作的扣件，其材質符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定。3、卸料平臺架木腳手板應符合JGJ130中的材質要求。材料選用表序號名稱數量單位材料規格1縱向掃地桿2根Q235A48*3.5*44002立桿8根/6米Q235A48*3.5*60003縱向斜撐8根Q235A48*3.5*31004縱向水平桿4根/層Q235A48*3.5*44005正面擋腳板1塊/層5cm厚松木板1000*200*506防護門2副/層焊接件7水平斜桿2根/9米Q235A48*3.5*18508正面中欄桿1根/層Q235A48*3.5*10009正面扶手1根/層Q235A48*3.5*100010底座8件

4、焊接件11墊板2塊5cm厚松木板4100*200*5012橫向掃地桿4根Q235A48*3.5*90013橫向水平桿12根/層Q235A48*3.5*90014側面擋腳板2塊/層5cm厚松木板48*3.5*5015側面中欄桿2根/層Q235A48*3.5*90016側面扶手2根/層Q235A48*3.5*90017短斜撐2根/層Q235A48*3.5*150018連墻桿預埋插管4根Q235A48*3.5*50019長斜撐2根Q235A48*3.5*210020卸荷攔桿2根/9米Q235A48*3.5*300021卸荷拉桿預埋插管2根/9米Q235A500B（梁寬）22連墻桿4根/層Q235A4

5、8*3.5*1000腳手板材料選用表序號名稱數量單位材料規格12.5寸鐵釘6個Q235-A2壓板1塊2cm厚松木板20*100*9003鍍鋅鋼絲12根12鍍鋅鋼絲4腳手板6塊5cm厚松木板4500*200*50四、施工要求1、搭設要求：1）相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，其在高度方向上錯開的距離不得小于500mm，對接扣件開口應朝內。當平臺架搭至連墻件的構造點時，應及時作連墻拉結，除立桿外，其余桿應采用整根鋼管搭設，嚴禁對接使用。2）縱向水平桿應設置在立桿內側，橫向水平桿內端頭距離墻面為50mm。3）縱向掃地桿應固定在距底座上方200mm的立桿上，橫向掃地桿應固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿

6、上。4）連墻桿應設置于平臺架沿建筑物側立桿豎直距離主節點不大于200mm處。連墻桿應水平設置，或稍向下斜，要求傾斜角度不大于10度。5）卸荷拉桿應與架外側立桿連接。卸荷拉桿與立桿連接處應靠近主節點，平臺架卸荷層應加設水平斜桿，形成幾何不變體系。6）之字型橫向斜撐的旋轉扣件距離主節點不大于100mm。7）扣件規格必須與鋼管外徑相符。螺栓擰緊力矩不應40N·m。各桿件端頭伸出扣件蓋邊緣的長度為100mm。8）擋腳手板應鋪設在立桿內。2、拆除要求：1）拆除作業必須按先搭后拆原則由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業。2）連墻桿及卸荷拉桿必須隨架體逐層拆除，嚴禁先將連墻桿或卸荷拉桿整層或數層拆除

7、后再拆架體。3）當拆除至下部最后一根立桿高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻桿。4）拆除時，各構配件應通過人工傳遞或設備運輸至地面，嚴禁將構件拋至地面。五施工程序1、施工前的準備：1）卸料平臺搭設及拆除前應編制施工方案，并對搭設人員進行安全技術交底。2）應對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，嚴禁使用不合格新產品。2、地基與基礎：1）按施工方案做好卸料平臺架基礎混凝土墊層，并做好排水措施，防止積水。2）按照卸料平臺架設計的立桿縱向距、橫向距進行放線、定位。3）放置墊板（共兩塊：規格為4.5m×0.2m×0.05m）。4）將底座準確地安放在定位線上。3、卸料平臺

8、架的搭設：1）架體搭設順序如下：立桿縱向掃地桿橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿連墻桿（每樓層設置一組）第三步縱向水平桿依以上順序直到搭設至施工需要的高度。之字型斜撐、扶手、口中欄桿及八字撐應隨架體的升高同步搭設，需要設置卸荷拉桿的架體應同步搭設卸荷拉桿。2）腳手板的鋪設：在卸料平臺架每層沿縱向鋪設腳手板，用鍍鋅鋼絲將腳手板與平臺架體綁扎牢固。3）擋腳板及防護網的鋪設：在平臺架卸料層兩側及防護門間的空檔處設置擋腳板和防護網并與平臺架體綁扎牢固。4）防護門的安裝：將防護門安裝在靠近井字架側的立桿上。4、卸料平臺架的拆除：1）拆除平臺架應全面檢查架體的扣件連

9、接、連墻件、卸荷拉桿等是否符合構造要求，并對施工人員進行安全技術交底。2）清除架體上的雜物及地面的障礙物。3）按拆除方案拆除平臺架，在拆除作業中應嚴格遵循拆除要求中的規定。六、防護門的使用只有當吊籃升至卸料層時，卸料人員才能打開防護門，進行卸料工作，卸料完成后，卸料人員應及時關閉防護門，扣好防護門的門銷，方可啟動井字架。七、卸料平臺計算書（一）、總體分析：根據規范要求，當采用木腳手板時，腳手板應鋪設在橫向水平桿的上方，而橫向水平桿應設置在縱向水平桿的上方，施工荷載由縱向水平桿通過扣件傳遞立桿，這樣，橫向水平桿按受均布荷載的簡支梁計算，驗算彎曲正應力和撓度；縱向水平桿按受集中荷載作用連續梁計算，

10、應難處彎曲正應力、撓度和扣件抗滑承載力；卸料平臺架的整體穩定計算可以簡化為立桿單桿穩定性計算，立桿步距、橫距和連墻點的豎向距離對承載力影響較大；為進一步簡化計算，忽略扣件偏心傳力，施工荷載偏心作用對立桿產生的彎矩。（二）、基本荷載及材料數量1、材料數量（卸料平臺總高度為H=18米）立桿總共（H+6*818.5+6*8）根，共24根，共24*6144米；縱向水平桿（每層）4.5米*4根；橫向水平桿（每層）0.9米*12根；扶手（每層）0.9米*4根1米*2根；連墻桿（每層）1米*4根；側向斜撐（每層）2.1米*2根+1.5米*2根；水平斜桿（每9米）1.85米*2根；掃地桿4.1米*2根+0.9

11、米*4根；竹芭（擋腳板）（每層）3片；直角扣件（每層）（18*216）52個 （每9米）直角扣件另加4個；旋轉扣件（每9米）2個，每層4個；對接扣件共（H/6*8）49/6*865個。2、荷載：（1）自第二層起每層荷載腳手板的重量（Gk）：Gk0.35KN/m2施工荷載（Qk）：Qk3KN/m2安全門重量：Q門300N/副鋼管（含縱、橫向水平桿、扶手、側向斜撐）重量（G鋼）：G鋼鋼管總長*GG鋼管總長*GG（4.5*40.9*120.9*41*22.1*21.5*2）*38.41597.44N（式中GG鋼管每米自重GG38.4N/m）竹芭及安全網重量（G竹）：G竹3*45N135N扣件重量直角

12、扣件G直1：52*13.2N686.4N直角扣件G直2（每9米4個）：4*13.2N52.8N旋轉扣件（每9米）：G旋2：2*14.6N29.2N （每層）G旋1：4*14.6N58.4N對接扣件（總重）G接：（H/6*8）（49÷6*8）*18.4N1202.13N（2）第一層荷載鋼管（含縱、橫向水平桿、斜撐、掃地桿）重量（G鋼）：G鋼1（4.5*4+0.9*8+2.1*2+1.5*2）*38.41244.16N（三）計算鋼管落地卸料平臺計算書德化國家氣象觀測站遷建工程職工值班休息房； 三層框架結構； 地上3層；建筑高度：9.5m；標準層層高：3m ；總建筑面積：920.76平方米

13、；總工期：270天。本工程由福建省德化縣氣象局投資建設，福建省東南建筑設計院設計，福建省閩東工程勘察院地質勘察，福建泉宏工程管理有限公司監理，福建省連南建筑工程有限公司組織施工；由吳平擔任項目經理，黃先玉擔任技術負責人。扣件式鋼管落地平臺的計算依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本

14、計算書編寫還參考了施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全一文。 一、參數信息:1.基本參數立桿橫向間距或排距la(m):1.50，立桿步距h(m)：1.50；立桿縱向間距lb(m):0.90，平臺支架計算高度H(m)：9.50；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.10，平臺底鋼管間距離(mm)：300.00；鋼管類型(mm):48×3.5，扣件連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數腳手板自重(kN/m2):0.300；欄桿自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷載(kN/m2):5.000；施工均布荷載(kN/m2):4.000

15、；3.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。二、縱向支撐鋼管計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面慣性矩 I = 12.19cm4； 縱向鋼管計算簡圖1.荷載的計算：(1)腳手板與欄桿自重(kN/m)：q11 = 0.15 + 0.3×0.3 = 0.24 kN/m；(2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q12 = 5×0.3 = 1.5 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 4×0.

16、3 = 1.2 kN/m2.強度驗算:依照規范5.2.4規定，縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下: 均布荷載：q1 = 1.2 × q11+ 1.2 × q12 = 1.2×0.24+ 1.2×1.5 = 2.088 kN/m；均布活載：q2 = 1.4×1.2 = 1.68 kN/m；最大彎距 Mmax = 0.1×2.088×0.92 + 0.117 ×1.68×0.92 = 0.328 kN.m ；最大

17、支座力 N = 1.1×2.088×0.9 + 1.2×1.68×0.9 = 3.882 kN；最大應力 = Mmax / W = 0.328×106 / (5080) = 64.634 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；縱向鋼管的計算應力 64.634 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓設計強度 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下: 均布恒載: q = q11 + q12 = 1.74 kN/m；均布活載： p = 1.2 kN/m； = (0.67

18、7 ×1.74+0.990×1.2)×9004/(100×2.06×105×121900)=0.618 mm；縱向鋼管的最大撓度為 0.618 mm 小于 縱向鋼管的最大容許撓度 1500/150與10 mm，滿足要求！三、橫向支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =3.882 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.932 kN.m ；最大變形 Vmax = 2.156

19、mm ；最大支座力 Qmax = 12.68 kN ；最大應力 = 183.425 N/mm2 ；橫向鋼管的計算應力 183.425 N/mm2 小于 橫向鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 2.156 mm 小于 支撐鋼管的最大容許撓度 900/150與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；縱向或橫

20、向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 12.68 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架立桿荷載標準值(軸力)計算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.129×9.5 = 1.226 kN；(2)欄桿的自重(kN)：NG2 = 0.15×1.5 = 0.225 kN；(3)腳手板自重(kN)：NG3 = 0.3×0.9×1.5 = 0.405 kN；(4)堆放荷載(kN)：NG4 = 5×0.9

21、5;1.5 = 6.75 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.606 kN；2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 4×0.9×1.5 = 5.4 kN；3.因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×8.606+ 1.4×5.4 = 17.888 kN；六、立桿的穩定性驗算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 17.888 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i

22、查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； KH -高度調整系數：KH=1/(1+0.005×(9.5-4)=0.973； L0 - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.167； - 計算長度系

23、數，參照扣件式規范表5.3.3；= 1.79； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度 L0 = k1h = 1.167×1.79×1.5 = 3.133 m；L0/i = 3133.395 / 15.8 = 198 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.184 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =17887.74 /( 0.184×489 )= 198.806 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 198.806 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿