1、湖塘悅色住宅小區工程 卸料鋼平臺施工案目 錄一、工程概況31、工程簡介32、參建單位3二、編制依據3三、平臺構造4四、施工安全技術措施44.1 平臺制作44.2 平臺斜拉鋼繩54.3 懸挑平臺安裝5五、平臺的安全使用6六、懸挑平臺主要桿件驗算86.1 次梁的計算86.2 主梁的計算106.3 鋼絲拉繩的內力計算136.4 鋼絲拉繩的強度計算136.5 鋼絲拉繩吊環的強度計算146.6鋼絲繩吊環焊縫計算146.7 操作平臺安全要求16七、附圖16圖1：1#樓卸料鋼平臺平面布置圖18圖2：2#樓、3#樓卸料鋼平臺平面布置圖19圖3：4#樓、10#樓卸料鋼平臺平面布置圖20圖4：5#樓、8#樓卸料鋼

2、平臺平面布置圖21圖5：6#樓卸料鋼平臺平面布置圖22圖6：7#樓卸料鋼平臺平面布置圖23圖7：9#樓、12#樓卸料鋼平臺平面布置圖24圖8：11#樓卸料鋼平臺平面布置圖25圖9：卸料鋼平臺制作詳圖26圖10：主梁錨固點、主次梁連接、鋼絲繩吊環大樣圖27卸料鋼平臺方案一、工程概況1、工程簡介湖塘悅色小區工程是由1#12#住宅樓和地下車庫組成，其中1#樓、2#樓、3#樓為24層，4#樓、5#樓、7#樓、8#樓、10#樓為18層，6#樓為16層，9#樓、11#樓、12#樓為11層。故按房型特點每幢樓設置型鋼卸料平臺，布置位置見附圖中的每幢樓的卸料鋼平臺平面布置圖。為提升周轉材料的建筑模板、排架鋼管

3、材料。結合施工作業中的具體實際情況，以工具化、定型化、安全實用，方便拆裝為目的型鋼操作平臺。2、參建單位工程名稱： 湖塘悅色住宅小區工程設計單位： 安徽華盛國際建筑設計工程咨詢有限公司建設單位： 三門文峰房地產開發有限公司施工單位： 浙江省長城建設股份有限公司監理單位： 寧波海城工程監理有限公司二、編制依據建筑施工安全檢查標準 JGJ59-99鋼結構設計規范 GB50017-2003建筑施工高處作業安全技術規范 JGJ8091建筑施工預防高處墜落事故的若干規定 建設部建質200382號 三、平臺構造3.1 懸挑式卸料鋼平臺平面、立面（見附圖）。3.2 設計額定荷載為1T。3.3 懸挑鋼平臺以2

4、根16號a槽鋼為主梁，次梁采用14號a槽鋼，間距為1000mm，次梁與主梁焊接。上鋪3mm厚鋼板，并與次焊牢。3.4 欄桿為48鋼管，分上下二道，與16號a槽鋼焊接。立桿間距為1000mm，欄桿和立桿刷紅白相間油漆。欄桿內采用鋼板全封閉（見詳圖）。3.5 以4根22鋼絲繩斜拉于上一樓層梁拉環上,拉環采用22圓鋼。鋼絲繩與主梁槽鋼通過22圓鋼做成的吊環連接，連接部位使用卡拉。其中下二根為保險繩，平時處于松馳狀態，不承受拉力。3.6 鋼絲繩每端用34只鋼絲繩夾夾牢，間距為120mm。3.7 懸挑主梁外挑4m，內錨500mm，內錨部分用M20螺栓與樓板連接，外挑處豎向焊接14a槽鋼做限位用。主梁內錨

5、端180mm為螺栓定位處。錨固方式為鉸鏈。四、施工安全技術措施4.1 平臺制作 4.1.1 所有焊縫應飽滿、牢固，符合要求。4.1.2 制作所用的材料均為合格產品。4.1.3 按照本設計方案制作。4.2 平臺斜拉鋼繩 4.2.1 鋼絲繩繩夾應與鋼絲繩匹配，每處設34個。U型螺栓扣在鋼絲繩的尾段上，在最后一個夾頭后約150m處再設一個夾頭，并將繩頭放出一個“安全彎”。4.2.2 平臺經過12次裝拆位移后應再進一步擰緊鋼絲繩繩夾。若“安全彎”有拉直現象應及時檢查鋼絲繩夾的擰緊程度。4.2.3 鋼絲繩與鐵件接觸時應加鋼絲繩套環，與有棱角的混凝土接觸時應加軟墊物。4.2.4 鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好

6、在45。60。4.2.5 鋼平臺上部拉接點的梁（柱）應驗算抗拉強度，以保證建筑物和平臺的安全。4.2.6 預留洞套管安放。4.2.61 根據樓房的實際情況和安放操作平臺的位置確定預埋件的安放位置。4.2.62 卸料平臺一般從結構第三層起開始使用，由此從第三層起需安放傾覆預埋件，從第四層起安放承拉吊鉤和防傾覆預埋件。4.3 懸挑平臺安裝 4.3.1 由持特種作業有效上崗證的架子工或井架、塔吊、升架機裝拆工來完成卸料平臺的安裝。 4.3.2 每次安裝位移前期，由施工負責人對作業人員進行作業指導（見指導書）。4.3.3 卸料平臺由塔吊配合安裝，塔吊的吊索具使用卸扣，不得使用吊鉤直接鉤掛平臺吊環。需將

7、平臺橫梁支撐點可靠固定，固接好鋼絲繩，并經過檢查確認后才能松卸起重吊鉤。4.3.4 平臺兩側斜拉鋼繩的長度應保持一致。4.3.5 鋼平臺的擱支點與上部拉結點均必須位于建筑物結構上。不得設置在腳手架等施工設施上，支撐系統不得與腳手架連接。4.3.6 平臺處口應略高于內口。4.3.7 安裝好防傾覆的鋼管，再拉好保險用鋼絲繩。4.3.8 搭設腳手架時應預留鋼平臺安裝位置；平臺兩側腳手架的立桿應用雙立桿加強與腳手架的間隙應小于20cm。五、平臺的安全使用5.1 經項目部技術、施工、安全等人員檢查驗收合格后方可使用。5.2 平臺允許荷載5.2.1 均載時活載為300kg/m2；5.2.2 集中堆載為10

8、00 kg。5.3 卸料平臺左右兩側及平臺口一側等三面必須設置固定的防護欄，并按欄桿等高安裝2mm鋼板全封閉。底部做踢腳板，外側涂醒目的黑黃間隔的警示線條。嚴禁拆除擋板。5.4 卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。5.5 卸料平臺應掛牌，顯著標明容許荷載、驗收狀況、安全使用要求。人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。5.6 使用懸挑平臺轉移材料的要求5.6.1 模板、鋼管堆放應平均，嚴禁單邊堆放。5.6.2 吊運材料的吊索具應用鋼絲繩卸扣，嚴禁使用吊鉤。5.6.3 鋼管應以同長度分批吊運轉移。同長度（指長短差）1/10。5.6.4

9、長度超過4.50m的鋼管可伸出操作平臺外端，外伸長為鋼管的1/4。5.6.5 扣件和短鋼管應用專用容器（密網鋼筐、桶）吊運。5.6.6 吊運材料時有專人指揮。鋼平臺安裝作業指導書建設單位名稱交底時間施工期限單位工程名稱作業班組作業內容作業部位數量交底內容：1. 所有參加懸挑式鋼平臺的安裝人員，必須遵守安全生產六大紀律，十項安全 技術措施。2. 電工、焊工、安裝工和現場指揮人員必須持有有效證件上崗。3. 鋼平臺安裝應按施工方案要求進行操作。4. 安裝時首先應與塔吊司機聯系好，在指揮人員的配合下按平臺要求，用塔吊分別吊好平臺的4個鋼絲繩起吊點；然后松開連接墻面的M25穿墻運輸螺帽，拆下螺帽，拆下螺

10、桿；最后拆下第二道鋼絲繩保險裝置。5. 檢查平臺所有地方，在確認沒有障礙的情況下，由塔吊指揮與塔吊司機聯絡緩慢起吊平臺于上一層。6. 安裝工在上一層應檢查預埋穿墻螺桿的位置是否正確。安裝時平臺外口應略高于內口。7. 在塔吊緩慢上升至上一層后，慢慢靠近上部預留陽臺口處，由安裝工人慢慢向里拉進，并將受力鋼絲繩迅速拉在穿墻螺桿上，用雙螺帽固定，在調整好鋼平臺的正確位置后，擰緊螺帽；然后固定第二道鋼絲繩保險裝置。8. 安裝完畢，檢查鋼絲繩拉點、吊耳、平臺三面臨邊防護情況是否符合要求。9. 檢查所有部位，確認無安全隱患后，由塔吊指揮人員通知塔吊司機放下吊鉤鋼絲繩。10. 安裝檢查責任人：補充內容：施工負

11、責人被交底人：交底人六、懸挑平臺主要桿件驗算計算依據建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)和鋼結構設計規范(GB50017-2003)。懸掛式卸料平臺的計算參照連續梁的計算進行。由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。平臺水平鋼梁(主梁)的懸挑長度4.00m，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)2.20m。次梁采用14a號槽鋼U口水平，主梁采用16a號槽鋼U口水平，次梁間距1.00m。容許承載力均布荷載3.00kN/m2，最大堆放材料荷載10.00kN。6.1 次梁的計算次梁選擇14a號槽鋼U口水平槽鋼，間距1.00m，其截面特性為面積A=18.51cm2,慣性距Ix=

12、563.70cm4,轉動慣量Wx=80.50cm3,回轉半徑ix=5.52cm截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm1.荷載計算(1)面板自重標準值：標準值為0.30kN/m2；Q1 = 0.30×1.00=0.30kN/m(2)最大容許均布荷載為3.00kN/m2； Q2 = 3.00×1.00=3.00kN/m (3)槽鋼自重荷載 Q3=0.14kN/m經計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.30+3.00+0.14) = 4.13kN/m 經計算得到，活荷載計算值 P = 1.4&#

13、215;10.00=14.00kN2.內力計算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下 最大彎矩M的計算公式為 經計算得到，最大彎矩計算值 M = 4.13×2.202/8+14.00×2.20/4=10.20kN.m3.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；經過計算得到強度 =10.20×106/(1.05×80500.00)=120.67N/mm2；次梁槽鋼的抗彎強度計算 < f,滿足要求!4.整體穩定性計算主次梁焊接成整體此部分可以不計算 其中 b

14、 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=570×9.5×58.0×235/(2200.0×140.0×235.0)=1.02由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b'查表得到其值為0.777經過計算得到強度 =10.20×106/(0.777×80500.00)=162.97N/mm2；次梁槽鋼的穩定性計算 < f,滿足要求!6.2 主梁的計算卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇16a號槽鋼U口水平槽鋼，

15、其截面特性為面積A=21.95cm2,慣性距Ix=866.20cm4,轉動慣量Wx=108.30cm3,回轉半徑ix=6.28cm截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1.荷載計算(1)欄桿自重標準值：標準值為0.11kN/m Q1 = 0.11kN/m (2)槽鋼自重荷載 Q2=0.17kN/m經計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.11+0.17) = 0.34kN/m 經計算得到，各次梁集中荷載取次梁支座力，分別為 P1=(1.2×(0.30+3.00)×0.50×2.20/2

16、+1.2×0.14×2.20/2)=2.37kN P2=(1.2×(0.30+3.00)×1.00×2.20/2+1.2×0.14×2.20/2)=4.54kN P3=(1.2×(0.30+3.00)×1.00×2.20/2+1.2×0.14×2.20/2)+14.00/2=11.54kN P4=(1.2×(0.30+3.00)×1.00×2.20/2+1.2×0.14×2.20/2)=4.54kN P5=(1.2×

17、(0.30+3.00)×0.50×2.20/2+1.2×0.14×2.20/2)=2.37kN2.內力計算卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算。 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=15.707kN,R2=10.995kN 支座反力 RA=10.995kN 最大彎矩 Mmax=12.045kN.m3.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發展系數，取1.0

18、5； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 經過計算得到強度 =12.045×106/1.05/108300.0+18.415×1000/2195.0=114.312N/mm2。主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求!4.整體穩定性計算主次梁焊接成整體此部分可以不計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=570×10.0×63.0×235/(4000.0×160.0×235.0)=0.56 經過計算得到強度 =12.05×106/(0.561×1

19、08300.00)=198.22N/mm2；主梁槽鋼的穩定性計算 < f,滿足要求!6.3 鋼絲拉繩的內力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=24.204kN6.4 鋼絲拉繩的強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=24.204kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；計算中可以近似計算Fg=0.5d2

20、，d為鋼絲繩直徑(mm)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數，取8.0。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.000×24.204/0.820=236.139kN。選擇6×37+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑21.5mm。6.5 鋼絲拉繩吊環的強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為N=RU=24.204kN 鋼板處吊環強度計算公式為 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8f =

21、50N/mm2；所需要的吊環最小直徑 D=24204×4/(3.1416×50×2)1/2=18mm6.6鋼絲繩吊環焊縫計算6.6.1參數軸心拉力N=24KN,焊縫計算長度150mm。6.6.2 計算公式： 1,在通過焊縫形心的拉力，壓力或剪力作用下的焊縫強度按下式計算： 2,在其它力或各種綜合力作用下，f,f共同作用處。 式中 對接焊縫強度 N構件軸心拉力或軸心壓力，取 N24000N； lw對接焊縫或角焊縫的計算強度，取lw=150mm； 作用力與焊縫方向的角度 =0度； t在對接接頭中為連接件的最小厚度；在T形接頭中為腹板的厚度,取 t15mm； f按焊縫有

22、效截面(hel2)計算，垂直于焊縫長度方向的應力； he角焊縫的有效厚度，對直角焊縫等于0.7hf=21mmf； hf較小焊腳尺寸,取 hf=30mm； t正面角焊縫的強度設計值增大系數；對承受靜荷載或間接承受動力荷載結構取1.22， 對直接承受動荷載結構取1.0； f按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的剪應力； ffw角焊縫的強度設計值。6.6.3 計算結果 1, 正應力 f=N×sin( * PI / 180)/(lw×he)=24000×sin(0.000)/(150×21)=0.00N/mm2； 2, 剪應力 f=N×cos( * PI / 180)/(lw×he)=24000×cos(0.000)/(150×21)=7.62N/mm2； 3, 綜合應力 (f/t)2+3f21/2=13.20N/mm2； 結論：力平行于焊縫長度,計算得出的剪應力f