1、11 扣件式鋼管腳手架計算書1.1 計算依據1.1.1 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（jgj 130-2001 ）1.1.2 建筑結構荷載規范（ gb 50009-2001 ）1.1.3 建筑施工腳手架實用手冊（杜榮軍）1.1.4 工程設計圖紙及地質資料1.2 腳手架的計算參數某工程框架結構，采用密目式安全網全封閉雙排扣件式鋼管腳手架，進行結構和裝修施工。腳手架搭設高度h=45.0m （取最大高度，25 步），立桿縱距mla5.1，立桿橫距mlb05. 1，大橫桿步距h=1.8m ，腳手架內側距外墻0.5m ，鋪木腳手板4 層（自頂層作業層往下，每隔12m滿鋪一層） ，結構單層施工，裝

2、修同時施工2 層，施工荷載2/4mknqk，連墻件布置為二步三跨（alh32） ，作業層設置欄桿和木擋腳板。腳手架搭設在分層夯實的基坑回填土上，并沿平行于外墻方向鋪設木墊板，長度不少于2 跨、厚度不小于 50mm 。腳手架材質選用483.5mm 鋼管， 截面面積a=489mm2，截面模量 w=5.08cm3，回轉半徑 i=1.58cm ，抗彎和抗壓強度設計值2/205mmnf，基本風壓0=0.45 kn/m2（北京地區），密目安全網（2000 目）擋風系數=0.768 。1.2.1 荷載標準值每米立桿承受的結構自重標準值：mkngk/1248.01木腳手板自重標準值：22/35.0mkngk欄

3、桿與木擋腳板自重標準值：mkngk/14. 0322000 目密目安全網自重標準值：24/005. 0mkngk施工均布荷載，按2 層裝修同時作業：2/0. 40. 22mknqk風荷載標準值：0.7. 0szk式中：z風壓高度變化系數，查建筑結構荷載規范并采用插入法得：45m 高度 c 類地區為1.19 ；s腳手架風荷載體型系數，框架結構s=1.3（1+2-12） ，為擋風系數，包括腳手架鋼管和安全網兩部分擋風作用，1為鋼管擋風影響，查規范附錄表a-3 得0.089 ，腳手架外側封閉采用2000 目密目安全網，其擋風系數2取 0.768 。所以將各參數帶入公式得：s=1.3 （0.089+0

4、.768-0.089*0.768）=1.025 ；0基本風壓，北京地區為0.45 kn/m2；所以，k=0.7 1.19 1.025 0.45=0.3842/ mkn1.3 縱向水平桿、橫向水平桿計算1.3.1 驗算橫向水平桿抗彎強度及撓度計算橫向水平桿的內力與撓度時，按簡支梁計算，計算跨度0l。計算簡圖見圖1。作用橫向水平桿線荷載設計值：mknq/465.375.035.02.175.034.1作用橫向水平桿線荷載標準值：mknqk/513.275.0)35. 03(抗彎強度：圖1：橫向水平桿計算簡圖362232121008.5)05.13.0(1805.110465.3)(1 8wlaql

5、wmbb=86.332/ mmn2052/mmn滿足要求。撓度：45441019.121006.23841050513.253845eilqvbk=1.58 mmlb7150滿足要求。1.3.2 驗算縱向水平桿抗彎強度及撓度計算縱向水平桿的內力與撓度時，按三跨連續梁計算，計算跨度取縱距al。計算簡圖見圖 2。圖2：縱向水平桿計算簡圖f ，f由橫向水平桿傳給縱向水平桿的集中力設計值：)1(5 .01bblaqlf=2)05.13 .01(05.1465.35.0=2.339kn由橫向水平桿傳給縱向水平桿的集中力標準值：)1 (5.01bbkklalqf=2)05.13.01(05.1513.25

6、 .0=1.696kn4抗 彎 強 度 ：wflwma175.0=361008.5105 .1339.2175.0=1202/mmn2052/mmn滿足要求。撓度：eilfvk100146.13=45331019.121006.2100150010696.1146.1=2.61 mmla10150滿足要求。1.4 驗算扣件的抗滑承載力縱向水平桿通過扣件傳給立桿的最大豎向力設計值：knfr029.5339.215.215.2knrc8滿足要求。立桿計算驗算長細比查規范表 5.3.3 得：長度系數=1.5 ihkil058.11805.100.1=171 =210 滿足要求計算風荷載設計值產生的立

7、桿段彎矩wmwm=104.185.02hlak=108.15 .1384.04.185.020.222kn.m 計算組合風荷載時，立桿段的軸向力設計值n 腳手架結構自重標準值產生的軸向力：ng1k=45.0 0.1248=5.616kn 構、配件（包括腳手板、欄桿、擋腳板、安全網）自重：hlqlqqllnapapspabkg312)3 .0(5. 0=0.5(1.05+0.3) 1.5 4 0.35+0.141.5+0.005 1.545=1.965kn 5施工荷載標準值產生的軸向力總和：kabqkqlln)3.0(5 .00.5(1.05+0.3)1.5 22=4.05kn 組合風荷載時，立

8、桿段的軸向力設計值n：qk21n1.485. 0)(2.1kgkgnnn=1.2(5.616+1.965)+0.851.44.05=13.9kn 不組合風荷載時，立桿段的軸向力設計值n1：qk211n1.4)(2.1kgkgnnn=1.2(5.616+1.965)+1.44.05=14.8kn 立桿穩定性驗算wmanw3631008.510222.0489186.0109.13=196.5 f=205n/mm2 滿足要求。1.5 連墻桿計算1.5.1 扣件連接抗滑承載力驗算連墻件均勻布置，受風荷載最大的連墻件應在腳手架的最高部位，計算按45m 考慮連墻件的軸向力設計值：004 .1nannnw

9、klwl=1.4 0.384 21.8 31.5+5=13.72rc=16kn 本工程連墻件選用雙扣件：即連墻桿采用直角扣件與腳手架的內、外立桿連接， 與結構柱內、外兩個扣件扣牢。扣件連接抗滑承載力滿足要求（如因結構柱跨度較大，可采取在樓板外預埋鋼板上焊接短鋼管，連墻桿用兩個旋轉扣件與之連接）。1.5.2 連墻桿穩定承載力驗算連墻桿采用 483.5mm鋼管時，桿件兩端均采用直角扣件分別連于腳手架和結構柱外側短鋼管上，因此，連墻桿的計算長度可取腳手架距墻距離，即ml5.00，長細比3258.1/50，912.0（查冷彎薄壁型鋼結構技術規范）6489912.0108.1431an=33.2 f=205n/mm2 驗算說明，連墻桿采用48 3.5mm 鋼管，其穩定承載能力滿足要求。1.6 立桿地基承載力計算上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值n1=14.8kn 木墊板作用長度取0.5m ，基礎底面積a=0.5