1、樂創薈公寓移動式平臺施工方案樂創薈公寓移動式平臺方案山河建設集團有限公司目錄第一節 工程概況 1第二節一般說明 1第三節編制依據 1第四節材料質量 1第五節 操作平臺搭、拆、施工階段危險源識別、評價與控制 2 第六節 移動式操作平臺搭設示意圖 3第七節移動式操作平臺搭、拆一般規定 3第八節 移動式操作平臺的構造、搭設及使用要求 4第九節施工準備 5第十節移動式操作平臺計算書 6層高5.2m移動式操作平臺計算書 6層高6.5m移動式操作平臺計算書 20第一節 移動式操作平臺搭設驗收 34第十二節移動式操作平臺的拆除 34樂創薈公寓移動式平臺施工方案第一節工程概況工程名稱：樂創薈公寓建筑地點：佛山

2、市順德區北滘鎮廣東工業設計城西三門北側建設單位：廣東順北置業發展有限公司項目概況：用地面積約3954吊,總建筑面積約18469吊。地下1層，地上15層的 單棟公寓。第二節一般說明本工程各樓層層高分別為：地下室 6.5m，首層、二層及四層5.2m,三層、 五至十四層3.6m、十五層3.5m、屋面層4m現為了滿足安裝等工種的施工需要， 擬于3.5m、3.6m、4m層高樓層采用單層門式架移動式操作平臺，5.2m、6.5m層高樓層采用鋼管扣件搭設移動式操作平臺進行施工。在移動式操作平臺搭、拆及安裝施工登高作業過程中，要認真貫徹執行現行安全生產方針、國家技術經濟政 策，做到技術先進、經濟合理、安全適用、

3、確保質量，按照建筑施工高處作業 安全技術規范JGJ80-91，特制訂本技術方案。第三節編制依據3.1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20013.2建筑施工安全檢查評分標準JGJ59-20113.3特殊作業人員安全技術考核管理規則GB5306-853.4鋼管腳手架扣件 GB15831-19953.5建筑結構荷載規范GB5007-20123.6建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-913.7高處作業分級 GB3608-933.8施工現場安全生產保證體系與建筑施工安全技術標準選編。第四節材料質量4.1移動式操作平臺采用鋼管為：？48,其壁厚不得小于3.0mm4.2扣件材質應符合鋼

4、管腳手架扣件GB15831的規定，并在螺栓擰緊扭力矩達65N.m時不得破壞（用扭力扳手測試）。4.3鋪設板材符合相關質量要求。4.4移動式平臺必須符合有關質量要求，并有產品質量證明書第五節 操作平臺搭、拆、施工階段危險源識別、評價與控制危險源危險源識別識別責任人移動式操 作平臺操作平臺搭設、操作平臺拆除、操 作平臺端頭、木板固定、上人梯子 防滑、上高措施、工人勞動防護用 品使用、操作平臺上堆物。吳悠危險源危險源識別評價責任人移動式操 作平臺由于移動式操作平臺屬于重大危 險源，在搭設、拆除及移動使用過 程中有較大的危險性，具有一定的 高度。其采用扣件連接、搭設、加 固，移動時操作時穩定性存在一定

5、 的安全隱患。吳悠危險源操作措施監控責任人移動式操 作平臺1. 施工組織設計，必須有上級公 司的總工程師簽字，技術部門 蓋章，有關部門審閱方案；2. 爬高扶梯應設置在適當的位 置，不得有違規操作現象；3. 操作人員應按照規范操作，不 得有違規操作現象；4. 現場搭設人員必須持證上崗， 并按規范操作；5. 認真使用個人勞動防護用品；6. 操作平臺上堆料不得超過規 定限度。吳悠第六節 移動式操作平臺搭設示意圖詳見附錄圖集第七節移動式操作平臺搭、拆一般規定7.1搭設前應檢查所有材料是否符合要求。7.2搭、拆移動式操作平臺必須由經安全教育持上崗證的架子工承擔，凡有高血壓、心臟病者不得操作。7.3搭、拆

6、作業人員不得喝酒，在搭、拆過程中不得開玩笑。7.4搭、拆作業穿著要靈便，禁止穿硬底鞋、高跟鞋、塑料鞋和帶釘的鞋。7.5施工前，應逐級進行安全技術交底，落實所有安全技術措施和人身防護 用品，未經落實不得進行搭、拆施工。7.6搭、拆使用過程中，鋼管不準觸及有電線路。7.7施工中發現存在缺陷和隱患時，必須及時解決。7.8搭設移動式操作平臺時，嚴格控制施工荷載。7.9因作業必需臨時拆除或變動安全防護設施時，必須經施工負責人同意， 并采取相應的可靠措施，作業后應立即恢復。7.10移動操作平臺上的操作工人作業時必須戴安全帽、系安全帶（連接平 臺防護欄），穿防滑鞋。7.11應設專人對腳手架進行時常檢查，發現

7、問題及時處理、糾正、避免大 的事故的發生。7.12在搭設腳手架的同時，必須設置登扶梯，嚴禁在腳手架上攀登。7.13搭拆現場以及使用階段必須設專人看管，嚴禁非施工人員進入作業區 域內。7.14嚴禁將拆卸下來的材料和桿部件向地面拋擲。已吊至地面的架設材料 應隨時運出拆卸區域，并堆碼整齊，保持現場文明。第八節 移動式操作平臺的構造、搭設及使用要求8.1基本要求用扣件式鋼管搭設的移動式操作平臺是室內安裝施工臨時結構，它要在室內安裝施工中承受各種垂直和水平荷載。8.2施工準備移動平臺的地基必須平整。8.2.1單位工程技術負責人應按施工組織設計中有關移動式操作平臺的要求，向搭、拆和使用人員進行安全技術交底

8、。8.2.2按規范及施工組織設計的要求對鋼管、扣件、板材、輪子等進行檢查 驗收，不合格產品不得使用。8.2.3經檢查合格的材料應按品種、規格分類堆放整齊、平穩的放在耐磨地 坪上，并于地坪面要有成品保護措施。8.3移動式操作平臺搭設工藝1、移動式操作平臺搭設方法移動式操作平臺的構造采用梁板結構的形式，平臺支撐主梁使用雙鋼管，以48x 3.0mm的腳手架鋼管用扣件相扣接進行制作搭設，這種方法較為簡便。上 部平臺次梁間距為200mm臺面滿鋪，鋪板用36mm厚腳手板，一一加以固定， 使其不松動。操作平臺的面積為 4nX 3m總高度為4.5m、5.8m（包括欄桿）。為 了避免搖動和傾覆，支承用的立柱，我

9、們進行了穩定驗算（計算過程如下），滿足了穩定性要求。操作平臺的周邊，按照臨邊作業的要求設置防護欄桿并配置登 高扶梯，梯子采用© 12鋼筋焊接，梯子不得缺檔，橫檔間距以30cm為宜。在底 部移動的輪子上設置鎖止裝置。2、搭設要求移動式操作平臺的輪子與底座平臺要焊接牢固和綁扎可靠。立桿接長除頂層 頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。 對接，搭接應符 合下列規定：A立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內， 同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm各接45頭中心在主節點的距離不宜大于步距的1/3 ;b搭接長度不應小于im

10、應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板 的邊緣距離不應小于100mm移動式操作平臺四個立面必須設置剪刀撐，斜桿與地面的傾角宜在45度60度之間，剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與 之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大 于 150mm3、注意事項(1) 底部移動的輪子在架體投入使用時， 應當設置鎖止裝置，限制平面上 移動。(2) 架體移動時，上部應沒有作業人員。(3) 如果上部全封閉后影響施工，必須有一部分位置敞開時，作業人員在 敞開部位作業時，應當系掛安全帶，按照高掛低用的原則系掛安全帶。(4) 決不允許攀登桿件上下。8.4使用過程

11、中的要求：A. 高處作業，發現有缺陷和隱患時，必須及時解決；危及人身安全時，必 須停止作業。B. 高處作業中所用的物料，均應堆放平穩，不妨礙通行和裝卸。C. 拖動操作平臺時，應設10m警戒區，并應派專人現場指揮。嚴禁在操作 平臺上有人時機械拖動。D. 禁止配電線路穿越移動式腳手架操作平臺，或沿平臺拉設。第九節施工準備9.1單位工程技術負責人應按施工組織設計中有關移動式操作平臺的要求， 向搭、拆和使用人員進行安全技術交底。9.2按規范及施工組織設計的要求對鋼管、扣件、模板(竹笆片)、輪子等 進行檢查驗收，不合格產品不得使用。9.3經檢查合格的材料應按品種、規格分類堆放整齊、平穩的放在耐磨地坪 上

12、，并于地坪面要有成品保護措施。9.4本工程移動式操作平臺基礎為室內澆搗完的樓面第十節移動式操作平臺計算書計算依據：1、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20112、建筑結構荷載規范GB50009-20123、鋼結構設計規范GB50017-2003層咼52m移動式操作平臺計算書、構造參數平臺搭設高度H(m)4.5平臺縱向跨距la(mm) 跨數n：1000 >4平臺橫向跨距lb(mm) 跨數m：1000 X3立桿步距h(mm)1500腳手板鋪設方式平行于平臺縱向主梁與立桿連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.85平臺支撐次梁間距l(mm)200平臺支撐主梁鋼管類型雙鋼管是否設

13、置支撐腳是支撐腳與平臺縱向夾角 9( °)135支撐腳寬度B(mm)1200防護欄桿高度hi(mm)1200、荷載設計每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.1672腳手板自重標準值G1k(kN/m 2)0.35次梁自重標準值G2k(kN/m)0.033施工人員及設備荷載標準值22Q1k(kN/m )主梁自重標準值G 3k(kN/m)0.033平臺堆放荷載標準值Fk(kN)1非工作狀態下產生的水平荷載標準值0.15工作狀態下產生的水平荷載標準值0.2Q2k(kN/m)Q3k(kN/m)是否考慮風荷載是基本風壓30(kN/m2)0.3風荷載體型系數能0.35風荷載高度變化系數吃0

14、.652風荷載標準值3k(kN/m 2)0.068附圖如下：-i|n仏j立面圖(平臺縱向)立面圖（平臺橫向）平面圖三、材料參數立桿鋼管規格(mrrX mm) 48X3主梁鋼管類型鋼管主梁鋼管規格(mrrX mm) 48X3次梁材料類型鋼管次梁截面類型(mrrK mm) 48X3腳手板類型木腳手板可剎腳輪承載力設計值N(kN)20四、腳手板驗算腳手板承載能力確定方式精算法單塊腳手板長度l(mm)x寬度b(mm)1200X250單塊腳手板截面抵抗矩W(cm 3)104.167單塊腳手板截面慣性矩l(cm 4)260.417腳手板彈性模量E(N/mm 2)9000腳手板抗彎強度設計值f(N/mm 2

15、)142腳手板抗剪強度設計值t (N/mm )1.5腳手板撓度允許值v (mm)5因腳手板兩端擱置在橫桿上，按簡支梁計算，集中荷載按最不利位置（抗彎按跨中，抗剪按支座附近）考慮，計算簡圖如下圖：承載能力極限狀態q= Yb（ $Gik+gQik）=1 >0.25 魁.2 區35+1.4 2）=0.805kN/m p=YYFk/K=1 X1.4 >/2=0.7kN正常使用極限狀態q'=b( GG1k+YQ1k)=0.25 > >.35+1 >)=0.588kN/mp'= QFk/K=1 X1/2=0.5kNin m m 卄 1 uIm < 1 m

16、i “ ini 卄 11 m m 111 i 丄八u計算簡圖（抗彎不利）OJkND,S05kH.'rr計算簡圖（抗剪不利）1、抗彎驗算2 2Mmax=ql /8+pl/4=0.805 (200/1000)/8+0.7 200/1000/4=0.039kN m- 尸 Mmax/W = 0.039 >06/104167= 0.375N/mm2< f> 14N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax=ql/2+p=0.805 200/1000/2+0.7=0.78kN3 2 2T= 3Vmax/(2bt) = 3X).78 W/(2 250 >50) = 0.094N/

17、mm < 1.5N/mm滿足要求！3、撓度驗算Vax=,43,44335q' /(384EI)+p /(48EI)=5 0588 200/(384 9000 >260.417 10 )+0.5 10 >200/(448 >9000 >260.417 10 )=0.004mm< v5mm滿足要求！4、支座反力承載能力極限狀態：R1=ql+p=0.805 0<2+0.7=0.861kN正常使用極限狀態：R1'=q'l+p'=0.588 0.2+0.5=0.618kN五、次梁驗算次梁承載能力確定方式精算法次梁截面面積A(cm

18、2)4.24次梁截面抵抗矩W(cm3)4.49次梁截面慣性矩l(cm4)10.782次梁抗彎強度設計值f(N/mm 2)2052次梁抗剪強度設計值t KN/mn2)1252次梁彈性模量E(N/mm )206000次梁驗算方式簡支梁承載能力極限狀態：腳手板傳遞給次梁的支座反力換算成線荷載為：q1=R1/b=0.861/0.25=3.444kN/m次梁自重設計值：q2=YYG2k=1 X1.2 0.033=0.04kN/m q=q1+q2=3.484kN/m正常使用極限狀態：腳手板傳遞給次梁的支座反力換算成線荷載為：q1'=R1'/b=0.618/0.25=2.47kN/m次梁自重

19、標準值：q2'= GG2k=1 >0.033=0.033kN/m q'=q1'+q2'=2.503kN/m計算簡圖如下：3.464kK.'rK1ll111I1I11IIIItn41WQ+1、抗彎驗算彎矩圖（kN m）Mmax=0.435kN m尸 M max/W = 0.435 X06/4490= 96.993N/mm2 w f> 205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算剪力圖(kN)2 2Tax=2Vmax/A=2 X1.742 >1000/424= 8.217N/mm2w 舌25N/mm2滿足要求！3、撓度驗算變形圖(mm)跨中 va

20、x=1.468mm< v =min1000/15010=6.667mm滿足要求！4、支座反力承載能力極限狀態：Rmax=1.742kN正常使用極限狀態：Rmax'=1.251kN六、主梁驗算主梁承載能力確定方式精算法2主梁截面面積A(cm )4.243主梁截面抵抗矩W(cm3)4.494主梁截面慣性矩l(cm4)10.782主梁抗彎強度設計值f(N/mm )2052主梁彈性模量E(N/mm )206000主梁驗算方式簡支梁承載能力極限狀態:因主梁設置為雙鋼管，次梁傳遞給單根主梁的支座反力應減半，為:P=Rmax/2=0.871kN主梁自重設計值：q=Y YG3k=1xi.2 03

21、3=0.04kN/m正常使用極限狀態：因主梁設置為雙鋼管，次梁傳遞給單根主梁的支座反力應減半，為:p'=Rmax'/2=0.626kN主梁自重標準值：q'= GG3k=1 >0.033=0.033kN/m按簡支梁計算，計算簡圖如下：D.BZlkN0,87 LkND.B71kND.S71kNO.B71kN0.871kN0,&4<N.r-1、抗彎驗算彎矩圖(kN m)Mmax=0.528kN m尸 Mmax/W = 0.528 X06/4490= 117.506N/mm2w f> 205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算1.762I.7S4D.8S3

22、:'.875-0.875-1,754-1.762剪力圖(kN)3 2 2T= 2Vmax/A = 2X1.762 X0/424= 8.311N/mm < 舌25N/mm滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)跨中 vax=1.795mm< v =min1000/15010=6.667mm滿足要求！4、支座反力承載能力極限狀態：Rmax=2.633kN七、扣件抗滑移驗算主梁和立桿連接方式雙扣件雙扣件抗滑承載力Rc(kN)12扣件抗滑移折減系數kc0.85由上面主梁的計算可知，主梁通過扣件傳遞給立桿的支座力為:R=Rmax=2.633kN <kc=0.85 X2=10.2

23、kN滿足要求！八、工作狀態立桿驗算立桿截面類型(mm) 48X3立桿允許長細比入250立桿回轉半徑i(cm)1.59立桿截面面積A(cm2)4.24立桿抗壓、彎強度設計值f(N/mm 2)205立桿計算長度系數卩2架體穩定允許高寬比來21、長細比驗算lo=k 卩 h=1 x 2X 1500=3000mm入=/i=3000/15.9=188.679< 入=250滿足要求！2、立桿軸力計算將活荷載乘以活荷載組合系數 居=0.9,重新帶入第四-六步計算，即得主梁傳遞至立桿的支座反力Rmax=2.381kNN=2Rmax+YYgkH =2 X2.381+1 X2 X.167 X.5=5.664k

24、N3、可剎腳輪驗算N=5.664kN< N=20kN滿足要求！4、立桿穩定性計算立桿的計算長度：l0=k 卩 h=1.155 x 2x 1500=3465mm入=/i=3465/15.9=217.925查表得：© =0.1542 2Mw=yy 血 wk><maxla, lbh /10=1 *4 X0.9 0.068 max1,1 K5/10=0.019kN.m(T =N/( © A)+MW=5.664 >103/(0.154 4左4 102)+0.019 106/4.49 103=91.034N/mm22< f=205N/mm滿足要求！5、架體

25、高寬比實際高寬比冰=H/minnla, mlb=4.5 103/min4 1000, 3 x 1000=1.5 < 冰=26、施工過程抗傾覆驗算計算簡圖如下：4500在操作平臺上施工過程中，需進行傾覆驗算，傾覆力矩Mt由風荷載W和考慮施工過程中未預見因素產生的水平荷載生:W= wknlaH=0.068 >4X1 X4.5=1.224kNF=Q3knla=0.2 XX=0.8kNMt=y4c(WH/2+FH)=1.4 >0.9 >1.224 X5/2+0.8 4溝)=8.006kN m -抗傾覆力矩Mr由操作平臺自重G承擔：G=gknmH+G1knlamlb=0.167

26、XX3>4.5+0.35 40 X3X1=13.218kNMR=YYG(mlb/2+Bsin 0 =1 X.9 X3.218 (3 X /2+1.2 Xn135 )=27.939kNMT=8.006kN - m<R=27.939kN m滿足要求！九、非工作狀態立桿驗算1、立桿軸力計算未知因素等帶來的附加軸力(n la=4X1000=4000> mlb=3X1000=3000,取平臺縱 向驗算)F=Y4cYQ2kla=1X).9 *4 15 X=0.189kN最大附加軸力 Ni=3FH/(l+1)ml b=3 *0.189 4.5/(1+1) 3X=0.425kNN=N 什 y

27、 Y(gkH+ldbG1k)=0.425+1 X2 (0.167 4.5+1 為 >0.35)=1.747kN2、腳輪驗算N=1.747kN< N=20kN滿足要求！3、立桿穩定性計算l0=k 卩 h=1.155 * 2* 1500=3465mm入咄i=3465/15.9=217.925查表得：© =0.154(T =N/( © A)=1.747 3/(01354 424 X02)=26.756N/mm2< f=205N/mni滿足要求！4、行進狀態抗傾覆驗算計算簡圖如下：4500/>77777777777； 73CKMI1在操作平臺上移動過程中，需

28、進行傾覆驗算，傾覆力矩Mt由風荷載W和考慮地面平整度、腳手架移動速度等不合要求的 未預見因素產生的水平荷載F產生：W= wknlaH=0.068 >4X1 X4.5=1.224kNF=Q2knla=0.15 XX=0.6kNMt=y4c(WH/2+FH)=1.4 >0.9 >1.224 X5/2+0.6 4溝)=6.872kN m -抗傾覆力矩Mr由操作平臺自重G承擔：G=gknmH+G1knlamlb=0.167 XX3>4.5+0.35 40 X3X1=13.218kNMr= YYG(mlb/2) =1 00 X3.218 > X/2)=17.844kN mM

29、T=6.872kN - m<M17.844kN m滿足要求！層高65m移動式操作平臺計算書、構造參數平臺搭設高度H(m)5.8平臺縱向跨距la(mm) 跨數n：1000 >4平臺橫向跨距lb(mm) 跨數m：1000 >3立桿步距h(mm)1600腳手板鋪設方式平行于平臺縱向主梁與立桿連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.85平臺支撐次梁間距l(mm)200平臺支撐主梁鋼管類型雙鋼管是否設置支撐腳是支撐腳與平臺縱向夾角 9( °)135支撐腳寬度B(mm)1200防護欄桿高度hi(mm)1200、荷載設計每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.1672腳手板自重

30、標準值G1k(kN/m 2)0.35次梁自重標準值G2k(kN/m)0.033施工人員及設備荷載標準值22Q1k(kN/m )主梁自重標準值G 3k(kN/m)0.033平臺堆放荷載標準值Fk(kN)1非工作狀態下產生的水平荷載標準值0.15工作狀態下產生的水平荷載標準值0.2Q2k(kN/m)Q3k(kN/m)是否考慮風荷載是2基本風壓30(kN/m )0.3風荷載體型系數足0.35風荷載高度變化系數友0.652風荷載標準值 3k(kN/m )0.068附圖如下:立面圖（平臺縱向）立面圖（平臺橫向）平面圖三、材料參數立桿鋼管規格(mrrX mm) 48X3主梁鋼管類型鋼管主梁鋼管規格(mrr

31、X mm) 48X3次梁材料類型鋼管次梁截面類型(mrrK mm) 48X3腳手板類型木腳手板可剎腳輪承載力設計值N(kN)20四、腳手板驗算腳手板承載能力確定方式精算法單塊腳手板長度l(mm)x寬度b(mm)1200X250單塊腳手板截面抵抗矩W(cm 3)104.167單塊腳手板截面慣性矩l(cm 4)260.417腳手板彈性模量E(N/mm 2)9000腳手板抗彎強度設計值f(N/mm 2)142腳手板抗剪強度設計值t (N/mm )1.5腳手板撓度允許值v (mm)5因腳手板兩端擱置在橫桿上，按簡支梁計算，集中荷載按最不利位置（抗彎按跨中，抗剪按支座附近）考慮，計算簡圖如下圖：承載能力

32、極限狀態q= Yb（ $Gik+gQik）=1 >0.25 魁.2 區35+1.4 2）=0.805kN/m p=YYFk/K=1 X1.4 >/2=0.7kN正常使用極限狀態q'=b( GG1k+YQ1k)=0.25 > >.35+1 >)=0.588kN/mp'= QFk/K=1 X1/2=0.5kNin m m 卄 1 uIm < 1 mi “ ini 卄 11 m m 111 i 丄八u計算簡圖（抗彎不利）OJkND,S05kH.'rr計算簡圖（抗剪不利）1、抗彎驗算2 2Mmax=ql /8+pl/4=0.805 (200/

33、1000)/8+0.7 200/1000/4=0.039kN m- 尸 Mmax/W = 0.039 >06/104167= 0.375N/mm2< f> 14N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax=ql/2+p=0.805 200/1000/2+0.7=0.78kN3 2 2T= 3Vmax/(2bt) = 3X).78 W/(2 250 >50) = 0.094N/mm < .5N/mm滿足要求！3、撓度驗算Vax=,43,44335q' /(384EI)+p /(48EI)=5 0588 200/(384 9000 >260.417 10 )

34、+0.5 10 >200/(448 >9000 >260.417 10 )=0.004mm< v =5mm滿足要求！4、支座反力承載能力極限狀態：R1=ql+p=0.805 0<2+0.7=0.861kN正常使用極限狀態：R1'=q'l+p'=0.588 0.2+0.5=0.618kN五、次梁驗算次梁承載能力確定方式精算法次梁截面面積A(cm 2)4.24次梁截面抵抗矩W(cm3)4.49次梁截面慣性矩l(cm4)10.782次梁抗彎強度設計值f(N/mm 2)2052次梁抗剪強度設計值t KN/mn2)1252次梁彈性模量E(N/mm )

35、206000次梁驗算方式簡支梁承載能力極限狀態：腳手板傳遞給次梁的支座反力換算成線荷載為：q1=R1/b=0.861/0.25=3.444kN/m次梁自重設計值：q2=YYG2k=1 X1.2 0.033=0.04kN/m q=q1+q2=3.484kN/m正常使用極限狀態：腳手板傳遞給次梁的支座反力換算成線荷載為：q1'=R1'/b=0.618/0.25=2.47kN/m次梁自重標準值：q2'= GG2k=1 >0.033=0.033kN/m q'=q1'+q2'=2.503kN/m計算簡圖如下：3.464kK.'rK1ll111

36、I1I11IIIItn41WQ+1、抗彎驗算彎矩圖（kN m）Mmax=0.435kN m尸 M max/W = 0.435 X06/4490= 96.993N/mm2 w f> 205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算剪力圖(kN)2 2Tax=2Vmax/A=2 X1.742 >1000/424= 8.217N/mm2w 舌25N/mm2滿足要求！3、撓度驗算變形圖(mm)跨中 vax=1.468mm< v =min1000/15010=6.667mm滿足要求！4、支座反力承載能力極限狀態：Rmax=1.742kN正常使用極限狀態：Rmax'=1.251kN六、主梁

37、驗算主梁承載能力確定方式精算法2主梁截面面積A(cm )4.243主梁截面抵抗矩W(cm3)4.494主梁截面慣性矩l(cm4)10.782主梁抗彎強度設計值f(N/mm )2052主梁彈性模量E(N/mm )206000主梁驗算方式簡支梁承載能力極限狀態:因主梁設置為雙鋼管，次梁傳遞給單根主梁的支座反力應減半，為:P=Rmax/2=0.871kN主梁自重設計值：q=Y YG3k=1xi.2 033=0.04kN/m正常使用極限狀態：因主梁設置為雙鋼管，次梁傳遞給單根主梁的支座反力應減半，為:p'=Rmax'/2=0.626kN主梁自重標準值：q'= GG3k=1 &g

38、t;0.033=0.033kN/m按簡支梁計算，計算簡圖如下：D.BZlkN0,87 LkND.B71kND.S71kNO.B71kN0.871kN0,&4<N.r-1、抗彎驗算彎矩圖(kN m)Mmax=0.528kN m尸 Mmax/W = 0.528 X06/4490= 117.506N/mm2w f> 205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算1.762I.7S4D.8S3:'.875-0.875-1,754-1.762剪力圖(kN)3 2 2T= 2Vmax/A = 2X1.762 X0/424= 8.311N/mm < 舌25N/mm滿足要求！3、撓度

39、驗算主梁變形圖(mm)跨中 vax=1.795mm< v =min1000/15010=6.667mm滿足要求！4、支座反力承載能力極限狀態：Rmax=2.633kN七、扣件抗滑移驗算主梁和立桿連接方式雙扣件雙扣件抗滑承載力Rc(kN)12扣件抗滑移折減系數kc0.85由上面主梁的計算可知，主梁通過扣件傳遞給立桿的支座力為:R=Rmax=2.633kN <kc=0.85 X2=10.2kN滿足要求！八、工作狀態立桿驗算立桿截面類型(mm) 48X3立桿允許長細比入250立桿回轉半徑i(cm)1.59立桿截面面積A(cm2)4.24立桿抗壓、彎強度設計值f(N/mm 2)205立桿計

40、算長度系數卩2架體穩定允許高寬比來21、長細比驗算lo=k 卩 h=1 x 2X 1600=3200mm入=/i=3200/15.9=201.258< 入=250滿足要求！2、立桿軸力計算將活荷載乘以活荷載組合系數 居=0.9,重新帶入第四-六步計算，即得主梁傳遞至立桿的支座反力Rmax=2.381kNN=2Rmax+YYgkH =2 X2.381+1 X2 X.167 X.8=5.924kN3、可剎腳輪驗算N=5.924kN< N=20kN滿足要求！4、立桿穩定性計算立桿的計算長度：l0=k 卩 h=1.155 x 2x 1600=3696mm入=/i=3696/15.9=232

41、.453查表得：© =0.1362 2Mw=yy 血 wkxmaxla, lbh /10=1 *4 X0.9 0.068 max1,1 K6 /10=0.022kN.m(T =N/( © A)+MW=5.924 >103/(0.136 4左4 102)+0.022 106/4.49 103=107.624N/mm2 22< f=205N/mni滿足要求！5、架體高寬比實際高寬比冰=H/minnla, mlb=5.8 103/min4 1000, 3 x 1000=1.933 < 冰=26、施工過程抗傾覆驗算計算簡圖如下：在操作平臺上施工過程中，需進行傾覆驗算，傾覆力矩Mt由風荷載W和考慮施工過程中未預見因素產生的水平荷載 F產生:W= wknlaH=0.068 MX1 X5.8=1.578kNF=Q3knla=0.2 XX1=0.8kNMt=y4c(WH/2+FH