1、油田污水換熱器選材參考目 錄三、選材參考因素2熱導率2抗腐蝕性能4腐蝕極其特點4腐蝕分類4腐蝕評價方法6幾種合金的耐Cl腐蝕性能7四、結論17五、原材料參考價格18重點內容：1、各種金屬及合金的熱導率數據。2、腐蝕的基礎知識。3、耐氯離子腐蝕性能優異的金屬及合金，并重點介紹了雙相鋼2205、2507和銅鎳合金B10、B30的耐蝕性能。結論：1、B10、B30應用于此項目需注意控制水體含沙量和流速，以防沖刷腐蝕，B10的設計沖刷流速不得超過1.5m/s；B10的設計沖刷流速不得超過3m/s。2、雙相鋼的耐蝕性能優于銅鎳合金。2205在此項目中，當冷凝器溫度超過30時，有發生縫隙腐蝕的風險，需破壞

2、產生晶間縫隙的條件。2507完全可以滿足此項目的耐蝕性要求。選材參考因素因項目主要是為污水源熱泵的蒸發器和冷凝器選擇合適的材料，因此主要的參考因素為材質的傳熱性能、耐腐蝕能力和成本。由工藝參數里分離出口和1500處理機出口的水質報告我們可以得出如下信息：1、 蒸發器的工作溫度為9.6-36，冷凝器的工作溫度為36-46，基本在低溫范圍運行；2、 回注污水和摻輸水的水體類型為碳酸氫鈉型，水體的PH值為6.8左右，屬于中性水體；3、 水體中Cl含量達到1000-1100mg/L，其他腐蝕性離子，如SO4濃度較小，蒸發器和冷凝器主要需應對較高濃度Cl的腐蝕。依據這些信息，我們首先分析各種換熱器材料的

3、傳熱性能。熱導率材料的熱導率是表征材料傳熱性能的重要指標，是指在穩定傳熱條件下，1m厚的材料，兩側表面的溫差為1度（K，），在1秒內，通過1平方米面積傳遞的熱量，單位為瓦/米·度（W/m·K，此處的K可用代替）。熱導率是表征材料傳熱性能好壞的標志，熱導率越大，材料的導熱性能越好。熱導率與材料的組成結構、密度、含水率、溫度等因素有關。非晶體結構、密度較低的材料，熱導率較小。材料的含水率、溫度較低時，熱導率較小。對換熱器而言，選用熱導率大的材料能顯著減小換熱設備的體積和用量，節約材料成本和操作費用。大部分換熱器的材料均采用金屬和合金，因為金屬的熱導率較高，同時金屬材料擁有優異的

4、力學性能，能適應各種惡劣環境的需要。下表列出幾種換熱器常用的金屬和合金材料的熱導率，以供參考。表4：換熱器常用金屬和合金材料熱導率化學式材料名稱導熱系數 合金成分材料名稱導熱系數 W/mKW/mKAg銀42971Cu-8Zn-1Sn錫黃銅111Cu銅40176Cu-22Zn-2Al鋁黃銅100Au金31770Cu-30Zn黃銅99Al鋁23785Cu-15Zn紅黃銅159Mg鎂1481Cr-0.5Mo鉻鉬合金42Ni鎳902.25Cr-0.5Mo鉻鉬合金38Fe鐵805Cr-0.5Mo鉻鉬合金35Sn錫6712Cr-1Mo鉻鉬合金28Pb鉛34.890Cu-10Ni銅鎳合金71Ti鈦14.63

5、70Cu-30Ni銅鎳合金29合金成分材料名稱導熱系數 17Cr-12Ni-2Mo不銹鋼31616W/mK18Cr-8Ni不銹鋼30416 碳鋼45 英科耐爾19 聚丙烯0.1 - 0.22 蒙乃爾26出處：從表4可以看出，常用材料中銀的熱導率最高，僅次于銀的為金、銅和鋁。碳鋼的熱導率較低，但取材方便，因此得到了廣泛的應用。另外，很多換熱器采用不銹鋼和合金材料制備，除含銅量較高的合金熱導率較高之外，不銹鋼和合金材料的熱導率大部分在15-50 W/mK，但不銹鋼和合金在力學性能和防腐蝕性能方面比純金屬擁有無法比擬的優勢，因此不銹鋼和合金在換熱器的應用中也有非常廣泛的應用。 此項目因為在含有氯離子

6、腐蝕的環境中，材料的耐蝕性能顯得尤其重要。目標合金的熱導率在10-80 W/mK，相比系統的熱阻，合金材料的熱導率不構成關鍵的影響因素，下面以傳熱的基本公式加以說明。系統傳熱的計算公式為：1K=11+12+R1+R2式中，1：管程流體傳熱系數； 2：殼程流體傳熱系數； ：管壁熱阻； R1：管程流體污垢熱阻； R2：殼程流體污垢熱阻；管殼程流體分別為回注污水和氟利昂，相比于回注污水的污垢熱阻、管殼程流體的傳熱阻力，（水在20的熱導率0.599W/mK，R22在2也液態的熱導率為0.0956W/mK）管壁熱導率在10-80 W/mK時產生的管壁熱阻，對總傳熱系數K值影響有限。抗腐蝕性能腐蝕極其特點

7、金屬腐蝕是指金屬材料由于受到周圍介質的作用而發生狀態的變化，轉變成新相，從而遭受破壞。金屬的腐蝕是一個熱力學自發的過程，而且最為普遍，因此金屬腐蝕也就成為腐蝕科學研究的主要對象。金屬材質的換熱器，同樣存在應對腐蝕的問題，金屬換熱器的腐蝕不僅會影響換熱器的傳熱效果，更嚴重的會引起巨大的經濟損失和安全事故。因此選擇在工作環境中具有耐蝕性高的材質對換熱器來講尤為重要。要給換熱器選擇合適的材質以對抗腐蝕，我們必須對金屬的腐蝕有深入的了解。金屬腐蝕指金屬在一定的環境條件下發生化學反應，演變為金屬的化合態的過程。該過程由三個子過程構成：(1)腐蝕介質的遷移過程，該過程通過對流作用和擴散作用完成。(2)相界

8、面上進行化學反應，產生腐蝕產物的過程。(3)腐蝕產物的遷移或積累，即腐蝕產物從相界遷移到介質或在金屬表面上形成覆蓋膜。此外，腐蝕過程還受離解、水解、吸附和溶劑化作用等其他過程的影響。腐蝕過程一般發生在界面上，所以它具有兩個特點：(1)因腐蝕造成的破壞一般先從金屬表面開始引發，然后伴隨著腐蝕加劇，腐蝕破壞逐漸蔓延到金屬材料的內部，有可能造成金屬物理化學性質的改變和金屬組成的改變。(2)因腐蝕從表面開始，所以金屬的表面狀態對腐蝕的進行有顯著的影響。例如，金屬表面上的氧化膜或其他鈍化膜以及涂層等都會改變金屬表面狀態，故在腐蝕過程中，這一保護層的化學組分、形貌結構狀態以及孔徑、孔率等因素對腐蝕的進行影

9、響很大。腐蝕分類金屬腐蝕的現象和機理比較復雜，因此金屬腐蝕有很多分類方法，按照腐蝕環境分，可分為化學介質腐蝕、大氣腐蝕、海水腐蝕和土壤腐蝕等。按照腐蝕溫度，將腐蝕分為常溫腐蝕和高溫腐蝕。根據金屬被破壞的特征，可把腐蝕分為全面腐蝕和局部腐蝕。最常用的就是按照腐蝕過程分，將腐蝕分為物理腐蝕、化學腐蝕和電化學腐蝕。物理腐蝕是指金屬由于單純的物理溶解作用所引起的破壞。許多金屬在高溫熔鹽、溶堿及液態金屬中可發生物理腐蝕。例如用來盛放熔融鋅的鋼容器，由于鐵被液態鋅所溶解，故鋼容器逐漸變薄了。化學腐蝕是指金屬表面與非電解質直接發生鈍化學作用而引起的破壞。其反應歷程的特點為在一定條件下，非電解質中的氧化劑直接

10、與金屬表面的原子互相作用而形成的腐蝕產物，即氧化還原反應是在反應粒子互相作用的瞬間與碰撞的那一個反應點上完成的。這樣，在化學腐蝕過程中，電子傳遞是在金屬與氧化劑之間直接進行的，因而沒有電流產生。電化學腐蝕是指金屬表面與離子導電的介質因發生電化學作用而產生的破壞。任何一種按電化學機理進行的腐蝕反應至少包含一個陽極反應和一個陰極反應，并以流過金屬內部的電子流和介質中的離子流聯系在一起。陽極反應是金屬離子從金屬轉移到介質中和放出電子的過程，即陽極氧化過程。相對應的陰極反應便是介質中氧化劑組分吸收來自陽極的電子的還原過程。與化學腐蝕不同，電化學腐蝕的特點在于它的腐蝕歷程可分為兩個相對獨立并且可同時進行

11、的過程電化學腐蝕比較常見，金屬在電解質溶液中的腐蝕種類按其腐蝕形態分，可以分為均勻腐蝕（或叫全表面腐蝕）和局部腐蝕兩大類，局部腐蝕又可分為如下幾種：一、孔狀腐蝕。在金屬表面的極為局部的區域被腐蝕成小孔，孔蝕直徑可大可小，但大多數情況下都比較小。有些蝕孔孤立存在，有些緊湊在一起。在孔蝕上部往往都有腐蝕產物存留。一般孔蝕直徑小于或等于孔蝕深度。嚴重情況下可使板材穿通。孔狀腐蝕也叫點狀腐蝕。二、晶間腐蝕。金屬腐蝕沿著晶界進行，使晶粒之間失去結合力，金屬大為下降，甚至喪失。這是一種危害性很大的腐蝕類型，因為產生了晶間腐蝕后，用肉眼在表面往往不易覺察到。三、剝層腐蝕。金屬在腐蝕介質中腐蝕沿著與表面平行的

12、界面進行。由于腐蝕產物的體積大于原金屬體積而使晶粒翹起、起層或成片狀從金屬表面脫落。這類腐蝕一般發生在型材或板材表面。四、選擇腐蝕。多元合金在腐蝕介質中較活潑的組分優先溶解的一種腐蝕類型，如黃銅脫鋅等。五、縫隙腐蝕。金屬在腐蝕性介質中起表面或因鉚接、焊接、螺紋連接、與非金屬連接，或因表面落有灰塵、砂粒等固體物質時，由于接觸面間的縫隙內存在電解質溶液而產生的腐蝕現象。六、電偶腐蝕。在電解質溶液中，當兩種金屬或合金互相接觸時，使電位較負的金屬腐蝕速度較未接觸另一電位較正的金屬時腐蝕速度加快的一類腐蝕。七、應力腐蝕。金屬（一般為高強度合金）在拉應力和腐蝕介質共同作用下，使金屬材料發生腐蝕性破裂。八、

13、腐蝕疲勞。金屬材料在交變應力和腐蝕介質共同作用下的一種腐蝕。另外，還有像沖刷腐蝕，空泡腐蝕，絲狀腐蝕，磨蝕等。腐蝕評價方法測試金屬和合金耐氯離子腐蝕的方法主要有失重法、觀察法和電化學方法。失重法是評價材料耐蝕性能最基本、最準確、最可靠的方法，通過比較材料在腐蝕前后重量的變化，計算腐蝕速率。表觀觀察法又可分為宏觀觀察和顯微觀察。宏觀觀察主要是通過肉眼對材料腐蝕前后的形貌做直觀的比較分析，并根據腐蝕產物在材料表面的形態、分布以及致密性和附著性做出判斷，顯微觀察主要是借助掃描電鏡SEM、XRD、電子探針等實驗設備對腐蝕產物的微觀結構和相成分做進一步分析，從而獲得腐蝕發生的微觀特征并對腐蝕動力學進行分

14、析。電化學測試法是一種能夠迅速、準確的利用電化學方法對材料腐蝕特性做出評價的分析測試方法。從本質上講金屬的腐蝕過程大多數為電化學過程，因此電化學測試在金屬材料腐蝕行為研究中的應用較為廣泛。極化曲線現在已成為評價金屬耐蝕性的重要工具。在極化曲線測量中，對于鈍態金屬通常采用控制電位的方法，測量不同極化值時外測電流密度的穩定值，從而獲得穩態的E-I曲線，即極化曲線。通過極化曲線，我們可以獲得腐蝕過程中有關電極陽極反應和陰極反應的Tafel斜率、電極表面去極化劑的極限擴散電流密度等動力學參數以及電極反應的自腐蝕電位等熱力學參數。圖1.2為鈍態金屬的極化曲線，對于不繡鋼而言，由于其一般是在鈍化狀態下使用

15、，因此在通過極化曲線去評價其耐蝕性能時，通常會比較擊破電位Epit和維鈍電流Ip的大小，擊破電位越高，維鈍電流越小，其耐蝕性越好。在評價不繡鋼的耐蝕性能時經常還會用到另一個電化學參數，保護電位Ep。保護電位Ep是通過循環極化曲線測量而獲得的，用來表征不繡鋼在發生點蝕后的再鈍化能力。循環極化曲線測量一般是在動電位掃描過程中，待掃描電位超過點蝕電位Epit并且電流密度達到某一設定值后，電位開始逆向掃描，從而獲得兩條動電位極化曲線，即循環極化曲線。在順向掃描時，隨著電位的升高，在達到不銹鋼的點蝕電位Epit后，不銹鋼表面開始發生點蝕，這時開始逆向掃描，隨著電位降低，電位降至點蝕電位Epit后，孔內金

16、屬應該會發生再鈍化，并且由于點蝕形成后，點蝕坑內溶液的成分發生變化，相應的點蝕電位Epit要比原來的點蝕電位Epit低。這樣，逆向掃描曲線與順向掃描曲線會相交于一點，并形成一個封閉的滯后環，我們把這一點對應的電位值叫做點蝕的保護電位。在相同條件下評價不同鈍態金屬的耐蝕性時，保護電位越高，其再純化能力越高，腐蝕抗力越大。幾種合金的耐Cl腐蝕性能眾多研究者的的實踐研究表明，氯離子的對金屬和金屬合金的腐蝕主要是點狀腐蝕、縫隙腐蝕，銅和銅合金還存在比較嚴重的沖刷腐蝕。現階段耐氯離子腐蝕較好的金屬及合金有哈氏合金(Hastelloy alloy)、英科耐爾（Inconel Alloy）、因科洛伊合金（I

17、ncoloy Alloy）、蒙乃爾合金（Monel Alloy）、超級不銹鋼（如254SMo、904L等）、各類雙相不銹鋼（如2205、2507等）銅鎳合金（B10、B30）等。經查詢金屬腐蝕手冊、腐蝕數據與選材手冊和一些相關的論文、合金提供商資料，對各類金屬耐氯離子腐蝕的性能的定性描述，統計如下：表5：合金氯離子腐蝕性能合金材料耐氯離子腐蝕性能Hastelloy適用于各種含有氧化和還原性介質的化學流程工業，該合金對高濃度的氯化鹽溶液具有顯著的耐腐蝕性Inconel在氯化物介質中具有出色的抗點蝕、縫隙腐蝕、晶間腐蝕和侵蝕的性能。具有很好的耐無機酸腐蝕性，如硝酸、磷酸、硫酸、鹽酸等，在高溫時耐蝕

18、性能優異，在高濃度氯氣腐蝕。Incoloy在氧化和還原環境下都具有抗酸和堿金屬腐蝕性能，高鎳成份使合金具有有效的抗應力腐蝕開裂性。在各種介質中的耐腐蝕性都很好，如硫酸、磷酸、硝酸和有機酸，堿金屬如氫氧化鈉、氫氧化鉀和鹽酸溶液。Monel一種銅鎳合金耐蝕性優良，在各種媒介中具有良好的耐腐蝕性，在咸水或海水具有優良的抗孔蝕、應力腐蝕能力，尤其是耐氫氟酸和抗鹽酸。超級不銹鋼904L高鎳含量，降低了在麻坑和縫隙處的腐蝕速度,在氯化物溶液，濃縮的氫氧化物溶液和富硫化氫的環境中，具有很高的抗應力腐蝕破裂能力。雙相鋼2205對點腐蝕及隙腐蝕具有很強的抵抗能力，不銹鋼的雙相微觀結構有助于提高不銹鋼的抗應力腐蝕

19、龜裂能力。用于煉油，化肥，造紙，石油，化工等耐海水耐高溫濃硝酸等的熱交換器和冷淋器。雙相鋼2507極好的抗點腐蝕,縫隙腐蝕和均勻腐蝕的能力，應用于石油和天然氣工業；海上石破天油平臺(熱交換器管,水處理和供水系統,消防系統,噴水系統,穩水系統； 石油化工設備； 脫鹽(淡化)設備等銅鎳合金強度高，抗腐蝕特別是抗流動海水腐蝕的能力可明顯提高由表5可知，以上各類合金均具有優良的耐氯離子腐蝕能力，但各合金應用環境更有針對性。此項目中，氯離子的濃度低于1100mg/l，低于海水氯離子濃度的十分之一，而銅鎳合金和雙相不銹鋼廣泛應用于海水換熱器和水處理的工藝中，因此初步判斷銅鎳合金和雙相不銹鋼也適用于此項目。

20、而哈氏合金(Hastelloy alloy)、英科耐爾（Inconel Alloy）、因科洛伊合金（Incoloy Alloy）、蒙乃爾合金（Monel Alloy）、超級不銹鋼（如254SMo、904L等）、雖然具有優異的耐蝕能力，但是其高昂的價格，阻礙了他們在工業生產中的廣泛應用，在此項目中，依然難以承受這些類合金的價格，因此我們將目光定位在雙相不銹鋼2205、2507以及銅鎳合金B10、B30。因為氯離子腐蝕原因的復雜性，我們無法從各標準和防腐手冊中查詢到與此項目相關的腐蝕數據。最新版的工業循環冷卻水處理設計規范GB50050-2007也明確表示，許多著作和研究都對氯離子的腐蝕機理作了定

21、性分析，但是要從定量分析確定氯離子指標，目前還是不可能的，因為牽涉的因素條件太多。因此本報告主要參照一些類似的研究成果，以為此項目的選材提供參考。通過多方查閱，本報告搜集了2205、2507、B10、B30在30，濃度為3.5%的NaCl溶液中極化曲線，通過比較各合金的點蝕電位，確定在同濃度的氯離子環境下，四種合金的耐氯離子腐蝕能力。點蝕電位越高，耐蝕性越好。圖3.1 2205DSS在3.5%NaCl溶液中的循環極化曲線（2205雙相不銹鋼的點蝕及再鈍化行為_王健）（2507雙相不銹鋼組織與腐蝕性能的研究_申小蘭）B10在不同Cl-含量海水中的動電位極化曲線（環境因素對B10銅鎳合金耐蝕性的影

22、響_孫婷婷）（B30銅鎳合金在海水中的腐蝕電化學性能研究_遲長云）因為不銹鋼和銅鎳合金屬于不同的體系，而腐蝕的因素又設計到很多，因此不能用一個指標來衡量兩種合金的耐腐蝕能力，但我們可以分別比較他們的點蝕電位和自腐蝕電位來判斷他們的腐蝕傾向。從以上圖中可以看出，2205的點蝕電位約為1.19V，2507的點蝕電位約為1.25V，2507的點蝕電位比2205的點蝕電位高，表明2507的耐蝕能力比2205強。同時我們看到B10的自腐蝕電位約為-0.25V，B30的自腐蝕電位約為-0.19V.因此可得，在30，3.5%的NaCl溶液中，耐蝕能力2507>2205，B30>B10。除了比較四

23、種材料的耐蝕性能外，我們還需要盡可能的了解四種合金的具體腐蝕數據用來參考。圖3 常用不銹鋼點腐蝕與溫度及氯離子濃度的關系圖4 常用不銹鋼縫隙腐蝕與溫度及氯離子濃度的關系（膜法海水淡化系統材質選擇研究_范曉鵬）因為沒有類似條件下的數據，我們查找了一些其他的數據。先了解范曉鵬對各種不銹鋼在海水中的應用研究。從以下圖3、圖4顯示在不同Cl濃度時，各種不銹鋼產生點蝕和縫隙腐蝕的發生溫度。從圖中我們可以看出在相同溫度下，2507比2205的耐蝕性強，能夠承受的氯離子濃度更高。在Cl濃度為1100mg/l時，2205在100內沒有點蝕的風險，但卻有產生縫隙腐蝕的風險，在此濃度下，2205的縫隙腐蝕溫度約為

24、32；當Cl濃度為1100mg/l時，2507在100均不會發生點蝕和縫隙腐蝕。此外，王文明曾研究了氯離子濃度25-250g/l,160條件下2205和2507的耐腐蝕性能，相關的實驗條件和結果如下：（Cl_濃度對雙相鋼和鎳基合金腐蝕速率的影響_王文明）我們知道，溫度和硫離子對材料的耐腐蝕性能有極大的影響，王文明設置的實驗條件可以說極其苛刻，H2S和CO2的分壓都很高，而且溫度在160，在氯離子濃度25g/l時，2205的動態均勻腐蝕速率為0.0635mm/a。但此實驗也進一步證明了2507的耐腐蝕能力比2205高，且2205在有潛在利用的可能。楊貴榮研究了2205雙相不銹鋼在不同Cl含量的飽

25、和H2S/CO2溶液中腐蝕速率結果表明：隨著溫度與Cl濃度的變化，腐蝕速率發生變化的轉折點在Cl濃度為(57100)×106時，pH=4時，Cl為170×106，溫度50時的腐蝕速率最大，pH=6時，Cl為170×106，溫度80時的腐蝕速率最大，其最大腐蝕速率不超過0.004mm/a；圖1 50時2205的腐蝕速率圖1顯示了pH=6時，氯離子濃度為0-100×106時，腐蝕速率逐漸降低，當氯離子濃度升高到170×106時腐蝕速率緩慢增加。但腐蝕速率未超過0.0025mm/a;（2205雙相不銹鋼在不同Cl含飽和H2S/CO2溶液中的腐蝕行為_

26、楊貴榮）銅鎳合金因為本身屬于惰性金屬，因此耐蝕性較好，被廣泛應用于海水換熱器和艦船換熱器中，尤其對氯離子的耐蝕能力有優異的表現。同樣，銅鎳合金在特定的氯離子濃度條件下的數據缺乏。因此，選取一些相近環境條件下，銅鎳合金的耐蝕性能以供參考。（國產B10銅鎳合金海水腐蝕行為研究_林樂耘）林樂耕教授研究了國產B10銅鎳合金在海水腐蝕中耐蝕性能。圖1、圖2分別表示B10管材和板材在不同海域的全浸試驗中，一年、兩年、四年、八年的平均年腐蝕速率。表4表示B10管材和板材在不同海域的全浸試驗中，一年、兩年、四年、八年的平均年腐蝕速率數據。從圖和表我們可以看出，B10管材的年均腐蝕速率均低于0.03mm/a，且

27、隨著時間的增長，年腐蝕速率越來越低。同時，根據國外的工作，B10在10-30海水溫度范圍內，海水的腐蝕速度無明顯差異，溫度再升高（至50），腐蝕速度會因成膜致密而有所下降。(Ijsseling F P, Drolenga L J P, Kolster B H. Influence of temperature on corrosion product film formation on CuNi10Fe in the low temperature rage, I-Corrosion rate as a function of temperature in well aerated sea w

28、ater.J Br. Corrosion J.,1982,17(4):162-167.)沈宏對艦船海水管系的選材也做了相關的研究，B10是優秀的耐海水腐蝕材料，但當流速過高時，B10的耐蝕性大大降低。因此英國艦船輪機規范提出了B10最大流速的限制值，如下表4所示。在相同海水流速條件下，彎管的腐蝕損耗比直管增加30%左右，三通比直管腐蝕損耗增加一倍左右。同時他也比較了316L、雙相不銹鋼和B10在海水中的耐腐蝕性能。在一定的介質中, 金屬發生點蝕和縫隙腐蝕的傾向可由擊穿電位Eb和保護電位Ep表征。對金屬而言，它在某種溶液中的Eb值越高，則氯離子穿透越困難, 材料的耐點蝕性能就越好。Ep值越高,則

29、被破壞的保護膜再生成的能力越好, 材料耐流動海水腐蝕侵蝕的性能越好；Eb值同Ep值之差越小，則表征該金屬在此條件下的耐點蝕和縫隙腐蝕性能越好。316L、HDR和B10的試驗見下表8。（艦船海水管系選材及防腐對策_沈宏）（B30銅鎳合金在海水中的腐蝕電化學性能研究_遲長云）遲長云統計了六種常見的管系材料在海水中的沖刷腐蝕速率隨流速的變化。從圖中可以看出，幾種管系材料中不銹鋼和鈦合金耐沖刷腐蝕性能最強，在海水流速低于10m/s時基本無腐蝕失重。B30銅鎳合金在低于5m/s的海水中，沖刷腐蝕速率與不銹鋼及鈦合金的性能相當，但造價要遠低于這兩種材料，并且銅鎳合金有防污性能，因此在海水流速低于5m/s的

30、條件下，B30材料優于不銹鋼和鈦合金。B30材料的耐海水沖刷腐蝕性能明顯強于其他3種銅合金，B10銅鎳合金的沖刷腐蝕速率大于B30，其極限流速在3.5m/s左右。鄭俊濤研究了B10和B30的抗沖刷腐蝕性能，在3.5%的NaCl溶液中B10、B30的沖刷腐蝕數據見下表。（白銅B10和B30沖刷腐蝕對比研究_鄭俊濤）從上表數據我們可以看出，在相同的氯離子濃度，相同的沖刷速度和時間的條件下，B10的腐蝕速率時B30腐蝕速率的2-3倍，且時間越長，B30的耐蝕性能表現的越明顯。雙相不銹鋼以耐海水腐蝕和耐氯離子腐蝕著稱，直接對比雙相不銹鋼和銅鎳合金的數據較少見于中文資料。但有不少例子證明雙相不銹鋼的耐蝕性能優于銅鎳合金。如在鎮海電廠一號主海水冷凝器上, HDR鋼制成的16根管經20年現場運行試驗管均無腐蝕泄漏, 從端部觀察管子內表面沒有腐蝕跡象, 抗腐、抗磨均良好。而B10 、B30 管在同樣條件下, 在幾次大修中均腐蝕穿孔而被鈦管全部替換。從相關資料可以推斷出銅鎳合金和雙相不銹鋼均具有優良的耐氯離子腐蝕能力，但合金是否能適用于特定的工藝環境，我們還需要參照相關的標準或手冊，由于影響腐