1、30某斜拉橋方案施工方案第一章 某工程概況某斜拉橋為一高低（姊妹）塔預應力混凝土斜拉橋，橋跨布置成160+300+97 米，墩號41#、42#、43#、44#墩。某通航孔主橋梁全長 557米。某通航孔斜拉橋為雙面索漂浮體系斜拉橋結構，42#、43#主塔設置橫向減震限位支座，41 #墩設豎向承壓支座，44#墩設置豎向拉壓支座。某通航孔主橋主塔為n型結構，主梁為等高度雙肋板式，即“ n型”預應 力砼梁，橋梁縱軸線處梁高 2.465米，主梁頂面設雙向2.0%的橫坡，主梁邊 緣處梁高2.2米。主梁頂面寬26.5米，底面寬27.0米。主梁肋寬1.70米（等 寬），主梁為C60混凝土。第二章工程要點主梁n

2、型梁）某通航孔主橋主梁為“n型”預應力混凝土梁，橋梁縱軸線處梁高2.465m, 頂面寬26.5m,底面寬27.0m。1、主梁斷面型式根據橋型特點和結構受力要求，將某通航孔主橋主梁分為五種斷面型式：A、斷面一，即標準“ n型”斷面；B、斷面二，在主梁標準斷面上加底板（厚 32cm）;C、斷面三，大邊跨主梁標準斷面梁肋內側加 2.0m馬蹄底板；D斷面四，中跨主梁標準斷面梁肋內側加 1.2m馬蹄底板；E、斷面五，實體斷面，分別為斜拉橋兩邊墩處端塊（1、75號梁段）。AD四種斷面均保持“ n型梁”梁肋寬度一致（170cm）,以便于掛籃懸 臂澆筑時模板和掛籃的尺寸一致，不增加施工設備投入。2、梁段、類型

3、及施工方法將某通航孔主橋主梁從41#墩位處開始至44#墩位處共劃分成75個梁段， 其梁段號、截面類型和施工方法見“梁段、類型及施工方法一覽表”。梁段、類型及施工方法一覽表梁段號梁段類型施工方法備注1斷面五支架澆筑法42#墩支撐支架24斷面二臨時墩支架澆筑法T鋼管樁支架5斷面二掛籃澆筑法對稱雙向懸澆69斷面三前支點掛籃澆筑對稱雙向懸澆10 19斷面一前支點掛籃澆筑對稱雙向懸澆20 23斷面一傍塔墩支架澆筑塔梁臨時固接24 35斷面一前支點掛籃懸澆對稱雙向懸澆36 38斷面四前支點掛籃懸澆對稱雙向懸澆39 43斷面四前支點掛籃懸澆單向懸澆44 （合龍段）斷面四掛籃澆筑法300m跨中孔合龍段45 5

4、1斷面四前支點掛籃懸澆單向懸澆52 58斷面一P 前支點掛籃懸澆:單向懸澆59 67斷面一傍塔墩支架澆筑塔梁臨時固接68 74斷面一支架澆筑法小邊孔全支架澆筑75斷面五支架澆筑法44#墩支撐支架澆筑3、C60高標號混凝土主梁C60混凝土，為高標號混凝土，即高強度混凝土：C60混凝土標準強度，Rb=42.0Mpa R?=3.40Mpa;設計強度 R=32.5Mpa R=2.65Mpa。C60混凝土配制和澆筑應滿足下列要求：1）本橋所采用的C60混凝土要求既要有規范和設計所要求的強度，又要有良好的和易性（工作度）。設計要求使用常規的水泥（如525、625普通硅酸 水泥）和砂、石料為原料，采用配制

5、C50等標號混凝土的常規制作工藝，依靠 增加高強減水劑，或者同時外加一定數量的活性礦物材料，使拌和料具有良好的工作度，同時使混凝土具用良好的性能。2）C60高強混凝土配合比必須通過試配確定，不能直接采用中低強混凝 土的配合比的計算方法，也不能采用其他工程所使用的同標號混凝土的配合 比。3）建議水灰比（水膠比）控制在0.240.35范圍內。高標號混凝土骨料 應使用碎石，粗骨料應顆粒良好、空隙率較小，石質強度必須是混凝土強度的 兩倍以上。4）采用625#或 525#普通水泥，水泥用量控制在 400450kg/m左右。5）采用高效減水劑配制高標號混凝土時，減水劑應具備以下條件：減水 率大，增強高，引

6、氣性低，不延緩凝結硬化。4、主梁預應力1）主橋主梁縱向預應力斜拉橋主梁縱向預應力采用鋼絞線和高強精軋螺紋粗鋼筋。預應力鋼絞線 配用VSL錨固體系錨固并連接接長；高強精軋螺紋粗鋼筋采用YGM苗具及其連 接器錨固、接長。主橋“ n型梁”縱向預應力鋼筋（束）規格有：22- Oj 15.24 （22-15 ）鋼絞線，YSLEC6-27群錨，VSLK型聯結器。3- Oj 15.24 （3-15 ）鋼絞線，VSLEC6-22群錨。32mn高強精軋螺紋粗鋼筋，VGM-32錨具和YGL-32聯結器。主梁梁肋內配22-j15.24 （22-15 ）預應力鋼絞線，主梁頂板范圍內配 32mm高強精軋螺紋預應力鋼筋。

7、3-j15.24（3-15）預應力鋼絞線配置在中孔 合龍段頂板內。兩邊孔有底板梁段在底板范圍內配32mm高強精軋螺紋預應力粗鋼筋。采用工藝成熟， 操作簡便的傳統壓漿方法， 通過選配優良壓漿機， 科學配 制水泥漿，加強操作人員的業務培訓，嚴格管理，確保填漿密實。2）主橋主梁橫梁預應力鋼束根據主橋主梁結構受力需要，分別在橫梁設置橫向預應力鋼束。 主橋“n 型梁”橫梁及橫向預應力鋼束規格有：A B C型（見相關圖紙）橫梁配以下兩種預應力鋼絞線：16- Oj 15.24 （16-15 ）鋼絞線，VSLEC6-27群錨（或 OVM15-22群錨）；12- Oj 15.24 （12-15 ）鋼絞線，VSL

8、EC6-15群錨（或 OVM15-9群錨）； 有底板梁段距底板底16cm處配置橫橋向底版預應力鋼絞線束：預應力為4-j 15.24 （4-15）鋼絞線，VSLS6-5型扁錨（或YMB15-4扁錨） 錨固。5、支座和伸縮裝置1 ）支座 某通航孔主橋分別在各號橋墩設置承壓支座、減震限位支座、拉壓支座：41#墩：設置GPZ6000D盆式橡膠承壓支座兩個；42#墩：橫橋向設置高阻尼（阻尼0.15 ）減震橡膠支座四個；43#墩：橫橋向設置高阻尼（阻尼0.15 ）減震橡膠支座四個；#44墩：設置GPZ6000Y/5000L盆式橡膠拉壓支座兩個。2）橋梁伸縮裝置 分別在某通航孔主橋與三八洲連續梁橋、 某通航

9、孔主橋與南灘橋交接處橋 面設置橋梁伸縮裝置，即：41#墩位橋面處：設置德國 MaurerSohne 公司的轉軸式伸縮裝置，型號為 DS1200最大伸縮量1200mm44#墩位橋面處：設置德國 MaurerSohne 公司的轉軸式伸縮裝置，型號為 DS400最大伸縮量400mm6、臨時墩為提高施工期間的抗風安全， 根據專家意見， 設計在 160米大邊跨設置臨 時墩。臨時墩中心距41#墩中心28米，在臨時墩和41#墩之間架設支架，1# 4#梁段在支架上澆筑。臨時墩和現澆支架由鋼管樁搭設鋼管樁，用型鋼和巾40cm鋼管橫向聯系，并設錨碇系統。二、斜拉體系 某通航孔主橋斜拉橋采用低松弛鍍鋅高強鋼絲（直徑

10、 7 毫米，強度級別 1570Mpa,熱擠黑色聚乙烯（PE）及彩色聚乙烯（PE索套防護的斜拉索。全 橋斜拉索由1217、1517、1877、2117、2537共五種規格組成。斜 拉索用鍍鋅鋼絲技術標準必須符合湖北省斜拉索用厚鍍鋅高強鋼絲技術條件；斜拉索護套用黑色PE彩色PE必須符合湖北省斜拉索用聚乙烯技術 條件 由專業廠家定做斜拉索的防護共分為四層：鍍鋅鋼絲束扭絞后涂防銹涂料，繞包聚脂復合 帶，熱擠黑色PE和彩色PE護套。其中防護和成品技術要求詳見設計圖紙和相 關標準。某通航孔主橋高塔墩（42#塔墩）最長斜拉索為M21（ PES7-253）號拉 索，長188.75.，重15.29t ；最短斜拉

11、索為SO1（PES7-187號拉索，長51.73m, 重3.10t。低塔（43塔墩）最長斜拉索為 M22（ PES7-253號拉索，長134.75m, 重10.91t;最短斜拉索為 M36（ PES7-187）號拉索，長38.65m,重2.32t。斜拉索采用冷鑄鐓頭錨錨固，設計塔端為張拉端，梁端為錨固端，如采 用前支點掛籃懸臂施工方法（設計擬定此方法）施工而需要斜拉索及其錨具配 合時，必要時可在梁端錨具上設置連接器，用張拉端錨具替換梁端固定端錨具。某通航孔主橋斜拉索、冷鑄鐓頭錨規格一覽表斜拉索規格冷鑄錨規格斜拉索號PES7-253PESM7-253M14 M24 S19S25PES7-211P

12、ESM7-211M15 M18 M2A M27 S16S18 S26S27PES7-187PESM7-187M01 M1M14 M24 M30 M36S01、S10 S15 S28 S30 S36PES7-151PESM7-151M05 M09 M3M33 S05 S09 S31 S33PES7-121PESM7-121MOA M04 M34 M35 S02 S04 S34 S35斜拉索塔、梁兩端分別設置減振裝置（減振器），減振裝置的主要減振材 料為高阻尼減振橡膠。斜拉索減振裝置高阻尼橡膠的主要技術指標：阻尼0.15，邵氏硬度55°60°,材料最大耗損因子（3=1.3，剪切

13、彈性模量G=0.81.0Mpa;扯斷 強度10Mpa粘結強度3Mpa第三章施工程序1 、完成一期工程施工，即全橋基礎和索塔塔柱、下部構造（安裝支座等 設施）。2、分別在已經完成的42#、43#塔墩索塔下橫梁上安裝臨時豎向支座和水 平約束。在塔柱、承臺（或其它方式）上安裝臨時支架。3、 分別在42#、43#塔墩支架平臺上澆筑主梁無索區段（高塔21#、22#、 低塔60#、61#梁段）和高塔20#、23#、低塔59#、62#主梁等近塔區第一對斜拉 索及其間支架澆筑段。張拉主梁縱、橫向預應力鋼筋（束）。安裝張拉M1 S1 號和 M36、S36 號斜拉索至設計噸位，使主梁達到相應的設計標高。4、拆除支

14、架澆筑段主梁下臨時支架，分別在已澆筑主梁上組拼、安裝前 支點掛籃， 對掛籃進行試壓。 安裝主梁懸臂施工模板， 以 42#塔墩和 43#塔墩為 中心，對稱施工主梁。42#高塔墩對稱懸臂澆筑 19#、 24#梁段，張拉本階段主梁的縱橫向預應力 鋼筋（束），安裝張拉 M2、S2 號斜拉索。43#低塔墩邊跨主梁全支架澆筑，中孔主梁單向懸臂澆筑，施工時確保邊 孔施工超前中孔兩個節段。43#低塔墩單向懸臂澆筑58#梁段，支架澆筑63#65#梁段，張拉本階段主 梁的給橫向預應力鋼筋（束），安裝張拉M35 S35號斜拉索。5、前移掛籃，懸臂澆筑各號梁段：42#高塔墩對稱懸臂澆梁段號： 18 5、25 38對應

15、拉索號： S3 S16、M3M16。43#低塔墩單向懸澆梁段號： 57 44支架澆筑梁段號： 66 73 對應拉索號： M34 M23、S34 S23。42#高塔墩前支點掛籃對稱懸澆至 8#、35#梁段（即S13 M13斜拉索）之前，完成 41#墩處大邊孔 1# 4#梁段支架澆筑段支架和完成臨時墩（臨時墩距41#墩中心 28 米），制作并安裝模板。特別提示：42#高塔墩懸臂施工至S15#、Ml5拉索，即懸臂施工至126.1m時，應避開大風期。根據橋位特點，42高索塔S15 M15號斜拉索以后的懸臂 施工期不宜安排在 1 4 月間。43#低塔墩前支點掛籃懸臂澆筑至54#梁段（即M3f、S31#斜

16、拉索）后，施工時 68#72#梁段配重混凝土需按設計要求及時澆注 （見該部分的詳細設計圖 紙的要求）。6、42#高塔墩前支點掛籃懸臂5#、38#梁段（即Sl£ M16斜拉索）后，在支架上澆筑 1 4 梁段，澆筑時對應中孔懸臂施工。即單向懸臂澆筑39 43梁段。 1# 4#梁段按設計要求澆筑配重混凝土， 張拉本階段的預應力和斜拉索。7、43#低塔墩安裝 73#梁段施工吊籃支架，澆筑 75#梁段混凝土，張拉本階段設計預應力鋼筋（束），43#44#墩間97米邊跨合龍。&拆除43#44#墩間各號梁段施工支架，澆筑各號梁段配重混凝土；前支點掛籃懸臂施工45#梁段（M23、S23&quo

17、t;斜拉索）。安裝、張拉相應階段設計預 應力鋼筋（束）和斜拉索， 43#低塔墩主梁懸臂施工完成。9、160 米邊跨合龍，拆除施工支架和模板，高塔墩懸臂施工完成。10、安裝中跨合龍梁段吊籃和模板， 澆筑合龍梁段（44#梁）混凝土， 300m 主跨合龍。11、解除 42#、 43#塔墩處臨時豎向約束，斜拉橋體系轉換。拆除合龍模板 和吊籃。12、安裝橋面電信、電力、交通安全等附屬設施和護欄，澆筑鋼筋網鋼 纖維復合混凝土橋面，全橋施工完畢。第四章 施工要點 為一高低塔非對稱結構，根據工程結構特點和現狀施工技術、施工設備， 采用前支點掛籃懸臂澆筑的施工方法。 其施工工藝和質量檢驗標準必須嚴格執 行JTJ

18、041-89公路工程質量檢驗評定標準和設計的規定。具本要求如下：1、預應力結構必須在混凝土強度達到 80%的設計強度后才能施加預應力， 混凝土試塊的取樣和養生條件應和現場澆注的混凝土相同。2、所有預應力張拉均為雙控，以引伸量為主，引伸量的誤差控制范圍為 -5%+10%。測定引伸量時要扣除預應力鋼絞線及其錨具的非彈性影響。3、同一張拉截面預應力的斷絲率1%任何情況下都不容許鋼絞線整根 拉斷。4、預應力施工時應從管道線形、 定位鋼筋、 接管工藝等各個方面嚴格 控 制。預應力鋼絞線管道安裝前應清除管道兩湍的毛刺， 檢查管道是否有漏漿和 是否變形，否則要采取處理措施直至合格。5、圖中未示預應力鋼束定位

19、鋼筋構造，未計算定位鋼筋數量，將根據施 工規范每80100cm設置定位鋼筋一道。定位后的管道偏差 0.5cm。6、預應力鋼束連接處及接管處應用膠帶或冷縮塑膠管將其密封，防止漏 漿。管道與喇叭管連接處的管道應與錨墊板垂直。7、斜拉索錨座及預應力錨具下混凝土應嚴格 振搗密實，穿斜拉索和預應力鋼束前需清除管道內的砂漿等雜物。8、主橋主梁所有預應力允許一次張拉，夾片錨應合理控制限位板的限位量，合理的限位量應保證鋼絞線沒有刮痕或輕微刮痕。精軋螺紋粗鋼筋應避免生銹和局部損傷，以免脆性破壞。9、鋼絞線束張拉順序：0設計噸位（初應力值作延伸量的標記）100滋計噸位（測延伸量）105% 設計噸位（持荷5分鐘，測

20、延伸量錨固）一10% 設計噸位（測回縮量）=10、 鋼絞線錨具使用前應檢查錨環內壁是否生銹， 生銹的錨環沒有除銹不 得使用。預應力錨固時應用開口手柄同時將兩夾片均勻打入錨環， 使兩夾片外 端面處于同一平面內，兩夾片高差2mm11、鋼絞線必須用圓盤切割機切割，不得用電氣切割。12 、主橋主梁縱向預應力、橫向預應力均允許一端張拉，但橫向預應力張 拉端要交錯布置。主梁預應力張拉引伸量控制公式為： =PA 0/ （P-P0） - 5 設計圖中提供的引伸量（cm）; 0由初張拉噸位到設計噸位間一端實測引伸量；R 初張拉噸位，一般為設計張拉噸位的 1015%P設計張拉噸位；5夾片回縮值（cm）,實測測定，

21、在無實測值時按3%古算。13、主梁錨座拉索錨墊板等外露鋼構件均應進行防護。防護涂層施工前必須除去構件表層油污、銹層等雜質，無氣噴涂、有氣噴涂或刷涂均可。14、預應力張拉完畢后要及時對管道填漿，砂漿標號不低于混凝土標號， 壓力不小于1.0Mpa，砂漿水灰比大于0.4，砂漿內不得摻氯鹽，可摻減水劑。 為減少收縮，砂漿內應摻入0.0001水泥用量的鋁粉，0.03水泥用量的膨脹劑。15.鑒于預應力管道填漿密實的重要性， 各階段填漿施工完成后，應隨機抽樣檢查，必須 保證所有管道填漿密實。16、為控制斜拉橋的施工過程，保證大橋安全建成，施工過程中將對斜 拉索索力、結構線形和結構受力（應力）狀況進行監控。主

22、梁控制點分別設 置在索塔塔位中心處，對應索塔（高、低塔） 1/2L、1/4L、1/8L處。施工時 請在上述截面處設置鋼弦應力計等測試元件，并保護測試元件和測試線路。17、所有受力主鋼筋均按焊接施工，經批準可采用可靠的機械接頭或綁 扎接頭。鋼筋接頭必須交錯布置，同一截面內接頭鋼筋不得占該截面鋼筋總 數的50%以上。直徑大于20mn及以上的鋼筋交叉時須點焊。18、斜拉索安裝除滿足施工規范和設計圖紙的規定外，還應采取穩妥措 施防止拉索護套的劃痕和破裂，不合格或經修補仍然不合格的拉索不得上橋 安裝。19、主梁錨座系統施工時應嚴格控制各控制點坐標誤差。拉索導筒進口 中心點、錨墊板中點和錨墊板四個角點的安

23、裝坐標均應準確，其誤差控制在士 5mn以內。拉索錨具軸線允許偏差士 5mm20、斜拉索按設計提供的初張力和施調索力以索塔為中心對稱同步張拉。 最大不同步張拉力為 50 噸，同時不同步索力使塔頂產生的順橋向偏移值不得 大于：高索塔45mm低索塔30mm21、斜拉索張拉以設計規定的張拉程序步驟進行，以設計索力值控制拉索張拉力，以延伸量作為校核。斜拉索張拉力允許誤差士2%。22、斜拉索張拉時必須考慮彈性模量的修正和施工過程中塔梁變形和安 裝時的溫度差、施工主模標高的調整等因素的影響。23、在張拉過程中，必須同時進行梁段、索塔變位觀測，對比觀測結果 和設計變位值，發現異常時，查明原因，經與設計協商取得

24、同意后采取必要 的措施調整控制。24、主梁懸臂和支架澆筑時，各分段新老混凝土接縫表面必須鑿毛，以 保證新老混凝土的結合。梁段接頭部位的普通鋼筋交錯接長，同一斷面的接 頭不得超過 50%。25、 主橋主梁懸臂和支架澆筑時橋梁中線允許偏差w10mm梁段斷面尺 寸允許偏差w 15mn主梁澆筑時需將主梁頂面整平，最大相對高程誤差w 15mm26、主梁邊、中孔合龍段施工必須在夜間溫度較低時完成，合龍段施工 和支座安裝設計溫度均為 15°C。27、配重混凝土按C30設計，但該部分混凝土只對其重量和均勻分布作 出要求，其力學指標可不作規定。也可以使用其他可靠的材料替代。配重荷 載的施加必須 滿足施

25、工設計和施工控制的規定。28、各型號預應力在梁體外的錨塊允許與主梁分次澆注，但在主梁處必 須設置抗剪凹凸槽口，錨塊鋼筋應與梁體內主鋼筋或預埋件牢固焊接。第五章 主要施工方案說明1、42#墩無索區和近塔墩梁段現澆支架采用 巾80cm和巾96.3cm鋼管樁作豎向支撐，再在其上置砂頂或木楔和貝雷桁架、型鋼。施工支架平臺的搭設， 既考慮無索區梁段的施工又以考慮了在其上拼裝前支點掛籃。鋼管樁部分支 承在承臺和鋼圍堰上，南北岸各有一排鋼管樁支承在河床中，用振動錘振動 下沉至標高9.0m。施工時考慮整個支架平臺的彈性變形及非彈性變形對主梁 標高的影響。2、43#墩無索區和近塔墩梁段現澆支架采用 巾80cm和

26、巾96.3cm鋼管樁作 豎向支撐，再在其上置木楔和貝雷桁架、型鋼。北岸支架同時將作為拼裝前 支點掛籃工作平臺， 南岸支架與 97米邊跨現澆支架相接。 考慮支架受力合理 和避免軟地基沉降，支架中設斜支撐，無索區梁段施工時鋼管樁受力支撐在 承臺上，并通過精軋螺紋鋼筋與下橫梁聯系抵抗水平向分力。施工時考慮整 個支架平臺的彈性變形及非彈性變形對主梁標高的影響。3 、前支點掛籃本前支點掛籃總長 20.8 米，總重約 180 噸，主要部件由五大部分組成： 主體骨架：二根縱梁與四根橫梁，全部采用矩形箱梁結構形式，用A3鋼板拼焊組成；懸掛系統：單彎臂懸掛鋼梁，由液壓千斤頂頂升調節；前支點 部位： 由斜拉索剛性

27、連接液壓裝置及定位架組成； 后錨點： 反支點梁下滾輪 行車裝置與后錨固點液壓頂升裝置；行走系統：l20t千斤頂液壓自調同步牽引滑行裝置。為適用主梁節段不斷變化尺寸要求， 保證前支點相對固定，掛籃C型掛鉤 和止推座預埋件位置均需對每節段進行計算。4 、前支點掛籃拼裝完成無索區和近塔墩梁段后，張拉第一對斜拉索至設計噸位，使主梁達 設計標高，拆除底模，降低平臺，作為拼裝掛籃工作平臺。掛籃分縱梁、橫 梁， C 型掛鉤，分別在車間加工好后運至墩位處。首先利用浮吊起吊縱梁， 置于拼裝平臺上，再吊橫梁。縱橫梁就位好后，焊接縱、橫梁使之成為整體 框架。用千斤頂頂升，用儀器測量指揮調平后，焊接C型掛鉤。掛籃拼裝

28、完成后試壓并經檢查合格后，可以投入梁段懸澆施工。5 、單節段梁段澆筑順序 第一步澆筑主梁肋，第二步澆筑橫隔板，梁肋和橫隔板分三次澆筑，梁肋澆筑至 1.6 米高時，根據施工監控結果，調整斜拉索拉力，第三步，澆筑 頂板。6 、斜拉索掛索根據廠家提供的索盤尺寸設計制作放索架，放索架上設置 2 個剎車，以 便在掛索時對速度加以控制。在江中采用 400 噸分節駁作放索船，放索架先 固定在放索船上，利用浮吊將索盤吊起安裝在放索架上。97m 跨斜拉索用汽車轉運上岸后，用吊車吊起安裝在陸上的放索架上。掛籃前移前，我們進行斜拉索的放索工作。在梁段前端放一個組合直徑 大于 4 米的滾筒，以使斜拉索拉上梁頂面時彎折

29、度不致太大（避免斜拉索損 壞）。拖輪將放索船牽引至掛籃下方水面上，從梁端自上而下放兩根鋼絲繩， 將運索船拉住， 并且拖輪穩住放索船 （必要時可把放索船拋錨來穩住放索船） ， 使放索船在放索過程中自始自終穩住在掛籃下方的江面上，在無索區梁頂上 設置大噸位慢速卷揚機，其鋼絲繩繞過梁端滾筒下放至放索船與塔柱端錨頭 連接，將斜拉索錨頭徐徐牽引上梁段頂面。然后將斜拉索沿滾筒和平滾（在 梁頂面上布設一些平滾， 防止斜拉索在梁面上磨損） 牽引至索塔下方無索區。 97m跨用吊車將放索架置于梁段前端，按同樣方法放索。至此，放索工作完 成。斜拉索張拉端錨具牽引至索塔下方無索區后， 在掛籃前移好后， 即可進行 斜拉

30、索的掛索工作。斜拉索掛索采用多點法， 掛索前根據斜拉索的規格和重量預先設計好牽引裝置和拉桿的尺寸、長度。斜拉索張拉端錨具牽引至索塔下方后， 將拉桿旋入錨頭，在張拉端錨頭以 下預先確定了位置的斜拉索上設置兩個保護性長抱箍，防止斜拉索在掛索過 程，產生較大的彎拆損壞斜拉索的 PE套。在中橫梁上安置兩臺卷揚機走絲， 一索通過人洞進入塔內通過轉向穿過斜拉索套筒口，利用連接件與錨頭拉桿連接，另一臺通過塔頂轉向滑輪與斜拉索上兩抱箍連接，起動各卷揚機，并輔以塔吊協助將張拉端錨具牽引至套筒口。 為使拉桿能順利進入套筒，在套筒下方 設置臨時工作臺，由專人負責指揮操作。在索塔張拉錨墊板上安放反力架、千斤頂、斜拉索

31、張拉錨具螺帽和拉桿螺 帽，將拉桿牽引過錨墊板，給拉桿上好螺帽，拆去牽引與吊索，至此，索塔端 掛索完成。前支點掛索利用吊車和安裝在主梁上卷揚機， 按同樣方法把斜拉索牽引穿 過索導管，上好螺帽與掛籃前支點千斤頂拉桿相連，然后拆去牽引。7、斜拉索的張拉工藝掛索工作完成后，即可進行斜拉索的張拉。張拉工作開始前，對張拉千斤頂和壓力表進行配套標定， 確定張拉力與壓 力表讀數之間的曲線關系。壓力表精度不低于1.5級。張拉千斤頂配備相應的 測力傳感器，以控制千斤頂的張拉力。張拉機具就應由專人使用和維護， 并定 期檢驗標定。斜拉索張拉前，所有錨具和配件按圖紙檢驗確定符合要求后方可使用。斜拉索的張拉嚴格按設計要求

32、的工藝程序進行，保證南、北方向對稱進行、 分級張拉。按照施工控制的要求嚴格控制張拉千斤頂的張拉力， 同步分級張拉。單次張拉工作工藝流程：第三次張拉至設計值后，斜拉索張拉端錨頭超出索塔墊板，將錨頭螺帽帶 好。索力調整工作完成后，拆除千斤頂、拉桿及反力架，移至下一待張拉索錨 墊板上。由于板梁斜拉橋剛度較差，屬于超靜定的柔性結構，有牽一發而動全身之 弊，施工中，往往會出現實際情況偏移設計目標值，形成一定的誤差。其中除 了梁段施工誤差，導致其自重與設計值不符、彈性模量取值偏差、索力張拉噸 位不準等因素外， 還因溫度變化、 日照影響、風力、施工荷載等導致索力大小、 塔柱位移、 板梁內力等變化而不易控制，

33、 均會使實際施工的標高和索力與設計 值不相符。 這不僅影響橋梁線形的平順美觀， 而且影響了施工的質量和結構安 全，為此，必須對各項指標與施工進行嚴格控制。控制原則： 以橋面標高與索力進行雙控。即適當控制索力，使梁、塔內力 于最優狀態。通過索力調整，使橋面標高符合設計要求。 結合各施工階段的結構受力特點， 第一次張拉（空掛籃） 與第二次張拉 （梁段砼澆筑一半）以標高控制為主，同時兼顧所測索力；第三次張拉（掛籃 與梁體脫空）以索力控制為主，同時兼顧標高值。8 、前支點掛籃懸澆砼施工 掛籃拼裝完成后按最大荷載進行試壓， 以消除其非彈性變形和提供彈性變 形參數，為施工控制計算提供準確數據。經檢驗符合要

34、求后即可投入使用。 掛籃前移，（掛籃前移前，把斜拉索牽引到橋面上），掛籃承受負彎矩， 呈懸臂狀態。 掛籃就位，C型掛鉤頂升，后錨固點錨固，確定立模標高。 前支點斜拉索掛索，張拉一定噸位（由監控提供），此時掛籃前支點受 力，縱梁受正彎矩呈簡支狀態。 完成鋼筋綁扎、預應力管道布置、預埋件埋設、模板安裝。 澆筑梁段混凝土，掛籃受正彎矩增大。 澆至 1/2 混凝土，（或由監控提供）掛籃再張拉完索力至 100%。 檢測梁段標高，待強、張拉預應力束、壓漿、封錨、鑿毛、養生、檢測 索力。 掛籃下降脫空待前移，掛籃承受負彎矩。 梁段砼澆筑采用自動水上拌和站拌制和泵送， 掛籃懸澆時對稱，均衡澆筑。保證97m跨比

35、43#墩北岸掛籃懸澆快2個節段。在澆筑過程中應隨時進行變形 觀測和監視，必要時作為調整立模標高的參考。9、前支點掛籃懸澆砼工藝流程圖10、160m邊跨臨時墩與現澆支架臨時墩中心距41#墩中心28米，在臨時墩和41#墩之間架設支架，14號 梁段在支架上澆筑。支架設計為一群樁支架，縱向和橫向各6排鋼管樁為豎向 支撐，用型鋼和巾40cm鋼管作橫向聯系，聯成整體成空間框架結構。順橋向 置6組貝雷架再在貝雷架上鋪I36工字鋼作平臺。鋼管樁用振動錘振動下沉至 底標高14.0m,入土深度21.5m,考慮洪水沖刷10.5m和水流側壓力以及偶然 漂浮物的撞擊，設置錨碇系統抵抗水平位移。支架搭設需在水位超過38.

36、0m才能方便施工，保證工作船只航行安全。11、97m邊跨現澆支架97m跨梁段設計為支架現澆。97m支架按滿堂支架設計，在低水位期間完 成。用巾80cm壁厚8mmi岡管樁作豎向支撐，用型鋼作橫向聯系。上置貝雷桁 架，再在貝雷桁架上鋪工字鋼 I36 作平臺。 鋼管樁用振動錘振動下沉， 下沉至 樁底標高22.0m,入土深度19m支架沉降參數通過靜壓實驗確定，水流沖刷 和水流側壓力可以忽略。12、第 5 號梁段施工方案第 5 號梁段采用掛籃施工,但情況比較特殊,當懸澆完 6 號梁段后,前 移掛籃時在順橋向將抵達并跨上臨時墩, 為保證掛籃順利前移到位, 臨時墩先 不能達到相應梁底標高,須得掛籃移到位,澆

37、完第 5 號梁段并拆除（或倒退） 掛籃后再把臨時墩接高。 由于受施工環境和施工條件影響, 臨時墩和 5 號梁段 拆掛籃宜安排在高水位（汛期）施工,才便于浮吊吊裝,否則由于標高太高而 無法吊裝,另外從目前看河床淤積嚴重,低水位期間無法保證船只正常工作。 為保證對稱施工和主梁振動協調, 掛籃不宜擱置在臨時墩上, 否則有可能由于 主梁彈性振動不自然導致尚未達強度的砼開裂。 臨時墩中心距 41#墩中心 28m, 位于 4 號梁段下, 通常情況是臨時墩中心與主梁銜接, 如果這樣那么 4號梁段 同樣存在開裂的可能, 因而建議把臨時墩與主梁銜接移到 5 號梁段。施工時應 與設計方協商,引起重視。13、合攏與

38、體系轉換先合攏 97 米邊跨,再合攏 160 米邊跨,然后合攏 300 米主跨, 300 米主 跨合攏利用一側掛籃澆筑合攏段砼, 另一側掛籃后移, 在合攏段兩側梁段采用 水箱加壓,根據施工監控結果調節合攏段兩側梁段標高, 焊接合攏段勁性骨架, 采用強制性手段合攏,以保證主梁線型。第六章 施工控制1 、施工控制的目的在上部結構施工過程中, 通過對斜拉橋結構線型及內力的控制, 確保施工 過程中結構的安全和成橋后結構的線型及內力最大限度地接近設計狀態, 最終 使成橋滿足設計要求。2、施工控制的原則以標高和梁塔內力作為控制目標, 以索力作為調控手段。 各施工控制節段 的標高誤差控制在士 2%范圍之內；

39、橫向相對誤差不宜大于 5mm板梁軸線偏位 不宜大于10mm各施工控制節段的預應力張拉誤差縱向不宜大于張拉值的士 2%；橫向相對誤差不宜大于 2%。嚴格控制各施工狀態下的主梁和索塔內力, 使其處于安全范圍內。 通過索力調整, 使成橋后主梁和塔中控制應力誤差值不 大于 3%。3、施工控制的組織形式 各職能部門不僅要在施工操作和管理上進行有力配合, 而且還應在結構分 析等各方面參與設計部門和監理組所組織的施工控制工作。 這是因為施工單位 能對自己當時的施工情況和特點清楚掌握, 再通過深入研究后才能對施工控制 本質得到全面的理解, 才能更快、更合理地組織相應方案和施工措施, 進而使 施工更好地滿足施工

40、控制要求。我公司將組織本公司有豐富施工控制經驗的人員， 積極參與和配合設計部 門、大橋監控小組和監理部對上部構造的施工控制， 確保高質量完成的成橋施 工。4、施工控制技術在廣東XX大橋、長沙XX大橋、銅陵XX公路大橋、武漢XX大橋等斜拉橋 的施工中， 我單位對斜拉橋施工控制技術的研究和運用都獲得了圓滿成功， 積 累了成熟的經驗。 針對某斜拉橋嚴重不對稱和變截面變節距的具體特點， 我們 將總結經驗，研究新問題，運用成功的經驗，以科學、求是的態度腳踏實地地 完成本橋的施工控制研究及運用任務。1）施工控制技術思路 我們將采用以下技術思路進行板梁的施工控制。a 、參數識別參數識別就是在施工過程中對設計

41、參數進行修正。 具體可分為兩步： 第一 步是對可直接測試的參數如板梁的截面尺寸、 掛籃的撓度、 立模標高、 所加實 際工況等在每段板梁施工前進行測試， 以提前獲得一組較接近實際情況的結構 參數，從而對設計數據進行修正， 為計算出更為接近實際情況的設計理想狀態 數據提供條件；第二步是對難以用儀器儀器直接進行現場測試的參數如斜拉索 的物理力學特性等， 可根據施工過程中結構行為變化如索力和梁段標高的變化 量來進行參數識別。b 、預測與控制 根據目前結構的實測參數及識別參數預測未來施工梁段的相應參數， 并根 據這些參數的變化分析結構線型和內力的變化，這就是施工控制中的結構預 測。由于參數的誤差，施工中

42、結構實際狀態總是偏離理想狀態目標，因此，還 必須對結構行為預測控制， 通過索力調整， 使成橋狀態結構的內力最大限度地 接近成橋狀態目標。我們將建立完善、 精確的觀測系統， 正確、合理的結構分析系統及反饋控 制分析系統，以實現對結構行為的預測與控制。C、觀測系統觀測系統就是對結構行為進行測量和測試的系統， 觀測包括兩個方面： 一 是測量結構位置和變化， 如板梁的標高和平面坐標， 索塔的偏位等； 二是測試 結構的內力， 如斜拉索的拉力等。 這不但為施工提供有關數據， 也為結構預測 分析提供實際數據，使控制更為有效。d、結構分析系統 結構分析系統主要用于對結構行為的分析。采用前進分析和倒退分析方法，

43、利用程序以計算機對結構進行正向與反向拼裝計算， 可找出結構理想狀態 所需數據。e、反饋控制分析系統根據橋梁結構計算理想狀態， 施工現場實測狀態， 以及誤差信息以計算機 跟蹤計算調整，尋找出最佳調整方案，以指導現場調整作業。5 、施工控制的施工措施a 、總體要求嚴格按設計圖低、要求、規定施工，對施工數據和情況以規范、表格進行 詳細、準確、完善的記錄。積極與業主、設計、監理部門聯系，及時匯報、 反映情況。服從、執行監理工程師的指令。b 、斜拉索安裝（1）斜拉索的牽引及張拉，對稱于主塔，對稱于橋中線均衡地進行。不 均衡拉力在設計的允許值范圍內。 兩側不對稱的拉索或設計拉力不同的拉索， 按圖紙規定的拉

44、力、分階段同步張拉。（2）斜拉索的張拉千斤頂張拉力控制必須符合規定。（3）斜拉索張拉前，所有錨具和配件必須符合圖紙規定，全部或抽樣檢 驗，確定符合圖紙要求后方可使用。（4）斜拉索的安裝、張拉順序、張拉次數及張拉力按圖紙規定的程序進 行。不論是初張力的張拉，還是復測、調索的張拉，凡不符合拉索、板梁施 工安裝所規定的允許偏差時，必須向監理工程師報告，由設計、監理、施工 三方共同確定調整方法并經業主批準后進行調整。（5）斜拉索張拉過程中，必須同時進行板梁變位觀測，并與圖紙中相應 的變位值校核。超過規定范圍則檢查原因，必要時報告監理工程師與設計單 位共同商計，采取適當方法進行控制調整。（ 6）斜拉索張

45、拉完成后，使用傳感或振動頻率測力計測驗各索的張拉力 值，每組及每索的拉力偏差均不得超過圖紙規定，如有超過需進行調整。在 調整拉力時對索塔和相應板梁梁段進行索力、高程和位移觀測。（7）斜拉索的張拉選擇在環境濕度變化較小的時段內進行，以主動規避 法來盡量消除溫度對施工控制的影響。（8）斜拉索兩端錨具軸線和孔道軸線允許偏差 5mm錨具和孔道在未封 口前需臨時加以防護，防止雨水侵入和錨頭被撞擊。c、板梁施工（ 1） 橋塔兩側的掛籃要同步進行前移，梁段砼對稱澆注。（ 2）板梁施工按本橋安全操作規程進行。掛籃立模、斜拉索張拉在環境 溫度變化較小時進行，盡量消除溫度對施工控制的影響。（ 3）板梁梁段空間位置

46、按設計坐標及標高，在橫向面至少設左、右兩點 控制。（ 4）在澆筑本段板梁前，復測已完成的前段箱梁標高。在完成本段板梁 施工后，測量前段板梁頂面標高、本段板梁頂面標高、拉索索力及塔頂偏位。 以上觀測數據與施工程序中預計控制值進行校核，其偏差需在規定范圍內， 并防止同向偏差的累計。如不符合規定的允許偏差，必須及時報告監理工程師，在監理工程師主持下與設計單位研究解決，及時調整。（5）每完成一個梁段的施工后進行板梁軸線測量， 測量數據作為下一段 安裝的控制依據。（6）在合攏段施工過程中，按設計要求采用水箱壓重和卸載。（7）板梁施工過程中對掛籃自重、施工荷載的重量及其位置，每階段均 予以登記，以便每段梁

47、段施工時加以核對，進行分析與調整。d、施工測量 施工測量作為施工控制觀測系統的組成部分應盡量減少誤差，使施工控制更有效。（1）平面控制網和高程控制點 在原控制網基礎上加密后，對梁段坐標、索塔變位測量的網點為二等控 制點，由橋址處永久性基點引至索塔承臺的水準點為二等水準點，由該二等 水準點通過標定的鋼尺傳遞到下橫梁和零號塊上梁頂面處和索塔塔肢部位建 立水準點。該水準點對箱梁標高進行測量。為了避免索塔基礎沉降對水準點影響，水準點至少每月與永久基點校核 一次。平面控制點和水準點控制點都必須做得牢固、醒目。（2）測量儀器平面坐標以萊卡TC2000全站儀采用三維坐標法測量。該全站儀標稱精度 為 0.5

48、和 1+1ppm。標高采用精密水準儀進行測量。測量儀器注意保養，定期校準，保證測量的精度。（3）測量時間 即時測量： 在斜拉索張拉過程中進行必要的同步測量。 配合板梁施工， 按規定在施工前和施工后進行必要的相應測量。 復核測量：為掌握施工結構的狀態所進行的復核測量安排在環境溫 度變化較小的時段。實際上，斜拉索的張拉和板梁的定位一般在環境溫度變化較小的時段內進 行，所以不管是即時測量還是復核測量一般都在環境溫度變化較小的時段內進 行，以避開日照， 特別是上下游日照溫差的影響， 使溫度對施工控制的影響盡 量減少。e、施工測試 施工測試是指對施工中的斜拉橋結構狀態產生影響的幾何參數如梁段各種尺寸等和

49、物理力學參數如彈性模量、容重、熱脹系數、荷載、索力、梁和索 塔應力變等的測試。 施工測試與施工測量構成施工控制的觀測系統， 為結構預 測分析提供實際數據， 為控制調整提供依據。 施工測試盡量做到準確， 使測試 誤差對施工控制的影響減到最小程度。（1）對板梁幾何尺寸測試的基準溫度圖紙規定或監理工程師指令為準。當缺少上述數據時，可采用 +20°C 為基準溫度，并報監理工程師認可。所有 量具，應以基準溫度為準進行調整。（2）所有張拉斜拉索用的千斤頂，必須配備相應的測力傳感器，以控制 千斤頂的張拉力。（3）千斤頂與壓力表必須配套校驗，并明確做好標記，不得混用。通過 校驗確定張拉力與壓力表讀數

50、之間的關系曲線。所用壓力表精度不低于 1.5 級。校驗千斤頂用的試驗機或彈簧測力計的精度不低于± 2%校驗時，千斤頂活 塞的運行方向與實際張拉工作狀態一致。 當采用試驗機校驗時， 用千斤頂推頂 試驗機的方法，讀數以千斤頂讀數為準。（4）張拉機具由專人使用和維護。張拉機具長期不使用時，在使用前進 行全面校驗。當千斤頂的使用超過圖紙規定的使用時間或張拉完成幾對斜拉 索，或使用期間出現異常情況，均進行一次校驗。（5）使用振動頻率測力計測試斜拉索索力。振動頻率測力計定期標定。f 、施工管理 成立專門的管理機構，對掛籃懸臂澆筑砼施工進行嚴格管理，以使施工 符合施工控制要求。管理機構依據得到監理

51、工程師批準的施工控制方案制定專門的管理制 度、規定、辦法，并在施工中嚴格執行，確保施工控制順利實施。g、施工控制程序（1）板梁施工前進行現場設計參數的測試。通過測試為施工提供更接近 實際情況的設計參數，以進一步修正施工過程各理想狀態數據。（2）進行板梁的施工 掛籃就位； 綁扎鋼筋、立模；第一次張拉斜拉索安裝預應力管道，驗收。 澆筑砼一半后第二次張拉斜拉索。 澆完砼、養生、鑿毛、待強、張拉預應力、壓漿、封錨。 掛籃脫空前移。（3）進行現場觀測， 獲取施工狀態結構行為數據及環境數據， 為施工與控 制提供實測數據。（4）在濾出環境因素影響后，計算出施工階段實測狀態和理論狀態數據 誤差。（5）進行結構

52、參數識別，修正結構設計參數，進行結構行為預測分析。（6）當預測成橋狀態與設計成橋狀態不一致時，則進行反饋控制分析， 求出最優控制量，制定出最佳調索方案。（7）進行索力和板梁標高調整。（8）調整后進行狀態觀測。（9）調整后進行結構行為預測分析，預告下一梁段索力和板梁標高。h、有關施工控制的建議（1）施工跟蹤分析 我們將根據最終確認的施工方案和施工參數 （安裝索力和主梁標高） 進行 施工跟蹤分析。 分析的結果將提供給監控小姐進行對比， 為施工控制提供一套 理論軌跡的對比數據。（2）施工控制方法建議 根據我們以往的經驗，施工控制的思路為。影響因素識別 主要對梁重，結構剛度，索力進行識別。因素識別 根

53、據以施工梁段識別出來的影響因素，對未來梁段的因素進行預測。 優化調整 根據已識別和已預測的影響因素， 對索力進行調整， 使主梁線型和結構內 力最大限度地滿足設計要求，保證結構安全。第七章 主要建筑材料主梁為預應力混凝土結構，采用C60高標號混凝土。應嚴格按照公路橋 涵施工技術規范的規定配制混凝土，所采用的水泥、砂、石、水等材料及其 配合比， 拌制、運輸和澆筑應嚴格執行設計所規定的標準， 滿足相應規范所規 定的質量檢驗和質量評定標準要求。本橋斜拉索及上部構造所使用的結構鋼筋應滿足上述標準的各項規定， 其中H級鋼筋16Mn、20MnSi,20MnNb（b）的標準強度 Rgb=340Mpa I級鋼筋

54、（Q235的標準強度Rb=240Mpa結構鋼材（鋼板、角鋼及其它鋼型材）均為 Q235 （ A3）號鋼，其技術標準必須符合 GB-700-88 GB-709-88、GB-9787-88的有關規定。選用的焊接材料應符合 GB-1300-77和GB-981-76的要求，同時要和所焊 接的鋼材材質相適應。某斜拉橋主梁預應力采用低松弛預應力鋼絞線和高強精軋螺紋鋼粗鋼筋。預應力鋼絞線公稱直徑15.24mm （0.6 ），后張法VSL （或OVM YM下同）預應力錨固體系。采用符合美國標準ASTMA416-87a的鋼絞線，標準強度Rb=1860Mpa（即卩 ASTMA416-87標準 270級），彈性模量

55、 Ey=1.93 105Mpa 所選 用的錨具均應滿足l860Mpa強度級別要求。高強精軋螺紋粗鋼筋直徑 32mm 粗鋼筋標準強度Rb=750Mpa YGM錨具后張法錨固。C60混凝土為高標號混凝土，必須通過試配確定混凝土配比。 設計要求使 用常規的水泥和砂、石料，采用配制C50等標號混凝土的常規制作工藝， 依靠 增加高強減水劑， 或者同時外加一定數量的活性礦物材料， 使拌和料具有良好 的工作度， 同時使混凝土具有良好的性能。 我們通過多次試配， 并進行比較篩 選，已擬定三個配合比，其推薦配合比為：水： （水泥+磨細礦粉）：砂：碎石： 外加劑=160：（450+50）：662：1178：5.0

56、（正在審批）。水泥為華新 525#普通 硅酸鹽水泥，外加劑為高效減水劑 SF,摻和材料為磨細礦粉。推薦意見：1 、某斜拉橋主梁C60砼兼有大體積砼性能，應在滿足 C60砼配制強度的 前提下，注重其早期水化熱。2 、硅粉由于極其微細和很高的 SiO2玻璃體含量，是一種高活性火山灰材 料，早期火山灰反應顯著。3 、磨細礦渣微粉，雖比表面積較大，也是一種活性火山灰材料，但其早 期水化較慢，大部分起填充作用，只要養護適當，其二次水化反應，使后期強 度大幅度增長。4、試驗考慮強度和水化熱的矛盾統一，在華新 P2 0525水泥中內 摻礦渣微粉 10%時，既降低了早期水化熱，保持了一定的早期強度，又滿足了C60砼的配制強度。水泥必須符合現行國家標準并附有制造廠的水泥品質試驗報告等合格證 明文件，水泥進場后