1、中建八局番禺萬博cbd商業廣場工程 高大模板施工方案建設單位：廣州市萬諾投資管理有限公司 監理單位：廣州珠江工程建設監理有限公司施工單位：中國建筑第八工程局有限公司曹 巍王四久萬利民編 制：審 核：審 批：中國建筑第八工程局有限公司 二零一二年五月目錄一、編制依據2二、工程概況22.1 工程概述22.2 高大模板概述2三、總體施工部署43.1 施工準備43.2 施工安排43.3 模板及支撐體系選擇43.4 電梯井機房頂板模板6四、施工方法64.1 施工工藝64.2 注意事項74.3 支撐體系基礎驗算9五、支撐體系驗算115.1 梁模板支撐驗算115.1.1 南五區室內扶梯600800梁模板與支

2、撐計算115.1.2 南六區電影院6001800梁模板與支撐計算215.2 樓板模板支撐驗算305.3 電梯井頂板模板支撐驗算35六、質量保證措施366.1 模板工程質量控制366.2 模板安裝366.3 模板拆除376.4 質量驗收程序與方法386.5 模板施工注意事項38七、安全文明施工保證措施397.1 安全生產組織管理措施397.2 安全生產技術措施397.3 確保文明施工的技術組織措施42八、應急救援預案428.1應急救援小組組成與救援職責428.2 腳手架坍塌應急救援預案438.3 高處墜落、物體打擊應急救援預案438.4 炎熱天氣施工措施448.5 防火措施448.6 火災事故應

3、急救援44九、附圖459.1 支撐體系搭設立面示意圖459.2 支撐體系搭設平面布置圖46一、編制依據1、番禺萬博cbd商業廣場工程建筑施工圖和結構施工圖；2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范jgj130-2011；3、混凝土結構工程施工質量驗收規范gb50204-2002（2011年版）；4、建筑施工模板安全技術規范(jgj162-2008)；5、建筑機械使用安全技術規程jgj33-2001；6、國家、廣東省以及廣州市有關安全、文明施工規范和規定。二、工程概況2.1 工程概述xxxxxxxxxxxxxxxxxxxx。2.2 高大模板概述本工程南區地下室三層、地上裙樓二到五層。層高從下到上

4、分別為：1、地下室：4.0m、5.15m、5.75m；2、地上裙樓：5.7m、5.1m、5.1m、5.1m、5.1m。北區地下室二層，地上裙樓二到三層。層高從下到上分別為：1、地下室：5.55m、5.8m；2、地上裙樓：5.4m、3.8m、3.8m。本工程地上部分施工過程中需搭設高大模板的共有五處，分別介紹如下：1、南五區第二段室內扶梯部位南五區第二段地上裙樓部位設計為百貨樓，首層以上設置了兩臺自動扶梯，且扶梯之間結構中空，至六層板面封閉。支撐體系搭設高度為26.1m。2、南五、南六區電影院部位南五區第三、第四段及南六區第一、第四段地上裙樓四五層設計為電影院，兩層連通，至六層板面封閉。支撐體系

5、搭設高度為10.2m，其中imax9號廳六層板面上部中空，支撐體系搭設高度15.3m。3、南六區五段預留設備吊裝口部位南六區五段由于地下室空調機房設備吊裝需要，從地下室負三層頂板開始預留設備吊裝口，至地上二層板面封閉。支撐體系搭設高度為20.6m。4、南六區五段室內扶梯南六區五段室內步行街扶梯從首層開始，至四層板面封閉。支撐體系搭設高度為15.9m。5、北一區二段辦公樓首層大廳北一區二段辦公樓大廳從首層開始，至三層板面封閉，支撐體系搭設高度為9.2m。南北區高大模板平面位置分別見圖2.2-1、2.2-2。圖2.2-1 南區高大模板支設位置平面布置圖圖2.2-2 北區高大模板支設位置平面布置圖三

6、、總體施工部署3.1 施工準備1、模板涂刷脫模劑，并分規格堆放，根據圖紙要求，放好軸線和模板邊線，定好水平控制標高。2、柱鋼筋綁扎完畢，水電管及預埋件已安裝，綁好鋼筋保護層墊塊，并辦完隱蔽驗收手續。3、根據模板方案、圖紙要求和工藝標準，向班組進行安全、技術交底。3.2 施工安排1、南五區室內扶梯南五區室內扶梯從首層開始，至六層板面封閉，搭設時為保證施工安全，可先按設計間距沿周邊結構邊線搭設雙排腳手架，待施工五層樓面時將剩余腳手架一次搭設到位，共同形成滿堂腳手架支撐體系。2、南五、南六區電影院南五、南六區電影院部位的高大模板支設由于面積較大，且梁板截面較為復雜，可在施工六層梁板結構時開始搭設。同

7、時，由于此部位五層梁板中空，與周邊結構高差部位可采用單排鋼管腳手架作防護。3、南六區預留設備吊裝洞口南六區預留設備吊裝洞口在二層板面封閉，根據現場實際施工狀況，可在施工二層梁板時開始搭設。4、南六區五段室內扶梯南六區五段室內扶梯在四層板面封閉，根據現場實際情況，由于區域較窄，可在施工時隨周邊結構板面同步搭設。5、北一區二段辦公樓首層大廳在三層板面封閉，由于支設面積較小，可在施工時隨周邊結構板面同步搭設。3.3 模板及支撐體系選擇根據地上裙樓部分結構設計參數，采用如下施工方案： 1、材料選擇本工程高大模板支撐體系均采用扣件式鋼管腳手架，材料規格如下：483.0鋼管， 15mm厚九夾板、4595m

8、m木方、m14對拉螺桿。2、支撐體系搭設方案表3.3-1 模板支撐體系參數表部 位構件規格（mm）立桿間距（m）橫桿間距（m）剪刀撐間距（m）備注南五區室內扶梯梁3008000.90.61.56搭設高度26.1m6008000.60.61.56板1200.90.91.56南五、六區電影院梁60018000.60.61.56搭設高度10.2m50014000.60.61.5640011000.90.61.5650010000.90.61.5650014000.60.61.56搭設高度15.3m3007000.90.91.56板1200.90.91.56南六區設備吊裝口梁2505500.90.91

9、.56搭設高度20.6m板1200.90.91.56南六區室內扶梯梁2508000.90.91.56搭設高度15.9m3008000.90.91.566009000.90.61.56板1200.90.91.56北一區辦公樓首層大廳梁8006000.60.61.56搭設高度9.2m3005000.90.91.56板1200.90.91.563、 模板方案表3.3-2 模板支設參數表部 位模 板 方 案主 次 梁采用15mm厚木膠合板；主龍骨為483.0mm鋼管,次龍骨為4595200mm方木；梁高h700mm時，采用m14450450mm (橫向間距豎向間距)的對拉螺栓,外加pvc套管。梁側豎楞

10、為4595 mm 250mm方木。其中，南五區室內扶梯600800mm梁底、南六區電影院6001800mm梁底及北一區首層大廳800600梁底沿寬度方向設三道立桿，間距600mm；其它梁底均設兩道立桿，間距600900mm。樓 板120mm厚采用15mm厚木膠合板，4595 mm 300mm方木作背楞，483.0mm雙鋼管主龍骨。由于本工程滿堂腳手架搭設高度較大，且梁截面尺寸較大，荷載較重，剪刀撐需加密設置。其中，縱向剪刀撐每隔6m設置一道，由底到頂連續設置；水平剪刀撐每隔8m設置一道，其中，梁底及掃地桿部位必須設置水平剪刀撐。此外，沿支架外立面應滿設剪刀撐，角度在45o60o之間。3.4 電

11、梯井機房頂板模板本工程塔樓42層，電梯井機房頂板施工時不宜采用落地式腳手架支撐。根據現有設計圖紙，電梯井道凈空最大的為26002650mm，可采用工字鋼懸挑支撐的方式進行此部位的施工。支撐材料采用4m長的16#工字鋼。由于機房頂板最大截面的梁為200400mm，板厚120mm，底部支撐立桿間距可選擇0.90.9m，步距1.5m。四、施工方法4.1 施工工藝1、模板安裝（1）在柱子上彈出軸線、梁位置和水平線，釘柱頭模板。（2）根據模板的施工圖架設支撐和木楞。支架排列要考慮設置施工通道。（3）支承鋼管立柱腳鋪墊木方。支柱應垂直，垂直度容許偏差為5mm，上下層支柱應在同一豎向中心線上。各層支柱間的水

12、平拉桿和剪刀撐要有效連接。（4）通線調節支柱的高度，將大龍骨找平，架設小龍骨。（5）鋪模板時可從四周鋪起，在中間收口。若為壓旁時，角位模板應通線釘固。（6）梁底模板：按設計標高調整支柱的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平。當梁底板跨度大于及等于4m時，跨中梁底處應按設計要求起拱。起拱高度為梁跨度的2%。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。（7）梁側模板：根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模板制作高度應根據梁高及樓板模板碰旁或壓旁來確定。（8）樓面模板鋪完后，應認真檢查支撐是否牢固，模板梁面、板面應清掃干凈。（9）安裝底座及鋼管、兩側剪刀撐，在混凝土面直接安裝底座時，要在根部設置兩個方

13、向的水平拉結桿，以防止立桿根部移動?？烧{底座的調節螺桿伸出長度不宜超過200mm。當安裝完第一層鋼管后應要校正垂直度，然后逐層向上安裝。（10）剪刀撐應在滿堂腳手架外側周邊和內部每隔6m間距設置，寬度不小于4個跨距，斜桿與地面傾角為45o60o。（11）剪刀撐的搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步進行。（12）鋼管立桿支承在樓（地）板上，鋼管立桿底均需鋪墊木方。圖4.1-1 梁板支撐體系示意圖（13）梁板模板支撐體系搭設見附圖。2、模板拆除（1）拆除前，宜在距架頂下一人高處設工作平臺。（2）拆除時，先松可調托座，逐層向下拆除，拆除過程不得高空拋擲。（3）模板拆裝區域周圍，應設置圍欄，并掛明顯的

14、標志牌，禁止非作業人員入內。拆除板，梁、柱模板，在4m高以上的作業時應搭設腳手架或操作平臺，并設防護欄桿1.2米高，嚴禁在同一垂直面上操作。（4）拆除模板、配件應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋，配件應隨裝拆隨運送，嚴禁從高處擲下，拆模時應有專人指揮，并在下面標出工作區，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往，模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。4.2 注意事項1、避免工程質量通?。?）模板安裝前，先檢查模板（包括鋼管、構配件等）的質量，不符質量標準的不得投入使用。（2）梁模板；防止梁身不平直、梁底不平及下撓、梁側模爆模、局部模扳嵌入柱梁間

15、，拆除困難的現象。措施：a.梁側模必須有壓腳板、斜撐等、拉線通直后將梁側釘固。梁底模板按規定起拱。b.支模時應遵守邊模包底模原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。c.混凝土澆筑前，模板應充分用水澆透。（3）板模板：防止板中部下撓，板底混凝土面不平的現象。措施：a.摟板模板厚度要一致，木楞材料要有足夠的強度和剛度，木楞面要平整。b.支頂要符合規定的主控項目要求，不同型號的鋼管不能混用。嚴格按上表要求控制鋼管安裝的垂直度。c.板模按規定起拱。（4）鋼管支撐局部沉降：在鋼管支撐下加設木方，滿足承載力要求，做好卸荷措施。（5）鋼管立桿底座整體不穩定：可調托座螺栓伸出自由長度不能超過20cm，

16、縱橫水平拉桿要與鄰近堅固物（如柱等）連結，使鋼管立桿不產生位移。2、主要安全技術措施（1）支模過程中應遵守安全操作規程，如遇途中停歇，應將就位的支撐、模板聯結穩固，不得空架浮擱。拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。（2）為確保架體整體穩定性，可在周邊結構梁上預埋600mm長的鋼管，埋入深度300mm，并與架體立桿連接牢固，連接方式為每層每隔2.7m連接一道。構造做法見圖4.2-1。（3）對于支撐體系周邊設有結構柱的，需要設置抱柱箍，沿高度方向每隔3m設置一道，構造做法見圖4.2-2。 圖4.2-1 連墻件構造大樣圖 圖4.2-2 抱柱箍構造大樣圖（4）對于南五區室內扶梯部位，由于

17、支設高度超過20m，梁板下兩步內的水平桿需加密設置，即間距750mm；其他部位加密一道。（5）拆模時應搭設腳手板。（6）拆樓層外邊模板時，應有防高空墜落及防止模板向外倒塌的措施。（7）避免使用質量不合格的鋼管及配件，確保腳手架結構穩定和具有足夠的承載力。（8）按方案認真做好卸荷措施。（9）剪刀撐、縱橫水平拉桿不能任意拆除。3、成品保護（1）堅持每次使用后清理板面，涂刷脫模劑。（2）材料應按編號分類堆放。（3）使用后拆卸下來的鋼管、配件，將有損傷的鋼管、配件挑出，重新維修，嚴重損壞的要剔除更換。（4）鋼管支撐可調托座螺紋上的銹斑及混凝土漿等要清除干凈，用后上油保養。（5）搬運時，鋼管等不能隨意投

18、擲。4.3 支撐體系基礎驗算鑒于本工程上述部位支撐體系高度大，質量重，為避免對下層結構板面造成影響，需進行卸荷計算。1、南五區室內扶梯根據計算，截面600800mm梁位置的鋼管柱腳最大荷載為15.496kn,即為43.04kn/m2，（15.112/(0.60.6)=43.04），截面300800mm梁位置的鋼管柱腳最大荷載為8.447kn,即為15.64kn/m2，（8.447/(0.60.6)=15.64），需要分別采取卸荷措施才能滿足承載要求，具體措施如下：按照施工進度計劃，該部位施工時首層及負一、負二層樓板已達到設計強度的100%，故首層及以下樓面結構承載力基本達到設計容許承載力。首層

19、結構樓板設計可承受荷載為“附加恒載標準值1.5kn/m2，活載標準值8kn/m2”，負一及負二層樓板設計可承受荷載為“附加恒載標準值2.0kn/m2，活載標準值4.0kn/m2”?？紤]設計的荷載分項系數1.4后，首層及負一、負二層樓板達到設計強度后，共同承擔的設計容許承載力為30.1kn/m2。（9.56+6）1.4=30.1從上可知，首層及負一、負二層樓面結構可滿足300800梁的承載要求，但不滿足600800梁的承載要求，其超出部分荷載為12.94kn/m2，（43.04-30.1=12.94）需由地下室底板承擔。因此，在施工六層天面結構時，首層樓面結構的模板支撐及300800梁下負一層以

20、上的模板支撐、600800梁下底板以上的模板支撐均不得拆除。天面結構強度達到設計的100時，才允許拆除下部結構的支撐回頂。2、南五、南六區電影院根據計算，6001800mm梁位置的鋼管柱腳最大荷載為24.42kn，即為67.83kn/m2，（24.42/(0.60.6)=67.83），需要采取卸荷措施才能滿足承載要求，具體措施如下：按照施工進度計劃，該部位施工時四層及以下樓板已達到設計強度的100%，故四層及以下樓面結構承載力基本達到設計容許承載力。四層結構樓板設計可承受荷載為“附加恒載標準值2kn/m2，活載標準值4kn/m2”，三層及二層樓板設計可承受荷載為“附加恒載標準值2kn/m2，活

21、載標準值4.0kn/m2”，首層樓板設計可承受荷載為“附加恒載標準值1.5kn/m2，活載標準值8.0kn/m2”。考慮設計的荷載分項系數1.4后，四層及以下樓板達到設計強度后，共同承擔的設計容許承載力為30.1kn/m2。（6+6+6+9.5）1.4=38.5。從上可知，四層至首層結構仍不能滿足6001800梁的承載要求，其超出部分荷載為29.33kn/m2，（67.83-38.5=29.33）。因此，在施工六層天面結構時， 該梁下首層以上的模板支撐均不得拆除。此外，考慮現場實際施工情況，該梁（6001800）需分兩次進行澆筑，第一次澆筑至梁底以上900，第二次和板面一起澆筑至梁面。同上，電

22、影院區域各截面梁的卸載情況見下表。梁截面尺寸下部支撐保留層數其他措施60018003層（首層以上不可拆除）分兩次澆筑，每次澆筑一半50014002層（二層以上不可拆除）分兩次澆筑，每次澆筑一半5001400（imax9號廳）2層（二層以上不可拆除）分兩次澆筑，每次澆筑一半40011001層（三層以上不可拆除）/50010001層（三層以上不可拆除）/3、南六區預留設備吊裝洞口由于南六區設備吊裝口高支?；A為地下室底板，故無需進行卸荷計算。4、南六區室內扶梯根據計算，600900梁位置的鋼管柱腳最大荷載為11.618kn，即為21.515kn/m2，（11.618/(0.90.6)=21.515

23、），需卸荷措施才能滿足承載要求，經計算，需經過首層及負一層共同卸載才能滿足受力要求，故該梁（600900）首層以下模板在施工四層樓板時不能拆除。其他梁及樓板首層以下支撐可以拆除。5、北一區二段首層大廳根據計算，800600梁位置的鋼管柱腳最大荷載為9.639kn，即為17.85kn/ m2，（9.639/（0.90.6)=17.85kn），需要采取卸荷措施才能滿足承載要求，經計算，需經過首層及負一層樓板的卸載才能滿足受力要求。首層結構樓板設計可承受荷載為“樓面均布活載標準值10kn/m2”，負一層樓板設計可承受荷載為“樓面均布活載標準值5.0kn/m2”。考慮施工三層板面時，首層及以下板面已達

24、設計強度的100%，考慮設計的荷載分項系數1.4后，首層及負一層樓板達到設計強度后，共同承擔的設計容許承載力為21kn/m2。（105）1.4=21。故該梁首層以下的支撐不能拆除。三層板面結構強度達到設計的100時，才允許拆除下部結構的支撐。五、支撐體系驗算 5.1 梁模板支撐驗算5.1.1 南五區室內扶梯600800梁模板與支撐計算1、梁模板支架計算 計算依據建筑施工模板安全技術規范(jgj162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為25.3m， 梁截面 bd=600mm800mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.60m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立桿。 面板厚度

25、15mm，剪切強度1.4n/mm2，抗彎強度15.0n/mm2，彈性模量6000.0n/mm2。 木方4595mm，剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9000.0n/mm2。 梁底支撐木方長度 2.00m。 梁頂托采用雙鋼管483.5mm。 梁底承重桿按照布置間距400,600,600mm計算。 模板自重0.50kn/m2，混凝土鋼筋自重25.50kn/m3，施工活荷載2.00kn/m2。 扣件計算折減系數取1.00。圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合s=1.2(25.500.80+0.50)+1

26、.402.00=27.880kn/m2 由永久荷載效應控制的組合s=1.3524.000.80+0.71.402.00=27.880kn/m2 由于永久荷載效應控制的組合s最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.5000.8000.600+0.5000.600)=11.286kn/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.60

27、0=1.080kn/m 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； i = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； (1)抗彎強度計算 f = m / w f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(n/mm2)； m 面板的最大彎距(n.mm)； w 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00n/mm2； m = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kn/m)； 經計算得到 m = 0.100(1.3511.286+0.981.080)0.300

28、0.300=0.147kn.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 022500=6.518n/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 t = 3q/2bh t 其中最大剪力 q=0.600(1.3511.286+1.01.080)0.300=2.933kn 截面抗剪強度計算值 t=32933.0/(2600.00015.000)=0.489n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.40n/mm2 抗剪強度驗算 t t，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100ei v = l / 250 面板最大撓度計算值

29、v = 0.67711.2863004/(1006000168750)=0.611mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m)： q1 = 25.5000.8000.300=6.120kn/m (2)模板的自重線荷載(kn/m)： q2 = 0.5000.300(20.800+0.600)/0.600=0.550kn/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kn)： 經計算得到，活荷載標準值 p1 = (0.000+2.00

30、0)0.6000.300=0.360kn 考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.356.120+1.350.550)=8.104kn/m 考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 p = 0.90.980.360=0.318kn木方計算簡圖木方彎矩圖(kn.m)木方剪力圖(kn) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖木方變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 n1=0.501kn n2=5.293kn n3=0.501kn n4=0.000kn n5=0.000kn 經過計算得到最大彎矩 m= 0.262kn.m 經過計算得到最大

31、支座 f= 5.293kn 經過計算得到最大變形 v= 0.090mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； i = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.262106/67687.5=3.87n/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0n/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t 截面抗剪強度計算值 t=32.487/(24595)=0.873n/mm2 截面抗剪強度設計

32、值 t=1.30n/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.090mm 木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求! （二）梁底頂托梁計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.104kn/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kn.m)托梁剪力圖(kn) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 m= 0.555kn.m 經過計算得到最大支座 f= 11.381kn 經過計算得到最大變形 v= 0.201mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩

33、w = 10.16cm3； 截面慣性矩 i = 24.38cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.555106/1.05/10160.0=52.03n/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于205.0n/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 0.201mm 頂托梁的最大撓度小于600.0/400,滿足要求! 三、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: r rc 其中 rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kn； r 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 四、立

34、桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 n 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 n1=11.381kn (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 n2 = 0.91.350.13425.300=4.116kn n = 11.381+4.116=15.496kn i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； a 立桿凈截面面積，a=4.239cm2； w 立桿凈截面模量(抵抗矩),w=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00n/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.5

35、0m； l0 計算長度，取1.500+20.300=2.100m； 由長細比，為2100/16.0=132 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.391； 經計算得到=15496/(0.391424)=93.441n/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2、梁側模板計算 梁側模板基本參數 計算斷面寬度600mm，高度800mm，兩側樓板厚度120mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨間距225mm，內龍骨采用4595mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.0mm。 對拉螺栓布置1道，在斷面內水平間距200mm，斷面跨度方向間距450mm

36、，直徑14mm。 面板厚度15mm，剪切強度1.4n/mm2，抗彎強度15.0n/mm2，彈性模量6000.0n/mm2。 木方剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9000.0n/mm2。模板組裝示意圖 一、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(t+15)，取5.714h； t 混凝土的入模溫度，取20.000； v

37、混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； h 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 f1=40.540kn/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 f1=0.940.550=36.495kn/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 f2=0.94.000=3.600kn/m2。 二、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.23

38、m。 荷載計算值 q = 1.236.4950.225+1.403.6000.225=10.988kn/m 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 22.501.501.50/6 = 8.44cm3； i = 22.501.501.501.50/12 = 6.33cm4；計算簡圖彎矩圖(kn.m)剪力圖(kn) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 n1=0.989kn n2=2.719kn n3=2.719kn n4=0.989kn 最大彎矩 m

39、= 0.055kn.m 最大變形 v = 0.376mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.05510001000/8438=6.519n/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00n/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 t=31483.0/(2225.00015.000)=0.659n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.40n/mm2 抗剪強度驗算 t t，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.376mm 面板的最大撓度小于225.0/250,滿足要求! 三、梁側模板內龍骨的

40、計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.2336.50+1.40.233.60=10.988kn/m 撓度計算荷載標準值q=0.2336.50=8.211kn/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kn.m)內龍骨剪力圖(kn) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：內龍骨變形計算受力圖內龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 m= 0.189kn.m 經過計算得到最大支座 f= 4.766kn 經過計算得到最大變形 v= 0.065mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截

41、面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； i = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.189106/67687.5=2.79n/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0n/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t 截面抗剪強度計算值 t=32770/(24595)=0.972n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.30n/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.

42、065mm 內龍骨的最大撓度小于430.0/250,滿足要求! 四、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載p取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kn.m)支撐鋼管剪力圖(kn) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 mmax=0.482kn.m 最大變形 vmax=0.109mm 最大支座力 qmax=10.604kn 抗彎計算強度 f=0.482106/8982.0=53.66n/mm2

43、 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0n/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于450.0/150與10mm,滿足要求! 五、對拉螺栓的計算 計算公式: n n = fa 其中 n 對拉螺栓所受的拉力； a 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170n/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): a = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kn): n = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kn): n = 10.604 對拉螺栓強度驗算滿足要求!5.1.2 南六區電影院6001800梁模板與

44、支撐計算1、梁模板支架計算 計算依據建筑施工模板安全技術規范(jgj162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為8.4m， 梁截面 bd=600mm1800mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.60m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立桿。 面板厚度15mm，剪切強度1.4n/mm2，抗彎強度15.0n/mm2，彈性模量6000.0n/mm2。 木方4595mm，剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9000.0n/mm2。 梁底支撐木方長度 2.00m。 梁頂托采用雙鋼管483.5mm。 梁底承重桿按照布置間距400,600,600mm計算。 模

45、板自重0.50kn/m2，混凝土鋼筋自重25.50kn/m3，施工活荷載2.00kn/m2。 扣件計算折減系數取1.00。圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合s=1.2(25.501.80+0.50)+1.402.00=58.480kn/m2 由永久荷載效應控制的組合s=1.3524.001.80+0.71.402.00=60.280kn/m2 由于永久荷載效應控制的組合s最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.5001.8000.600+0.5000.600)=25.056kn/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.600=1.080kn/m 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3；