1、A/O第1頁/共37頁A2/O流程圖在A/O系統基礎上，增加了厭氧段，細菌在厭氧段充分釋磷。好氧段在將NH4+經硝化作用轉化為NO3-的同時，達到廢水除磷的目的.第2頁/共37頁第3頁/共37頁第4頁/共37頁 A2/O特點（1）本工藝在系統上可以稱為最簡單的同步脫氮除磷工藝，總的水力停留時間少于其他同類工藝（2）在厭氧（缺氧）、好氧交替運行條件下，絲狀 菌不能大量增殖，無污泥膨脹之虞，SVI值一般均小于100 （3）污泥中含磷濃度高，具有很高的肥效 （4）運行中勿需投藥，兩個A段只用輕緩攪拌，以 不增加溶解氧為度，運行費用低 第5頁/共37頁 A2/O缺點 反應池容積比A/O脫氮還要大 污泥

2、內回流量大,能耗高 用于中小型水廠費用偏高 沼氣回收利用效益差 污泥滲出液需化學除磷第6頁/共37頁A2/O存在問題 該工藝要求同時取得脫氧除磷的高效果是困難的。其原因是： 硝化反應要求低的有機物負荷，高的回流污泥比，但高的回流比將大量NO3-帶回厭氧池，反硝化的進行影響聚磷菌對磷的釋放，因為聚磷菌生長要求高有機物負荷，低污泥齡和低的污泥回流比，并在低NO3-濃度的厭氧條件下，聚磷菌釋放磷，才能為在好氧池聚磷菌吸收磷提供條件，所以工藝流程中將污泥回流分別回流到厭氧池和缺氧池，即污泥在厭氧池的回流率為10%，以利于聚磷菌在厭氧池中良好繁殖，將磷從污泥中釋放出來；90%污泥回流至缺氧池，以利于NO

3、3-N在缺氧池進行反硝化，減少因NO3-的反硝化作用對聚磷菌的抑制。 第7頁/共37頁第8頁/共37頁缺氧區位于工藝系統首端，優先滿足反硝化碳源需求，強化了處理系統的脫氮功能;所有的回流污泥全部經過完整的厭氧釋磷與好氧吸磷過程，具有“群體效應”，同時聚磷菌經過厭氧釋磷后直接進生化效率較高的好氧環境，其在厭氧狀態下形成的吸磷動力可以得到充分利用，提高了處理系統的除磷能力增加了系統脫氮除磷所需的碳源，而且提高了處理系統內的污泥濃度，強化了好氧區內的同步反硝化作用，進一步緩解了處理系統內的碳源矛盾，提高了處理系統的脫氮除磷效率;流程簡捷，運行管理方便，占地面積減少;與常規A2/O工藝相比，流程形式和

4、規模要求與傳統法工藝更為接近，在老廠改造方面更具推廣優勢。第9頁/共37頁A2/O工藝的特性曲線.第10頁/共37頁第11頁/共37頁第12頁/共37頁第13頁/共37頁 溶解氧；好氧段DO=23mg/L，缺氧段DO0.5mg/L，厭氧段DO0.2mg/L。硝態氮0 PH; 好氧池PH=7.08.0，缺氧池PH=6.57.5，厭氧池PH=68第14頁/共37頁采用A2/O工藝，屬截流式合流制污水處理廠主要構筑物有三座泵站、細格柵及渦流沉砂池、初沉池、生化池、二沉池、污泥濃縮脫水間、紫外線消毒間、鼓風機房及變電所等第15頁/共37頁SBRSBR工藝類型和發展進水曝氣沉淀排水排泥圖 去除碳源的典型

5、的SBR運行程序1 1、經典SBRSBR反應器SBR工藝第16頁/共37頁2 2、SBRSBR反應器SBR工藝第17頁/共37頁3 3、經典SBRSBR反應器的優點通過對以上SBR工藝特點和不同研究者的研究結果進行匯總，不考慮一些由于SBR反應器本身優點導致的直接結果，如：投資低和運行費用低等，SBR反應器的眾多優點可以歸納成如下幾類：1) 沉淀效果好；2) 可以防止污泥膨脹；3) 反應效率高，特別對難降解有機物降解性能好；4) 可以除磷脫氮等等。5) 工藝簡單，如可省去二沉池，不需污泥回流等；SBR工藝第18頁/共37頁優點優點原因原因1 1、沉淀性能好、沉淀性能好理想沉淀理論理想沉淀理論2

6、 2、有機物去除效率高、有機物去除效率高理想推流狀態理想推流狀態3 3、提高難降解廢水的處理效率、提高難降解廢水的處理效率多樣性的生態環境多樣性的生態環境( (出現厭氧、缺氧出現厭氧、缺氧和好氧狀態多種狀態和好氧狀態多種狀態) )4 4、抑制絲狀菌膨脹、抑制絲狀菌膨脹選擇性準則選擇性準則5 5、可以除磷脫氮，不需要新增反應器、可以除磷脫氮，不需要新增反應器生態的多樣性生態的多樣性( (出現厭氧、缺氧和好出現厭氧、缺氧和好氧狀態多種狀態氧狀態多種狀態) )6 6、不需二沉池和污泥回流，工藝簡單、不需二沉池和污泥回流，工藝簡單結構本身特點結構本身特點表4-2 SBR的優點匯總4、SBR反應器的優缺

7、點分析SBR工藝第19頁/共37頁表4-1 不同學者對SBR的不同看法SBR工藝第20頁/共37頁同時，經典的SBR反應器也操作一定的問題，比如1)對于單一SBR反應器的應用需要較大的調節池；2)對于多個SBR反應器進水和排水的閥門自動切換頻繁；3)無法解決大型污水處理項目連續進水、連續出水的處理要求。4)設備的閑置率較高5)污水提升水頭損失較大。6）水位變化大，不利于高程布置7）池容較大 正是以上這一系列問題的存在導致了對于SBR反應器的不斷改進和開發。SBR工藝第21頁/共37頁圖5-1 5-1 周期數對于SBRSBR反應器池容的影響( (假設HRT=24hHRT=24h，沉淀和潷水時間為

8、2.0h)2.0h)012345680100120140160180200周期數(n)反應器相對大小fmax以傳統活性污泥法為100SBR工藝第22頁/共37頁（二）SBR工藝類型和發展1. 經典SBR反應器進水曝氣沉淀排水排泥進水進水進水預反應區主反應區沉淀(停曝)排水出水(停曝、排泥)曝氣潷水器2. ICEAS工藝SBR工藝第23頁/共37頁3. 經典SBR與ICEAS的工藝對比SBR工藝第24頁/共37頁4. CASS工藝CASS工藝是Goronszy教授在ICEAS的基礎上開發出來的(1) 生物選擇器 (2) 缺氧區 (3) 好氧區 (4) 回流污泥和剩余污泥 (5) 潷水器圖圖5-4

9、5-4循環式活性污泥法工藝循環式活性污泥法工藝(CASS)(CASS)的組成的組成CASS工藝第25頁/共37頁5. CASS工藝與ICEAS工藝的對比1) 增加了污泥回流； 2) 加大了預反應區的體積；3) 增加了缺氧區。 4）沉淀和和潷水階段不進水通過以上措施，CASS反應器強化了以下的功能：1) 加速對溶解性底物的去除和對難降解有機物的水解作用；2) 強化污泥中磷在厭氧條件下得到有效的釋放；3) 此外, 缺氧區中還可發生比較顯著的反硝化作用；4) 采用多池串聯運行，使廢水在反應器的流動呈現出整體推流而在不同區域內為完全混合的復雜流態，保證了處理效果；5) 改善污泥的沉降性能， 6）生物選

10、擇器防止污泥膨脹問題的發生。CASS工藝第26頁/共37頁密云污水廠CASS池CASS工藝第27頁/共37頁SBR設計參數第28頁/共37頁SBR設計計算公式 SBR反應器l個周期的運行，如圖所示。由進水、曝氣、沉淀及排出等工序組成。1個周期所需要的時間就是由這些工序所要時間的合計。 1. 設計要求為保證連續運行，各工序時間要求滿足下列條件：式中 Tc1個周期所需時間，h； TA曝氣時間，h； TS沉淀時間，h； TD排水時間，h； TF進水時間，h； N 1個系列反應池數量。第29頁/共37頁2. 2. 各工序所需時間的計算 (1)(1)曝氣時間 SBRSBR反應器污泥負荷計算公式為： ).

11、/(0dkgkgeXVQSLS式中 Q Q一處理污水量，m3m3d d； S S0 0進水平均BODBOD5 5，mgmgL L； X X反應器內混合液平均MLSSMLSS濃度，mgmgL L； V V反應器容積，m3m3； e e曝氣時間比， n n周期數； T TA A1 1個周期內的曝氣時間。e =nTA24(5-1)第30頁/共37頁nmVQ1將 代入（5-1）得emXnSLS0將 e =nTe =nTA A24 24 代入mXLSTA0024 (2)(2)沉淀時間 活性污泥界面的沉降速度與MLSSMLSS濃度、水溫的關系，可以用下式計算。（5-2）第31頁/共37頁 3.3.反應器容積計算 設每個系列的處理污水量為q，則在各個周期內進入各反應器的污水量為q(nN)，由 各反應器容積可按下式求得：qnNmV （5-4）式中 V各反應器容積，m3； 1m排水比； n周期數； N每1系列的反應器數量； q每1系列的污水處理量。 nmVQ1第32頁/共37頁反應器容積修正： 由于存在最大流量的變化這一原因，應在式(54)計算反應器容積(V)的基礎上再增加q 這一安全調節容積。其計算式為：mrVq1式中 q超出反應器容量的污水進水量； r1個周期內最大流量變化系數。 r值一般可取1.21.5 修正后安全容積V V=q