1、東營市新建城鎮污水處理廠設計 摘要東營市新建城鎮擬建一污水處理廠，污水廠位于新鎮東北神仙溝與衛東河交匯處。衛東河水流由南向北與神仙溝在新鎮東北角匯合流向渤海灣，排水采用分流制。經過處理后水質達到國家污水綜合排放標準（gb50014-2006）一級標準。其中污水處理廠采用以奧貝爾氧化溝為主體的污水處理工藝流程，和以重力式濃縮池為主體的污泥工藝流程。該工藝具有工藝流程短、處理效果好、出水水質穩定、剩余污泥少、運行管理方便、基建與運行費用低等特點。關鍵詞：初步設計；重力式污泥濃縮池 ；奧貝爾氧化溝 the design of sewage treatment plant for dongying a

2、bstracta new waste water plant ,witch is located in the crossing of shenxiangou and river weidong ，will be constructed in town dongyin. river weidongs direction is from the sourth to north,and come across the shenxiangou at the northeast of dongying.draining adopts the diffluencing way.the plant ado

3、pts the major technology process for orbal oxidation ditch and gravitate thickeners. the disposal water should come to the criterion of gb50014-2006. the technology has characterizes for short-period process, high efficiency, steady water quality, small rest solids and low fees for construction and

4、operation, and so on. and whats more, it will be operated and managed in a convenient manner.key words: preliminary designation; gravitation concentrated tank; orbal oxidation ditch目錄摘要iabstractii第一章 污水處理構筑物設計計算11.1泵前中格柵11.1.1設計參數：11.1.2設計計算:11.2污水提升泵房21.2.1設計參數21.3泵后細格柵31.3.1設計參數31.3.2設計計算31.4沉砂池41

5、.4.1 設計參數41.4.2設計計算51.5厭氧池61.5.1設計參數61.5.2設計計算61.6氧化溝71.6.1設計參數71.6.2設計計算71.7二沉池計算141.8紫外線消毒151.9流量計161.10配水井、配泥池161.10.1在沉砂池后設一配水井161.10. 2在氧化溝前各設一個配水井，共設兩座171.10.3配泥井17第二章 污泥處理構筑物設計計算192.1回流污泥泵房192.1.1設計說明192.1.2回流污泥泵設計選型192.2剩余污泥泵房192.2.1設計說明192.2.2設計選型192.3污泥濃縮池202.3.1設計參數202.3.2 設計計算202.4 貯泥池及污

6、泥泵212.4.1設計參數212.4.2設計計算22第三章 高程計算233.1污水處理構筑物高程計算233.1.1構筑物水頭損失233.1.2管渠水頭損失233.1.3污水處理構筑物高程確定253.1.4 污泥處理構筑物高程26第四章 污水廠設計說明書284.1污水廠的設計規模284.2進出水水質284.3處理程度的計算284.3.1溶解性bod5的去除率284.4城市污水處理設計294.4.1工藝流程的比較294.4.2工藝流程的選擇314.5污水處理構筑物設計314.5.1中格柵和提升泵房（兩者合建在一起）314.5.2細格柵和沉砂池324.5.3厭氧池和氧化溝334.5.4二沉池334.

7、5.5紫外線消毒池334.6污泥處理構筑物的設計計算344.6.1污泥濃縮池344.7 設計計算成果344.8 污水廠平面，高程布置354.8.1平面布置354.8.2 管線布置354.8.3 高程布置35結論36參考文獻（references）37致謝38第一章 污水處理構筑物設計計算1.1泵前中格柵1.1.1設計參數：設計流量qmax=2.4104m3/d=278l/s柵前流速v1=0.8m/s，過柵流速v2=0.9m/s柵條寬度s=0.01m，格柵間隙e=25mm柵前部分長度0.5m，格柵傾角=601.1.2設計計算:圖1-1 中格柵計算草圖 取兩臺相同的格柵，則q=0.5qmax=13

8、9l/s(1) 格柵前水深h，根據最優水力端面公式=計算可得：柵前槽寬b1=0.83m，則柵前水深h=0.42m（2） 柵條間隙數n=12.7(取15個)（3） 柵槽寬度b=s（n-1）+en=0.01(15-1)+0.02515=0.515m，考慮墻厚0. 2m，所以總槽寬b=0.5152+0.2=1.23m（4）進水渠道漸寬部分長度l1=0.55m （其中1為進水渠展開角）（5）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度l2=0.28m（6）過柵水頭損失h1 設柵條斷面為銳邊矩形斷面，取k=3，則 h1=kh0=ksin=32.42=0.09m h0：計算水頭損失 k：系數，格柵受污物堵塞后，水頭

9、損失增加倍數，取k=3 :阻力系數，與柵條斷面形狀有關，當為矩形斷面時=2.42 (7)柵后槽總高度h 取柵前渠道超高h2=0.3m，則柵前槽總高度h1=h+h2=0.42+0.3=0.72m 柵后槽總高度h=h+h1+h2=0.42+0.09+0.3=0.81m (8)格柵總長度l l=l1+l2+0.5+1.0+=0.55+0.28+0.5+1.0+=2.75m (9)每日柵渣量 在格柵間隙25mm的情況下，設柵渣量為每1000m3污水的產量為0.05m3， =0.8m3/d0.2m3/d 所以宜采用機械格柵清渣。1.2污水提升泵房1.2.1設計參數設計流量：q=278l/s，泵房工程結構

10、按遠期流量設計采用氧化溝工藝方案，污水處理系統簡單，對于新建污水處理廠，工藝管線可以充分優化，故污水只考慮一次提升。污水經提升后入平流沉砂池，然后自流通過厭氧池、氧化溝、二沉池及接觸池，最后由出水管道排入神仙溝。各構筑物的水面標高和池底埋深見第三章的高程計算。污水提升前水位-5.00m（既泵站吸水池最底水位），提升后水位2.974m（即細格柵前水面標高）。 所以，提升凈揚程z=2.974（-5.00）=7.974m 水泵水頭損失取1.5m，安全水頭0.5m。從而需水泵揚程h=z+h1+h2=9.974m再根據設計近期設計流量185l/s=666m3/h，采用2臺mf系列污水泵，單臺提升流量33

11、3m3/h。采用200qw400-10-30臺，二用一備。該泵揚程400m3/h，揚程10m，功率30kw，重量900kg，。 水泵機組的布置是泵房布置的重要內容，他決定泵房建筑面積的大小。機組的間距以不能妨礙操作和維修的需要為原則。污水提升泵房有3臺水泵及1臺遠期預留泵的空間，電機容量小于55kw，相鄰機組間距應不小于0.8m，故取間距1m，泵房面積9.7m11.3m，高12m。1.3泵后細格柵1.3.1設計參數設柵前流速v1=0.8m/s，過柵流速v2=0.9m/s柵條寬度s=0.01m，格柵間隙e=10mm柵前部分長度0.5m，格柵傾角=60計流量q=2.4m3/d1.3.2設計計算圖1

12、-2 細格柵計算草圖取兩臺相同的格柵，則q=0.5qmax=139l/s(1) 格柵前水深h，根據最優水力端面公式=計算可得：柵前槽寬b1=0.83m，則柵前水深h=0.42m(2) 柵條間隙數n=34.2(取35個)設計兩組格柵，每組格柵間隙數35條。 (3)柵槽寬度b=s（n-1）+en=0.01(35-1)+0.0135=0.69m所以總槽寬b=0.692+0.2=1.58m （4）進水渠道漸寬部分長度l1=1.03m （其中1為進水渠展開角） （5）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度l2=0.52m （6）過柵水頭損失h1 設柵條斷面為銳邊矩形斷面，取k=3，則 h1=kh0=ksin

13、=32.42=0.26m h0：計算水頭損失 k：系數，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數，取k=3 :阻力系數，與柵條斷面形狀有關，當為矩形斷面時=2.42 (7)柵后槽總高度h 取柵前渠道超高h2=0.3m，則柵前槽總高度h1=h+h2=0.42+0.3=0.72m 柵后槽總高度h=h+h1+h2=0.42+0.26+0.3=0.98m (8)格柵總長度l l=l1+l2+0.5+1.0+=1.03+0.52+0.5+1.0+=3.47m (9)每日柵渣量 在格柵間隙10mm的情況下，設柵渣量為每1000m3污水的產量為0.1m3， =1.6m3/d0.2m3/d1.4沉砂池 采用平流式沉

14、砂池1.4.1 設計參數 設計流量：qmax=278l/s，按遠期計算，設計一組，分兩格； 設計流速：v=0.20m/s 水力停留時間：t=40s1.4.2設計計算圖1-3 平流式沉砂池計算草圖（1） 沉砂池長度： l=vt=0.2040=8m（2） 水流斷面面積： m2（3） 池總寬度： 設有效水深h2=0.6m =2.32m，設計n=2，則每格寬b=1.2m（4）沉砂斗所需容積：設t=2d，即考慮排泥間隔天數2d，則： v=0.96m3（5）每個沉砂斗容積：設每格有兩個沉砂斗，則： vo=0.24m3 （6）沉砂斗各部分尺寸：設斗底寬a1=0.5m，斗壁與水平面的傾角為55o，斗 高h3=

15、0.4m。 沉砂斗上口寬： a= 沉砂斗容積： vo=，略大于0.24m3 （7）沉砂室高度：采用重力排砂，設池底坡度為0.06，坡向砂斗的長度則為： l2= h3=h3+0.06l2=0.4+0.062.9=0.574m（8）池總高度：設超高h1=0.3m，h=h1+h2+h3=0.3+0.6+0.574=1.47m（9）驗算最小流速：最小流量就是平均日流量， q平均日=0.185m3/s，在最小流量時，只用一格工作（n=1）， vmin=0.26m/s0.15m/s1.5厭氧池1.5.1設計參數設計流量：近期平均日平均時流量為q=40000+5000=12200m3/d，=141.2l/s

16、，每座設計流量為q1=70.6l/s，分2座水力停留時間：t=2.0h污泥濃度：x=3000mg/l污泥回流液濃度：xr=10000mg/l 考慮到厭氧池與氧化溝為一個處理單元，總的水力停留時間超過15h，所以設計水量按最大日平均時考慮。1.5.2設計計算（1）厭氧池容積：v= q1t=70.610-32.03600=508.32m3 （2）厭氧池尺寸：水深取為h=4.0m。 則厭氧池面積：a=v/h=508.32/4=127.08m2 厭氧池直徑： d=12.7m，取13m 考慮0.3m的超高，故池總高為h=h+0.3=4+0.3=4.3m。 （3）污泥回流量計算： 1）回流比計算 r=x/

17、（xr-x）=3/（10-3）=0.43 2） 污泥回流量 qr=q1r=70.60.43=30.36l/s1.6氧化溝1.6.1設計參數擬用奧貝爾（orbal）氧化溝，去除bod5與cod之外，還具備硝化和一定的脫氮除磷作用，使出水nh3-n低于排放標準。氧化溝按近期設計分2座，按平均日平均時流量設計，每座氧化溝設計流量為q=70.6l/s=6100m3/d， 總污泥齡：30dmlss=4000mg/l，mlvss/mlss=0.75 則mlss=3000mg/l污泥產率y取0.5kgvss/kg去除bod5污泥內源呼吸系數kd取0.05d1外溝、中溝、內溝的溶解氧呈012mg/l的梯度分布

18、 nod=4.57mgo2/mgnh3-n氧化，可利用氧2.86mgo2/no3n還原水質修正系數0.85，0.95，壓力修正系數=1溫度為20oc、25oc時的飽和溶解氧濃度分別為：c20=9.17mg/l， c25=8.4mg/l剩余堿度：100mg/l(保持ph7.2):所需堿度7.14mg堿度/mgnh3-n氧化；產生堿度3.57mg堿度/mgno3-n還原。1.6.2設計計算 圖1-4 氧化溝計算草圖(1)堿度平衡計算：1）溶解性bod5計算設計的出水為20 mg/l，則出水中非溶解性bod5按如下公式計算：bod5f=1.42(vss/tss)出水tss（）=1.420.7=13.

19、6mg/l所以，處理水中溶解性bod5為6.4mg/l2）采用污泥齡30d，則日產泥量為： qsr() =6100=224kg/d 設其中有12.4為氮，這些氮用于細胞合成，用于合成的氮為： 0.124224=27.8 kg/d，轉化為：mg/l。故脫氮量=48154.56=28.44mg/lsno3=28.446100/1000=173.5kg/d 3）堿度平衡計算 已知產生0.1mg/l堿度 /除去1mg bod5，且設進水中堿度為250mg/l，剩余堿度=進水堿度（以caco3計）7.14氧化溝氧化的總氮量+3.57反硝化no3n的量+0.1去除bod5的量=250-7.1433+3.5

20、728.45+0.1（1906.4）=134.31 mg/l 計算所得剩余堿度以caco3計，此值可使ph7.2 mg/l（2）計算硝化菌的生長速率n硝化所需最小污泥平均停留時間cm，取最低溫度15oc，氧的半速常數ko2取1.5mg/l，ph按7.2考慮。 =0.223d1因此，滿足硝化最小污泥停留時間為cm=1/n=4.5d。選擇安全系數來計算氧化溝設計污泥停留時間cd=sfcm=2.54.5=11.25。由于考慮對污泥進行部分穩定，實際設計污泥齡為30d，則硝化速率為： n=1/30=0.033d1（3）計算去除有機物及硝化所需的氧化溝體積：除非特殊說明，以下均按每組進行計算。 v=22

21、40m3 水力停留時間t=v/q1=2240/6100=0.37d=8.9h（4）計算反硝化所要求增加的氧化溝的體積（每組）：如假設，反硝化 條件時溶解氧的濃度do=0.2mg/l，計算溫度仍采用15oc，20oc反硝化速率rdn 取0.07mgno3n/（mgvssd ），則 rdn=rdn0.036mgno3n/（mgvssd ）v=1606m3t=v/q1=1606/6100=0.26d=6.2h所以，每組氧化溝總體積為v總=v+v=2240+1606=3846m3氧化溝設計水力停留時間為hrt=t+t=8.9+6.2=15.1h污泥負荷校核：fw=kgbod5/kgvss.d，在氧化溝

22、設計規程0.050.1規定范圍內。水力停留時間也在630小時內，符合氧化溝設計規程規定。剩余污泥量計算：qsr+q（x1xe）=6100+6100(0.250.30.02)=634kg/d（5）每組氧化溝需氧量的計算 對于硝化/反硝化完全的氧化溝系統，需氧量（aor）包括碳源氧化需氧及硝化需氧兩部分，并考慮扣除剩余活性污泥排放減少的有機物耗氧及反硝化過程可利用的氧量，具體為：1）碳源氧化需氧量 碳源氧化需氧量以降解的bod值來計算，根據bod的定義，降解1kgbod需消耗1kgo2。通常情況下，污水中有機物濃度是以bod5來表示的，在20時，bod與bod5的比值為1.47，故碳源氧化需氧量為

23、1.47qsbod5，其中q為設計進水流量（m3/d），sbod5為設計bod5去除濃度（kg/m3）。2）剩余活性污泥排放減少的有機物耗氧 如果系統中每日排放的剩余活性污泥為xvss（kg/d），那么該部分有機物不參與耗氧，則減少的需氧量為1.42xvss（kg/d）。 3）硝化需氧量 從硝化反應的反應式可知，每硝化1g氨氮需4.57go2，若每日所需硝化的氨氮量為nnh4（kg/d），則硝化需氧量為4.57nnh4（kg/d）4） 反硝化過程可利用的氧量 在脫硝過程中，每還原1gno3-可提供2.86go2，若每日所進行反硝化的硝態氮量為nno3（kg/d），則反硝化過程可利用的氧量為2.

24、6nno3（kg/d)。5）總需氧量 對上面4項求和，則總需氧量為： aor1.47qsbod5-1.42xvss+4.57nnh4-2.6nno3如果認為奧貝爾氧化溝中揮發性懸浮固體濃度（mlvss）及污泥齡（c）在三條溝道一致，氧化溝總容積為v，則公式1可改寫為： aor1.47qsbod5-1.42vmlvss/c+4.57nnh4-2.86nno3 拆分公式3，可得各溝需氧量，分別為： aor外1.47a1qsbod5-1.42b1vmlvss/c+4.57c1nnh4-2.86d1nno3aor中1.47a2qsbod5-1.42b2vmlvss/c+4.57c2nnh4-2.86d

25、2nno3aor內1.47a3qsbod5-1.42b3vmlvss/c+4.57c3nnh4-2.86d3nno3以上公式考慮到安全系數，均乘以安全系數1.4 對bod的去除比例為a1、a2、a3；三溝容積比為b1、b2、b3；硝化反應的發生比例為c1、c2、c3；反硝化反應的發生比例為d1、d2、d3， 結合奧貝爾氧化溝的工藝特點，我們可以認為：所有的反硝化反應發生在缺氧段，即外溝，則三溝中反硝化反應的發生比例d1、d2、d3分別為100%、0、0；根據本例出水氨氮及總氮要求，三溝中硝化反應的發生比例c1、c2、c3可確定為60%、30%、10%；三溝容積比b1、b2、b3為55%，30%

26、，15%；對于bod的去除，外溝有機物去除率約70%，結合三溝的功能特點，a1、a2、a3可設定為70%、20%、10%。 根據以上公式可計算得aor外1151kg/daor中584kg/daor內228kg/d故 aor總1963kg/d校核去除每1kgbod5的需氧量=氧化溝設計規程中規定每千克bod5需氧量為1.62.5，故符合要求標準狀態需氧量：sor=溶解氧濃度按照外溝：中溝：內溝=0.2:1:2來計算由公式和上面計算可得：sor外=1418kg/dsor中=802kg/dsor內=365kg/dsor總=2585kg/d（6）氧化溝尺寸計算單座氧化溝容積 v總=v+v=2240+1

27、606=3846m3氧化溝彎道部分按占總容積的80%考慮，直線部分按占總容積的20%考慮。v彎=3846v直=38460.2=769m3采用轉盤的氧化溝設計水深為4m，超高0.5m，外、中、內三溝道之間的隔墻厚用現澆鋼筋混凝土構造，為0.15m，則a彎=a直=1）直線長度l，取內溝、中溝、外溝寬分別為4m、4m、5m，則l=7.4m2）中心島半徑ra彎=a外+a中+a內（式中所指面積為各彎道的面積）r=2.8m 3）校核各溝道的比例外溝道面積=501m2中溝道面積=284m2 內溝道面積=180m2外溝道占總面積的比例=0.52 中溝道占總面積的比例=0.30 內溝道占總面積的比例=0.18

28、基本符合前面設定的容積比：0.55:0.3:0.15（7）進出管和調節堰的計算（8）曝氣設備的選擇 曝氣設備選用轉盤曝氣機，型號：ybp1400a。轉盤直徑規格為1400mm，單盤充氧能力為1.3kgo2/(kwh)，轉盤最大安裝密度以每米軸長4盤左右為宜。1）sor外=1418kg/d=59kg/h所需轉盤數量n=sor外/1.3=45.4，取46盤每米安裝轉盤數為4（最外側盤距池內壁0.25m），則所需曝氣轉盤數為=2.4組，為方便安裝及對稱性，取四組，每組安裝的盤數=11.5盤，取12盤校核每米軸安裝盤數=2.44，符合要求。故外溝道安裝4組曝氣轉盤，每組上有12盤轉盤。校核單盤充氧能力

29、，=1.17kgo2/(盤h)1.3kgo2/(盤h)2） sor中=802kg/d=33.4kg/h所需轉盤數量n=sor外/1.3=26盤每米安裝轉盤數為4（最外側盤距池內壁0.25m），則所需曝氣轉盤數為=1.73組，取2組。每組安裝的盤數=13盤校核每米軸安裝盤數=3.434，符合要求。故中溝道安裝2組曝氣轉盤，每組上有13盤轉盤。校核單盤充氧能力，=1.28kgo2/(盤h)1.3kgo2/(盤h)3） sor內=365kg/d=15.2kg/h所需轉盤數量n=sor外/1.3=11.7，取12盤每米安裝轉盤數為4（最外側盤距池內壁0.25m），則所需曝氣轉盤數為=0.92組，取1組

30、，為了和中溝道匹配便于安裝，取2組。每組安裝的盤數=6盤校核每米軸安裝盤數=1.434，符合要求。故內溝道安裝2組曝氣轉盤，每組上有6盤轉盤。校核單盤充氧能力，=1.27kgo2/(盤h)1.3kgo2/(盤h)（9） 回流污泥的計算根據物料平衡：進水：（tss）q+xrqr=（q+qr）x，其中，xr回流污泥濃度，10000mg/l qr回流污泥量（m3/d）250qr=3812m3/d，回流比r為63%1.7二沉池計算該沉淀池采中心進水，周邊出水的輻流式沉淀池。 圖1-5 輻流式沉淀池計算草圖（1） 沉淀部分面積f設計最大流量qmax=16000m3/d=667m3/h=185.2l/s，

31、池子數為2則單池設計流量q0=333.5m3/h向心輻流式沉淀池采用的表面水力負荷q=1.0m3/(m2h)，則 f=（2）池子直徑d ，取22m(2) 實際水面面積及表面負荷f實際=380m2q實際=0.88m3/(m2h)（3）校核堰口負荷：q1=l/(s.m)1.7l/(s.m)校核固體負荷：q2=137.3kg/(m2.d)0.096，超高0.5m則h=0.8+0.5=1.3m（5） 渠道長度 l取8m（6）輻射時間： 設渠道中水流速度，則輻射時間 (符合10100s)（7）進出水設計在紫外線照射渠前設置1.5m寬，長度等于紫外線照射渠寬度7.8m(4個渠道寬：各1.2m加中間3個墻體

32、厚度：各1m)，深度同渠道深度1.5m，即的進水廊道。 出水經2個紫外線照射渠后匯合，再流經電磁流量計。1.9流量計 紫外線消毒出水處設置電磁流量計1.10配水井、配泥池1.10.1在沉砂池后設一配水井(1)設計參數：設計流量 qmax=0.278lm3/s水力停留時間：t=2min(2)設計計算：1) 總流量q=0.278m3/s2) 有效容積v=qt=0.278260=33.36m33) 池面積 取有效水深h=3m a=11.12m24) 池平面尺寸 d=3.8m，取4m。5) 池總高度 取超高h1=0.3m h=h+h1=3.0+0.3=3.3m6) 溢流堰 位于池子出水端1m處，設置一

33、堵溢流墻，墻上設有坡度，減小水頭7) 進出水管 進水采用明渠，承接沉砂池明渠建設。 出水管分6根出水，可達到均勻出水的目的。 1.10. 2在氧化溝前各設一個配水井，共設兩座 (1)設計參數： 設計流量 q=0.1412m3/s 水力停留時間：t=2min(2)設計計算：1）總流量q=0.1412/2=0.0706m3/s2）有效容積v=qt=0.0706260=8.472m33）池面積 取有效水深h=2m a=4.236m24)池平面尺寸 d=2.3m5)池總高度 取超高h1=0.3m h=h+h1=3.0+0.3=3.3m6)溢流堰 位于池子出水端1m處，設置一堵溢流墻，墻上設有坡度，減小

34、水頭損失。1.10.3配泥井1、 設計參數：設計流量 q=21.12m3/d水力停留時間：t=2min2、 設計計算：1）總流量: q=0.000244m3/s2）有效容積:v=qt=0.000244260=0.03m33)池面積 取有效水深h=2m a=0.015m24)池平面尺寸 d=0.14m5)池總高度 取超高h1=0.3m h=h+h1=2.0+0.3=2.3m第二章 污泥處理構筑物設計計算2.1回流污泥泵房2.1.1設計說明二沉池活性污泥由吸泥管吸入，由池中心落泥管及排泥管排入池外套筒閥井中，然后由管道輸送至回流泵房，其他污泥由刮泥板刮入污泥井中，再由排泥管排入剩余污泥泵房集泥井中

35、。設計回流污泥量為qr=rq，污泥回流比r=50100。按最大考慮，即qr=100%q=185.2l/s16000m3/d2.1.2回流污泥泵設計選型（1）揚程：二沉池水面相對地面標高為0.43m，從二沉池到污泥回流泵房水頭損失0.75m，泥面相對標高0.32m，氧化溝水面相對標高為1.0m，則污泥回流泵所需提升高度為：1.0（1.02）2.02m（2）流量：設一座回流污泥泵房，泵房回流污泥量為16000m3/d666m3/h，兩用一備，則單泵流量為333m3/h，（3） 選泵：選用lxb-800螺旋泵3臺（2用1備），單臺提升能力為385m3/h，提升高度為3m,電動機轉速n=55r/min

36、。（4）回流污泥泵房占地面積為9m5.5m2.2剩余污泥泵房2.2.1設計說明二沉池產生的剩余活性污泥及其它處理構筑物排出污泥由地下管道自流入集泥井，剩余污泥泵（地下式）將其提升至污泥濃縮池中。處理廠設一座剩余污泥泵房（兩座二沉池共用）污水處理系統每日排出污泥干重為2,即為按含水率為99.5計的污泥流量2qw263.4m3/d126.8m3/d5.3m3/h2.2.2設計選型（1）污泥泵揚程:從剩余污泥泵房至污泥濃縮池，污泥提升6.8m，加上1m的自由水頭，則污泥泵所需揚程為h=6.8+1=7.8m。（2）污泥泵選型: 2用1備，單泵流量q2.7m3/h。選用sj型污泥泵q=4m3/h，h=8

37、m,n=0.55kw（3）剩余污泥泵房: 占地面積lb=4m3m。2.3污泥濃縮池采用輻流式濃縮池，用帶柵條的刮泥機刮泥，采用靜壓排泥。2.3.1設計參數設兩座污泥濃縮池，每座的設計進泥量qw=63.4m3/d污泥固體負荷：nwg=40/(m3/d)污泥濃縮時間：t=18h 貯泥時間：6h進泥濃度：xr=10g/l進泥含水率：99.5%，出泥含水率97% 2.3.2 設計計算 圖2-1 濃縮池計算草圖（1） 濃縮池面積：a=（2） 濃縮池直徑：d= （3） 濃縮池有效水深 取h1=3m（4） 校核水利停留時間 濃縮池有效容積 v=ah1=3=48m3 污泥在池中停留時間 t= 符合要求（5）確

38、定泥斗尺寸 濃縮后的污泥體積為： qw= 貯泥區所需容積：按6h泥量計，則 v2=泥斗容積：按圖所示泥斗的設計尺寸 = m3 池底坡度為0.06，池底坡降為：h5= 故池底可貯泥容積： v4=（r21+r1r+r2）=(1.02+1.02.25+2.252)=0.87m3 故總貯泥容積為v=v3+v4=1.28+0.87=2.15m3 v2滿足要求（6） 濃縮池總高度 超高取h2=0.3，緩沖層高度取h3=0.3，濃縮池總高度為： h=h1+h2+h3+h4+h5=3+0.3+0.3+1.0+0.12=4.72m2.4 貯泥池及污泥泵 污泥濃縮池后設一座貯泥池2.4.1設計參數 進泥量：經濃縮

39、排出含水率p297%的污泥，2q w=210.56=21.12m3/d，設貯泥池1座，貯泥時間t0.5d=12h2.4.2設計計算 池容為：v=2qwt=21.120.5=10.56m3 貯泥池尺寸（將貯泥池設計為正方形） lbh=2.5m2.5m2.5m 有效容積v=15.63m3 濃縮污泥輸送至泵房，剩余污泥經濃縮處理后用泵輸送至處理廠南面的苗圃作肥料之用。 第三章 高程計算3.1污水處理構筑物高程計算3.1.1構筑物水頭損失 由于各構筑物的水頭損失比較多，計算起來比較煩瑣，本設計中若在設計計算過程中計算了的就用計算的結果，若在設計計算過程中沒計算的就用經驗數值。構筑物水頭損失見表 表3-

40、1 構筑物水頭損失表構筑物名稱水頭損失（m）構筑物名稱水頭損失（m）中格柵0.15氧化溝0.45細格柵0.13輻流二沉池0.50平流沉砂池0.20紫外消毒間0.30厭氧池0.30污水提升泵房0.23.1.2管渠水頭損失 在污水處理工程中，便于計算一般認為水流是均勻流。管渠水頭損失主要有沿程水頭損失和局部水頭損失。沿程水頭損失按下式計算： 式中 ： hf為沿程水頭損失，m； l為管段長度，m； r為水力半徑，m； v為管內流速，m/s； c為謝才系數。 i 為管渠的坡度 b)局部水頭損失為： 式中： 局部阻力系數。 表3-2 污水管渠水力計算表（鑄鐵管）管渠及構筑物名稱流量管渠設計參數水頭損失（

41、m）d(mm) i（）v(m/s)l(m)沿程局部合計出水口至電磁流量計2786003.61.351000.360.080.44電磁流量計0.20.2電磁流量計至紫外消毒間1854504.161.1760.0250.0040.029紫外線消毒間0.30.3紫外消毒間至二沉池1854504.161.17340.1410.1150.256二沉池0.50.5二沉池至氧化溝933504.050.97290.1170.0030.12氧化溝0.450.45氧化溝至配水井713005.301.00450.2390.0040.243配水井0.20.2配水井至厭氧池713005.301.0050.0270.00

42、40.031厭氧池0.30.3厭氧池至配水井713005.301.00180.0950.0040.099配水井0.20.2配水井至沉砂池2786003.61.35270.0970.2140.311沉砂池0.20.2沉砂池至細格柵1394004.431.110000細格柵0.130.13細格柵至污水提升泵房1394004.431.11110.0490.1170.166污水提升泵房0.20.2污水提升泵房至中格柵1394004.431.110000中格柵0.150.15 進水管2786003.61.35000.20.2管渠局部阻力系數計算1. 細格柵至污水提升泵房有一個閘閥，一個止回閥，局部阻力系

43、數為0.06+1.8=1.862. 配水井至沉砂池有一個閘閥，一個止回閥，局部阻力系數為0.06+1.7=1.76，一個突然擴大和突然縮小，局部阻力系數為：0.1+0.44=0.543. 厭氧池至配水井，一個閘閥，局部阻力系數為0.074. 氧化溝至配水井，一個閘閥，局部阻力系數為0.075. 二沉池至氧化溝，一個閘閥，局部阻力系數為0.066. 紫外消毒間至二沉池有一個突然的縮小，局部阻力系數為0.5，另有兩個90彎頭，局部阻力系數為：1.02，兩個閘閥0.12。3.1.3污水處理構筑物高程確定(1)計算污水廠處神仙溝的設計水面標高根據式設計資料，神仙溝自本鎮西南方向流向東北方向，神仙溝溝底

44、標高為-1.5m，河床水位控制在0.51.0m。而污水廠廠址處的地坪標高基本上在2.25m左右（2.102.40），大于神仙溝最高水位1.0m（相對污水廠地面標高為-1.25）。污水經提升泵后自流排出，由于不設污水廠終點泵站，從而布置高程時，確保紫外線消毒間的水面標高大于-0.8m【即神仙溝最高水位(1.25+0.22+0.068+0.2）-0.762-0.8m】,同時考慮挖土埋深。(2)各處理構筑物的高程確定設計氧化溝處的地坪標高為2.25m（并作為相對標高0.00），按結構穩定的原則確定池底埋深-3.0m，再計算出設計水面標高為4.0-3.01.0m，然后根據各處理構筑物的之間的水頭損失，

45、推求其它構筑物的設計水面標高。經過計算各污水處理構筑物的設計水面標高見下表。再根據各處理構筑物的水面標高、結構穩定的原理推求各構筑物地面標高及池底標高。具體結果見污水、污泥處理流程圖。表3-3各污水處理構筑物的設計水面標高及池底標高構筑物名稱水面標高(m)池頂標高（m）池底標高(m)進水管-4.02-3.81-4.41中格柵前-4.22-4.64中格柵后-4.31-4.73泵房吸水井-5.05.0-7.0細格柵前2.9473.2742.554細格柵后2.7143.0142.244沉砂池2.5842.8841.414配水井2.7032.373-0.927厭氧池1.7742.074-2.226配水

46、井1.4431.743-0.557氧化溝1.01.5-3.0二沉池0.430.73-4.67紫外線消毒池-0.3260.174-1.153.1.4 污泥處理構筑物高程當污泥以重力流排出池體時，污泥處理構筑物的水頭損失以各構筑物的出流水頭計算，濃縮池一般取1.5m，二沉池一般取1.2m，貯泥池1.2m，剩余污泥泵房和回流污泥泵房一般取1.2m，污泥提升泵房提升6.8m。表3-4 污泥管渠水力計算表(鋼管)管渠及構筑物名稱流量管渠設計參數水頭損失（m）d(mm) i（）v(m/s)l(m)沿程局部合計二沉池1.21.2二沉池至污泥回流泵房185.24504.161.17130.050.20.25二

47、沉池至剩余污泥泵房1.47200100.3130.120.20.34剩余污泥泵房1.471.21.2剩余污泥泵房至濃縮池0.8200100.3350.30.10.4濃縮池1.51.5濃縮池至貯泥池1.47200100.360.060.10.16貯泥池1.21.2貯泥池至污泥輸送泵1.47200100.360.060.20.26 表3-5 各污水處理構筑物的設計水面標高及池底標高構筑物名稱泥面標高(m）池頂標高（m）池底標高(m)污泥回流泵房-1.023.50-2.00剩余污泥泵房-1.114.4-2.4污泥濃縮池4.094.39-0.33貯泥池2.432.930.4污泥輸送泵1.053.17-2.63第四章 污水廠設計說明書4.1污水廠的設計規模設計規模： 污水廠的處理水量一級處理土建規模按遠期最高日最高時流量計算，設備按近期安裝，生化處理按近期平均日平均時計算，和二沉池之后的構筑物按近期最高日最高時計算，近期最高日最高時流量為：16000m3/d，平均日平均時流量為：12200m3/d，遠期最高日最高時流量為：24000m