1、污水壓力道矩型工作井方案第一章 施工方案編制說明1.1 編制依據(1) 高富路污水主干管工程設計施工圖(2)規范及標準:1)給水排水管道工程施工及驗收規范（GB50268-2008）2)建筑基坑支護技術規程（JGJ120-2012）3)建筑地基基礎設計規范（GB50007-2011）4)混凝土結構設計規范（GB5001-2010）5)鋼筋混凝土工程施工及驗收規范（GB50204-2002）6)既有建筑地基基礎加固技術規范（JGJ123-2012）7)危險房屋鑒定標準（JGJ125-2004）8)民用建筑可靠性鑒定標準（GB50292-1999）9)建筑抗震加固技術規程（JGJ116-2009）

2、10)建筑工程施工質量驗收統一標準(8)參考書:地下工程設計施工手冊，夏明耀 曾進倫 編著1.2 編制說明在深刻理解本工程的概況、特點、難點的基礎上，按照“技術領先、設計優化、施工科學、組織合理、措施得力”的指導思想，通過技術經濟比較，確定安全可靠的技術方案，配置足夠合適的人員和機具，以確保工程的質量和工期；確保地面所有設施的絕對安全和正常使用；業主及設計施工文件的所有要求。遵循的具體原則如下： (1)由于工程管網線路主要經過杏壇高富路邊上的河涌、涵洞等需要保持現狀的已有建筑物，所以在開工前，要組織有關專家及專業技術人員對沿管線30M以內的房屋進行可靠性鑒定，在施工過程中如果這些房屋出現裂縫，

3、沉降，要及時組織專家鑒定并采取補強加固措施。(2)根據本工程圖紙所示排泥閥門井（A型、B型、C型-1、D型、E型，共19座）以及3000牽引沉井(共1座) 采用沉井施工，具體詳見工程概況，本方案為矩形排泥閥門井沉井，以YW-166#井為代表，沉井深度為9.0米，下沉至設計深度為9.9米；圓形沉井以3000牽引沉井為代表，沉井深度為8.0米，下沉至設計深度為9.0米；沉井所處位置地質條件及地下水位相對比較復雜，施工工藝要求較高，沉箱受力較大，施工難度大。(3)確保工期原則：根據業主對本工程的工期要求和施工場地移交的時間，合理、詳細地編排施工進度計劃。科學組織施工，大量采用交叉作業以充分利用空間和

4、時間，使各分項分部工程施工銜接有序；配置足夠的資源并充分利用，以確保總體施工計劃的實現。從而確保總工期。(4)技術可靠原則：根據本工程特點，我司組織了頂管精英力量在以往頂管施工經驗的基礎上，吸收國內外頂管工程設計、施工和管理的成熟技術，根據有關規程規范確定施工技術方案并確保施工技術方案可靠性高、操作性強。(5)文明施工及安全原則：在施工管理方面和技術方案等必須與環保安全要求相結合，遵守安全法和省市有關規定，確保施工過程絕對安全，不對自然環境和人文環境產生破壞。(6)經濟合理原則：針對本工程的實際情況，本著可靠、經濟、合理的原則比較選擇施工方案，充分利用資源配備，施工過程實施動態管理，在確保安全

5、、質量、工期等目標的前提下，使工程達到經濟合理的目標。第二章 工程概況2.1工程概況本工程為麥村污水提升泵站出水壓力管道，西起麥村泵站，東至高贊污水提升泵站，全長約7.0公里，敷設在已建高富路南側坡腳處的管網工程，本工程在設計上采用沉井施工方式的矩形井有19個、圓形井1個，沉井施工編號及其它詳情如下表： 矩形井以YW-166#井為代表：YW-166#井井深9.0米，下沉至設計深度為9.9米， 矩形井外型尺寸是4.0米4.7米，壁厚為650mm、500mm；圓形井以YW-80#井為代表：YW-80#井深8.0米，下沉至設計深度為9.0米，外型尺寸是3700mm，壁厚為500mm、350mm；兩個

6、井均采用沉井施工方案，均為鋼筋砼結構。兩井地質條件及地下水位相對比較復雜，施工工藝要求較高，沉箱受力較大，施工難度大。沉井材料：1、混凝土C30砼，抗滲等級S6； 2、鋼筋采用-HPB235 fy=210N/mm2 -HPB335 fy=300N/mm2第三章 工程地質與水文地質 (一) 沉井地形地貌，地質構造與區域穩定性位于順德區杏壇鎮高富路南側坡腳處，周圍地勢較為開闊低平。地貌屬三角洲沖積平原，珠江支流一級階地，地勢開闊低平，水道縱橫交錯，地質構造穩定。 (二)地層巖性 根據鉆探資料，沉井場區的巖土層按其成因分類主要有：-1砂性素填土：灰黃色，松散，局部稍密，稍濕飽和，為中砂。層厚1.4米

7、。-1淤泥質土：深灰色，流塑，含較多粉砂，局部夾薄層粉砂。頂板埋深1.4米，層厚2.5米。-2粉砂：灰色，飽和，松散，含較多淤泥，局部夾薄層淤泥。頂板埋深3.9米，層厚8.2米。 (三)地下水 l、地下水類型如前所述，場區地勢開闊低平，地貌屬三角洲沖積平原，是地下水和地表水的逕流排泄區地下水豐富。場區地下水類型主要有上層滯水和孔隙潛水。 (1)上層滯水：第四系人工填土層結構疏松，含上層滯水，但含水量有限，地下水動態受季節降雨影響。豐要接受大氣降水、場區河涌水的補給。 (2)孔隙潛水：第四系全新統海陸交互相沉積之淤泥質細砂層和上更新統沖積細砂層透水性良好，含孔隙水?？傮w屬承壓水，局部為潛水。地下

8、水主要接受降雨或地表水的滲入補給和上游地下水的側向補給。 根據鉆孔終孔24小時后觀測，場地地下水混合穩定水位埋深一般為1.501.70m。場地水網發育，縱橫交錯，地下水補給來源充足。 2、地下水腐蝕性 場地的地下水對混凝土結構一般不具腐蝕性；在長期浸水環境下對混凝土結構中鋼筋一般不具腐蝕性，在干濕交替環境下對混凝土結構中鋼筋具弱腐蝕性：場地的地卜水對對鋼結構具有弱腐蝕性。 水對建筑材料的腐蝕防護，應按照工業建筑防腐蝕設計規范(GB50046)的規定進行。 (四)巖土物理力學性質 為查明場地各巖土層的物理力學性質，本勘察階段取原狀土樣75組作常規土工試驗，取巖樣2組作天然抗壓強度試驗。此外，在上

9、層中進行了176次標準貫入試驗，在十層中還進行輕型動力觸探試驗。通過以上手段，己查明了場地各巖土層的物理力學性質，根據規范的要求，將各巖土層的物理力學參數進行分層統計。（五）巖土工程評價1、場地穩定性評價（1）場區距區域深大斷裂較遠，本次勘察未發現有明顯構造現象，場區基本上處于構造穩定狀態，適宜擬建污水主干管工程建設。（2）、據廣東省地震烈度區劃圖，場區地震基本烈度為VII度。據建筑抗震設計規范GB500112010，場區的地震設防烈度為7度，設計基本地震加速度值為010g。2、地震效應（1）場區河網密布，地貌屬三角洲沖積平原，上覆土層軟弱，軟土較發育，是建筑抗震不利地段。（2）場地土的類型為

10、軟弱土中軟土，大部分地段等效剪切波速Vse0.5m樁位Mm準確100水泥用量Kg/m504垂直度垂直1.5水灰比0.50.05水泥425#鉆頭直徑mm55020攪拌樁施工操作要求a、樁機就位由專人操作，專人負責電纜管線，專人校正鉆頭對位，鉆頭就位采用目測(橫豎向觀測)。b、鉆進前先打開漿泵送清水，檢查各種管路及鉆頭噴口通暢才可鉆進。c、鉆進至樁底噴漿應不少于30秒，使漿液能完全到達樁端。d、整個制樁過程就保障邊噴漿，邊攪拌，邊提升的連續作業， 注意觀察有關儀表和管道的脈動情況，以判斷管道是否通暢，噴漿是否正常。e、成樁后應立即檢查送漿量，成樁水泥漿總量不得少于設計要求。f、水泥漿拌制要嚴格計量

11、，嚴格控制水灰比，漿液應過篩，以防塊體，紙屑等進入管道造成堵塞。g、 水泥不得使用過期、受潮、變質的水泥。h、施工記錄班報表應由樁機施工人員現場及時記錄，不允許事后作“回記錄”。i、在施工中出現的問題，當班人員應及時向工地指揮部門值班人員匯報，以便及時妥善處理解決。j、工程施工除按上述要求外，尚應遵守軟土地基深層攪拌加固技術規程(YBJ225-91)等有關規程規定。第六章 沉井施工方法（一）根據現場地質報告，自然地面有1.5米厚素填土，施工時挖去約1.5米該層素填土（具體根據設計圖紙的起沉標高而定），用粗砂回填700厚找平及固定墊木。此砂墊層起找平和固定墊土作用，為構造層。砂墊層以下為淤泥質土

12、層，層厚2.5米。承載能力特征值fak=100Kpa，修正值為120Kpa。（二）排泥閥門井第一節沉井荷載為（0.652.750.51.75）25=66.6KN/m，本工程墊木采用2003002000枋木（橫紋局部擠壓強度為3000Kpa）。沉井傳來每根墊木荷載為66.6KN/m0.5m=33.3KN(0.5M間距)，每根墊木的荷載，墊木寬0.3米，長度為2米。即承墊木基底壓力為Pk=（Fk+Gk）/A=55.5KN/m2，小于砂墊層承載能力120Kpa，安全。（三）牽引中間井第一節沉井荷載為（0.52.750.351.75）25=49.7KN/m，本工程墊木采用2003002000枋木（橫紋

13、局部擠壓強度為3000Kpa）。沉井傳來每根墊木荷載為49.7KN/m0.5m=24.8KN(0.5M間距)，每根墊木的荷載，墊木寬0.3米，長度為2米。即承墊木基底壓力為Pk=（Fk+Gk）/A=41.4KN/m2，小于砂墊層承載能力120Kpa，安全。（四）承墊木的鋪設1、承墊木的間距為0.5m、規格為2003002000mm。鋪設承墊木時應用水平線找平，使承墊木頂面在同一水平面上。平面位置應均勻對稱，每根墊木的長度中線與沉井腳踏面中線應垂直。定位墊木的留置根據設計圖紙位于沉井兩長邊上，詳見下圖。2、承墊木的數量計算：矩形沉井各邊墊木數量計算：長邊2.7米/0.5=5.4根，取6根，短邊2

14、米/0.5=4根，取4根。 圓形沉井各邊墊木數量計算：圓形周長10.5米/0.5=21根，取21根。3、承墊木編號承墊木設置好后還必須進行編號，承墊木編號根據現場實際情況進行現場編號，以便后面的抽除墊木的需要。沉井短邊處由于墊木伸出1米會影響放置，故將短邊墊木分組排列放置，來保證墊木的數量及其承載力的要求。4、承墊木的抽除順序：矩形沉井應先分組抽除兩短邊墻下的墊木，再分組抽除長邊下的墊木，最后抽除定位墊木，且每抽一組應對沉井四角標高觀測一次。圓形沉井應對稱分組抽取墻下的墊木，最后抽除定位墊木，且每抽一組應對沉井底部標高觀測一次。抽除墊木的方法：先將墊木下的砂在一側挖去，然后用人工或機具將下落的

15、墊木抽去，每抽出一根后，立即用砂或細石子將空隙填實，并在其內外側筑成小堤，為確保填實質量，宜噴水分層夯實?；靥钤矫軐?，以后的承墊木越易抽除，沉井下沉量也不大，墊木也不會被壓斷（最后的幾組木）。在抽除過程中，指揮很重要，一旦沉井有傾斜，就要發令暫停某邊的墊木抽除工作，以控制沉井在抽除墊木過程中的均勻下沉。（三）沉井制作1、鋼筋工程：a鋼筋配料必須按圖紙型號、規格、尺寸進行制作，制作完成后還須編號堆放好。b鋼筋綁扎及安裝是鋼筋工程施工的關鍵工序。綁扎前必須熟悉圖紙，核對成品鋼筋的型號、規格、尺寸和數量是否與配料單、配料牌相符，研究鋼筋安裝及有關工種的配合順序。 根據現場定位軸線位置，定出鋼筋網間距

16、，用粉筆做好記號，便于后面鋼筋排放。為了確保鋼筋骨架的外形尺寸及穩定性，首先應設立鋼排架，內外兩層受力筋之間用拉筋點焊。在綁扎過程中，鋼筋網片外圍兩行鋼筋，每個交叉點必須扎牢，其余可相隔交錯呈八字形綁扎，但必須保證鋼筋不致產生位移。根據圖紙要求，受力筋接頭位置都應錯開，其連接區段的長度為45d，且不小于250mm，凡接頭中點位于該連接區段長度內屬同一區段，其接頭百分比面積只允許控制在25%以內。本工程鋼筋接頭采用兩種形式：一種為單面電弧焊，搭接頭長度為10d。第二種為冷駁，搭接長度為45d。鋼筋在完成后應根據圖紙要求設保護層，采用4cm厚砂漿墊塊，每平方米一塊，掛在鋼筋網外即可。2、模板工程由

17、于井壁高4.5米，長4.7米，為保證模板側向穩定，防止彎曲變形，設兩道483.5鋼管斜支撐，間距1.2米，支撐底部為壓實粘土并鋪30030020厚實木板防止沉降和滑移。沉井模板為一般的現澆砼模板，本工程擬采用18 mm多層膠合板為面板，豎向內木楞采用80100木枋，其間距為200mm，橫向外楞采用兩根2483.5mm的鋼管，其間距為400mm，且四角處應相互扣死，鋼管采用M14對拉螺栓拉緊，間距400mm。80100木枋2002483.5鋼管400200200200井壁模板平面圖(3001.5mm鋼板)14螺栓水平垂直距離均為40080100木枋20018mm模板483.5上下兩排距離1200

18、內外對稱斜撐483.5上下兩排距離1200內外對稱斜撐2483.5鋼管400井壁模板剖面圖2.1底模驗算矩形井第一節井壁高4.5米，勒腳寬度為0.35M，圓形井第一節井壁高4.5米，勒腳寬度為0.35M；兩者承墊木為2003002000；根據地質報告，此處地基承載能力修改值為120Kpa，施工時在土上抹一層20mm厚1：2水泥砂漿找平層500寬，上鋪20mm800寬的多層膠合板帶。矩形井：q=0.35:4.50.6+0.34.52=3.65 KN/m圓形井：q=0.25:4.50.6+0.34.52=3.38 KN/m墊木間距為500，墊木寬300，凈間距500-300=200矩形井計算間圖q

19、 =3650 KN/m 1 2 3 4 5模板抗彎驗算= M / W f 其中，模板的應力計算值(N/mm2)； M 模板的最大彎距(N.mm)； W 抵抗矩，W=100018.0018.0/6=54000.0mm3； f一面板的抗壓強度設計值13(N/mm2)；M=0.1 qL2=36500.12002=1.46N/mm2 f圓形井計算間圖q =3380 KN/m 1 2 3 4 5模板抗彎驗算= M / W f 其中，模板的應力計算值(N/mm2)； M 模板的最大彎距(N.mm)； W 抵抗矩，W=100018.0018.0/6=54000.0mm3； f一面板的抗壓強度設計值13(N/

20、mm2)；M=0.1 qL2=33800.12002=1.35N/mm2 f2.2側模板強度驗算1梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：F = 0.22ct12 v F =H其中混凝土的重力密度，取24.000kNm3； t 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得4.4h； T混凝土的入模溫度，取30.000； V一混凝土的澆筑速度，取4.000m/h； H混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.8

21、50m； 1外加劑影響修正系數，取1.200； 2混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。 根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為58.1kN/m2、68.4 kN/m2，取較小值58.1kN/m2作為本工程計算荷載。2、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。q 200 200 200 面板計算簡圖3抗彎驗算= M / W f 其中，面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距

22、(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩，W=100018.0018.0/6=54000.0mm3； f一面板的抗壓強度設計值13(N/mm2)；取傾倒砼產生的水平荷載為4KNm2按以下公式計算面板跨中彎矩： M=0.1qL2 其中，q 作用在模板上的側壓力，包括： 新澆混凝土側壓力設計值：q1=1.258.11.00=-69.72kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值：q2=1.44.01.00=5.6kN/m； q = ql+q2=69.72+5.60=75.32kNm； 計算跨度(內楞間距)：l =200.00mm； 面板的最大彎距M=0.175.320.22=0.3KNm； 經計算得到，面板

23、的受彎應力計算值：=0.3106/54000.0mm3=5.6N/mm2； 面板的抗彎強度設計值：f=13.000N/mm2； 面板的受彎應力計算值=5.6N/mm2小于面板的抗彎強度設計值f=13.000N/mm2，滿足要求!4、撓度計算：根據建筑施工計算手冊最大撓度計算公式如下： w = Kw qL4 /100EI E面板材質的彈性模量：E=0.6104N/mm2； I面板的截面慣性矩：I=100.00180180180/12=486cm4；新澆混凝土最大側壓力值：581KNm則： w=0.66758.12004/ (1000.610448.6104) =0.2mm w=0.2 w=L/2

24、50=1.2mm 符合要求2.3、梁側模板主次楞的計算1次楞(豎向內木楞)計算次楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的二跨連續梁計算。本工程中，次楞采用木枋，截面寬度80mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=1.3310 5；I=6.67106mm3 400 400 次楞計算簡圖 (1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下：= M / W f 其中，-次楞彎曲應力計算值(Nmm2)； M一次楞的最大彎距(N.mm)； W一次楞的凈截面抵抗矩； f次楞的強度設計值13(N/mm2)。 按以下公式計算次楞跨中彎矩： M=0.125q L2 新澆混凝土側壓力

25、設計值：q1=1.258.10.20=-13.94kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值：q2=1.44.00.20=1.12kN/m；其中，作用在次楞的組合荷載，q=15.06 kN/m； 次楞計算跨度(外楞間距)：l=500mm； 次楞的最大彎距：M=0.12515.060.52=0.47KNm； 經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 =0.47106/1.33105=3.5N/mm2； 次楞的抗彎強度設計值：f=13.000N/mm2； 次楞最大受彎應力計算值=3.5N/mm2次楞的抗彎強度設計值小于 f=13.000N/mm2，滿足要求! (2)、次楞撓度計算： w = Kw qL4 /1

26、00EI 其中，作用在次楞的組合荷載，q=11.62 kNm； 次楞計算跨度(外楞間距)：l=500mm； W=0.521* 11.62*6004 (1000.91046.67106) =0.06mm w =L250=2.0mm符合要求(3)、次楞抗剪計算： V=0.625qL=0.625150605=47lKN = 3V2bh 受剪應力計算值=4.711033(280100)=0.88Nmm2； Q235鋼抗剪強度設計值=1.6Nmm2； 木枋的受剪應力計算值0.88Nmm2小于鋼管抗剪強度設計值l.6Nmm2， 符合要求2主楞(橫向外楞)計算主楞采用2根4 83.5MM雙鋼管，承受次楞傳遞

27、的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。W=5.08103 mm2; P 400 400 400 主楞計算簡圖(1)主楞抗彎強度驗算= M / W f 其中-主楞受彎應力計算值(Nmm2) M主楞的最大彎距(N.mm)； W主楞的凈截面抵抗矩； f主楞的強度設計值205(Nmm2)。 最大彎矩M按下式計算： M=0.175PL 其中，作用在主楞的最大荷載：P=(1.258.1+1.44) 2.8502=4293kN； 主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距)：l =200mm； 主楞的最大彎距：M=0.17542.9302=1.5kNm 經計算得到，主楞的受彎應力計算值：=0.51.51065.0

28、8103=147.6Nmm2； 主楞的抗彎強度設計值：f=205.000Nmm2； 主楞的受彎應力計算值=160.0Nmm2小于主楞的抗彎強度設計值 f=205.000Nmm2，滿足要求! (2)撓度計算： P=33.1KN w = 1.497PL3 100E1 =0.5*1.497*33.1*103*2003100*2.06*105*12.19*104=0.079mm W=0.079 w=L250=2.0mm符合要求。3穿梁螺栓的計算 驗算公式如下： N N = fA 其中N穿梁螺栓所受的拉力； A一穿梁螺栓有效面積(mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 Nmm2； 查

29、表得： 穿梁螺栓的直徑:14mm；水平垂直間距均為400，穿梁螺栓有效面積：A=84.3 mm2 穿梁螺栓所受的最大拉力： N=(1.2581+144)0502=753kN。 穿梁螺栓最大容許拉力值：N=170843=1433 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力N=753kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值N=14.33kN，滿足要求! 4、施工平臺及施工腳手架1）施工平臺計算：矩形沉井分二節施工，第一節4.5米高，第二節4.5米。圓形沉井分二節施工，第一節4.5米高，第二節3.5米。施工平臺計算：采用48鋼管支撐架，計算時采用壁厚數據為3.1（）。支撐架鋼管回轉半徑r為15.91（），支撐架鋼管凈截面

30、積A為437.27（2）。支撐架搭設高度約為6（m），支撐架上部伸出水平橫桿的自由長度為0.6（m）。封口梁下方不鋪設腳手架。欄桿、擋腳板自重標準為0.04（KN/M），安全設施荷載（安全網）為0.005（KN/）。撈制混凝土時，排柵停止做施工使用。支撐架架體自重 G =1.20.146.05=3.6658（KN）欄桿與擋腳手板自重NG3=NG31Lanl2=0.04182=（kN）吊掛的安全設施荷載計算（安全網）NG4=NG41LaH=0.005121.82=0.109（kN）支撐架上部荷載Rdt=10.4718（kN）支撐架設計荷載P=G+ NG3+ NG4+Rdt=3.6658+0.16

31、+0.109+10.4718=14.4066（kN）根據規范要求鋼管立桿計算長度按以下兩公式計算所得取數值較大者：L1=1.1551.61.8=3.3264（m）L2=1.8+20.6=3（m）計算長度取值 L=3.3264（m）鋼管桿的長細比=Lr=10003.326415.91=209.0453立桿穩定性系數=0.1659立桿壓應力max=P（A）=100014.4066（0.1659437.27）=198.5901（N/2） max=205（N/2） 滿足要求！腳手架為雙排支撐2）腳手架的搭設及拆除工藝（1）落地式鋼管腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實搗砼墊層、驗算基礎承載力腳手架定

32、距、定位縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿(擱柵) 剪刀撐連墻桿鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。定距定位：根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記。并依據本方案所設的預埋件位置確定立桿位置，同時用鋼卷尺分出立桿位置，立桿墊板就應準確放在定位線上。雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。當腳手架基礎下有設備基礎、管溝時，在腳手架使用過程中應開挖。開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。腳手架必須配合施工

33、進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。當搭至有連墻件的構造點時在搭設完該處的立桿，縱向水平桿，橫向水平桿后，應立即設置連墻件。腳手架必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。頂層操作平臺及斜道構造措施 （2）腳手架拆除的工藝流程： 拆除程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立

34、桿等。(一般的拆除順序為：安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿。)拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架，要做到一步一清，一桿一清。拆立桿時，要先抱緊立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，要先拆是中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。當外墻貼面時，必須利用窗洞把排柵拉緊，然后拆除連墻件。 當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。3）腳手架防雷措施（1）在腳手架頂部設置避雷針。避雷針采用12鍍鋅鋼

35、筋制作，長度不小于1米，設置在腳手架頂端角點上，并將最上層大橫桿全部連通；（2）引下線采用建筑物的防雷引下線(柱筋)；（3）接地線采用404鍍鋅扃鋼，與建筑物防雷引出接地檢測端子連接。4）腳手架安全施工技術措施（1）安全技術措施A、對接扣件安裝時其開口應向內，以防雨水進入，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。B、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。C、鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。D、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。E、嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。（2）腳手架搭設的安全技術措施

36、A、搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下響應，動作協調，嚴禁在無人指揮下作業，當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。B、開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。C、腳手架應及時與結構拉結以保證搭設過程安全，末完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。D、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。E、腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水，不沉陷。F、在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行分層段檢查驗收。G、外腳手架的卸荷必須采用15的鋼絲繩通過梁上預埋18吊環與腳手

37、架連接，嚴禁私自拆改。（3）腳手架上施工作業的安全措施A、結構上腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部項目經理、安全員驗收合格后方可使用。任何班組和個人，未經同意不得拆除腳手架任何部件。B、嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放物料，施工荷載不得大于3KNm2，確保較大安全儲備。C、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層。D、當作業層高出其下連墻件36m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時支撐(利用砼柱作拉頂措施)拉措施。E、各作業層間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人F、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，及時進行整改，以確保施工安全。G、施工員、質安員要安排人員

38、及時清理作業層、非作業層腳手板上的砂漿粘塊、混凝土塊、磚碎等雜物，確保腳手架安全。（4）腳手架拆除的安全技術措施A、架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、地面的設施、地錨、纜風繩等，并做好防護措施。B、拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬定出作業計劃，報請 批準，由項目經理進行技術交底后方可進行工作。C、拆架時應劃分作業區，周圍設置繩綁圍欄和醒目警示標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。D、拆除時要統一指揮，上下響應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。E、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。F、每天拆架下班時

39、，不應留下隱患部位。G、所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。H、所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手架和垃圾物從高處墜落傷人。I、拆下的零配件要裝入容器或布袋內，用吊籃吊下，拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。5）腳手架檢查驗收(1)、檢查驗收1、腳手架搭設完畢，要對腳手架進行自檢，確保搭設符合規范要求。2、腳手架搭設完畢，應由項目經理組織，有關人員(技術負責人、施工員、質安員、架子班長)參加，按施工方案和規范規定分段進行逐項檢查驗收，確認符合要求后，方可投入使用。(2)、質量檢查內容A、鋼管檢查：a、鋼管應有產品質量合格證。b、鋼管表面應平

40、直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。c、鋼管的外徑、壁厚、端面應符合要求。B、扣件的檢查驗收：a、扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。b、舊扣件使用前應進行質量檢查、有裂縫、變形的嚴禁使用、出現滑絲的螺栓必須更換。c、新、舊扣件均應進行防銹處理。C、腳手架使用過程中，應定期檢查下列項目：a、桿件的設置和連接、連墻件、支撐、門洞、桁架等的構造是否符合要求。b、地基是否積水、底座是否松動、立桿是否懸空。c、扣件螺栓是否松動；d、安全防護措施是否符合要求e、是否超載 6)立面圖,剖面圖5、砼工程為確保砼體質量及澆筑速度，本工程砼采用C30抗滲商品

41、砼，其抗滲等級為S6，運輸方式為泵送，泵車輸送時應配備4米長，直徑為150-200mm大的軟管頭，以便能伸入模內，來降低澆砼時的落差。且砼坍落度和水灰比必須符合泵送砼的要求。本工程墻體分層澆筑,每層高度不超0.5m，分班連續作業，每班澆筑高度不超過兩層即1米高，要求澆筑時振搗密實，不能漏振。其振搗間距應根據振動器的振動直徑而定。考慮到本工程井身周長過長，擬采用兩個班組成閉合狀進行澆筑，來加快澆筑速度。且在澆筑過程中，必須有跟班質安員及專業木工隨時觀察模板與支撐的穩定情況，發現掉模、跑模立即處理。施工縫必須按設計要求留置，施工縫采用3001.5mm鋼板止水帶進行處理。砼養護可用濕麻袋覆蓋，每兩小

42、時灑水一次，養護時間不得少于14天。砼達到規范要求后方能拆模，且對拆模后發現的蜂窩、麻面等缺陷應及時進行處理。（四）沉井下沉施工1）本工程采用不排水下沉，其井內水位應保持高出井身外水位1米，并分二次下沉，工程周期較長，下沉時砼強度必須達到100%，且對各預留洞孔應進行下沉前的封密處理。2）抽除承墊木當砼強度達到100%后方可抽除墊木，抽除墊木時應按照鋪設墊木時的編號，分組、分區依次對稱，同步進行。并設一名指揮，統一按指令在短期內完成相應序號的承墊木抽除。抽除墊木順序：先抽除兩短邊墻下的墊木，再分組抽除長邊下的墊木，最后抽除定位墊木，且每抽一組應對沉井四角標高觀測一次。抽除墊木的方法：先將墊木下

43、的砂在一側挖去，然后用人工或機具將下落的墊木抽去，每抽出一根后，立即用砂或細石子將空隙填實，并在其內外側筑成小堤，為確保填實質量，宜噴水分層夯實?；靥钤矫軐?，以后的承墊木越易抽除，沉井下沉量也不大，墊木也不會被壓斷（最后的幾組木）。在抽除過程中，指揮很重要，一旦沉井有傾斜，就要發令暫停某邊的墊木抽除工作，以控制沉井在抽除墊木過程中的均勻下沉。3）沉井下沉a、本工程采用吸泥機配合高壓水槍進行沉井下沉，下沉時考慮到重心偏移等因素，故吸泥下沉1米后，要按四壁均勻吸泥下沉，反復分層，均勻對稱垂直下沉，且下沉井各壁高差不應超過1米。b、沉井下沉驗算沉井下沉時，應對其在自重作用下能否下沉進行驗算，下沉時必

44、須克服井壁與土體間的摩擦阻力和地層對刃腳反力，其比傎稱為下沉系數K，一般不小于1.151.25.計算公式K=(Q-B) / (T+R)。Q沉井自重及附加式荷重KN；R刃腳反力，取土下沉R=0；B被井壁排出的水（KN）本計算中取0；T沉井與土體間的摩擦阻力（KN），按T=fLH計算；L沉井外墻身中線周長；H沉井下沉高度。f 摩阻系數（即單位面積的摩阻力的加權平均值）；（1）矩形沉井第一次沉井下沉驗算 第一節沉井高4.5M，壁厚2.75米高為0.65mm、1.75米高為0.5mm，周長L=（4 4.7）2=17.4米； r=25KN/m3,總重為（2.750.651.750.5）17.425KN/

45、m3=1158.2KN 摩阻力 T=fLH f：淤泥質土f =8KPa，H1=4.5米；浮力：（2.750.651.750.5）17.48=370.6KN T=84.517.4=626.4KN ；626.4+370.6=997KN1252.8 KN718.6KN=1971.4KN，可以下沉。（3）圓形沉井第一次沉井下沉驗算 第一節沉井高4.5M，壁厚2.75米高為0.5mm、1.75米高為0.35mm，周長L=3.143.7=11.6米； r=25KN/m3,總重為（2.750.51.750.35）11.625KN/m3=576.4KN 摩阻力 T=fLH f：淤泥質土f =8KPa，H1=4.5米；浮力：（2.750.51.750.35）11.68=184.4KN T=84.511.6=417.6KN ；417.6+184.4=602KN576.4KKN 可以采用壓重法下沉。 (4)圓形沉井第二節下沉驗算: 第二節下沉沉井高4.5+