1、1緒論1-1建筑鋼材的（D ）差。強度 (B) 塑性 (C)韌性 (D) 耐腐蝕性 1-2鋼結構的缺點之一是C ）。自重大 (B) 施工工期長 (C)耐火性差 (D) 耐熱性差 1-3鋼結構的優點之一是（ A ）。密閉性較好 (B) 耐火性好(C)不發生脆性破壞(D) 能充分發揮材料強度1-4鋼結構的實際受力情況和工程力學計算結果（C ）。完全相同 (B) 完全不同 (C)比較符合 (D) 相差較大1-5鋼結構在一般條件下不會因偶然超載而突然斷裂。這主要是由于鋼材（B ）好。強度 (B) 塑性 (C)韌性 (D) 均勻性1-6在地震多發區采用鋼結構較為有利。這主要是由于鋼材 （ C ）好。強度

2、 (B) 塑性 (C)韌性 (D) 均勻性1-7. 由于鋼材（C ），所以鋼結構適宜在動力荷載作用下工作。（A）強度高 (B) 塑性好 (C)韌性好 (D) 密度 /強度比小 1-8. 因為鋼材（ A ），所以鋼材適用于建造大跨度鋼結構。（A）強度高 (B) 塑性好 (C)韌性好 (D) 密度 /強度比小 1-9. 在結構設計理論中，荷載分項系數（ C ）的形式出現在設計表達式中。1.0 的乘積因子 (B) 1.0 的倒數乘積因子(C)1.0 的乘積因子(D) 1.0 的倒數乘積因子1-10在結構設計理論中，抗力分項系數（D ）的形式出現在設計表達式中。1.0 的乘積因子 (B) 1.0 的倒

3、數乘積因子(C)1.0 的乘積因子(D) 1.0 的倒數乘積因子1-11應該按照結構的（A ）來決定結構或構件的目標可靠指標。破壞類型和安全等級 (B) 材料性能和施工質量(C)作用類別和抗力特性(D) 破壞后果和建筑類型。1-12在一般情況下，永久荷載和可變荷載的分項系數分別為A ）。G1.2, Q1.4 (B) G1.4, Q1.2GQ1.2 (D) GQ1.41-13當永久荷載對設計有利時，永久荷載和可變荷載的分項系數分別為（B ）。(A) G1.2,Q1.4 (B)G1.0,Q1.4GQ1.2 (D) GQ1.41-14在一般情況下，可變荷載的分項系數Q（ D ）。1(A)1.0 (B

4、)1.1 (C)1.2 (D)1.41-15當永久荷載對設計有利時，永久荷載的分項系數取G（A）。(A)1.0 (B)G1.2 (C)1.3 (D)1.4D ）。 1-16當可變荷載效應對結構構件承載力不利時，可變荷載的分項系數取 Q(A)0 (B)G1.0 (C)1.2 (D)1.41-17當可變荷載效應對結構構件承載力有利時，可變荷載的分項系數取 Q（ A ）。(A)0 (B)G1.0 (C)1.2 (D)1.41-18鋼結構設計規范中鋼材的強度設計值f ( A ) 。(A) fy / R (B) R fy (C) fu / R (D) R fu1-19. 結構承載力設計表達式0( Gd+

5、Q1d+ i Qid)中,if是荷載組合系數 ,它的i=2n取值( B )。(A)i1 (B) 0i1 (C)i1(D)i01-20. 在對結構或構件進行正常使用極限狀態計算時，永久荷載和可變荷載應分別采用( B )。設計值，設計值 (B) 標準值，標準值(C)設計值，標準值(D) 標準值，設計值1-21. 按近似概率極限狀態設計法設計的各種結構是( D ) 。絕對可靠的 (B) 絕對不可靠(C)存在一定風險的(D) 具有相同可靠性指標的1-22. 一簡支梁受均布荷載作用，其中永久荷載標準值為15kN/m，僅一個可變荷載，其標準值為20kN/m ，則強度計算時的設計荷載為(A)。(A) q =

6、1.2 15+1.4 20 (B) q =15+20(C) q =1.2 15+0.85 1.4 20 (D) q =1.2 15+0.6 1.4 201-23. 當結構所受荷載的標準值為：永久荷載qGk，且只有一個可變荷載 qQk，則荷載的設計值為（D ）。(A) 1.4qGk 1.2qQk (B) 1.2（qGkqQk）1.4（qGkqQk） (D) 1.2qGk 1.4qQk 1-24鋼材的設計強度是根據 ( D ) 確定的。比例極限 (B) 彈性極限 (C)極限強度 (D) 屈服強度。1-25在對鋼結構正常使用極限狀態進行荷載組合計算時，( B )。永久荷載用標準值，可變荷載用設計值永

7、久荷載和可變荷載都用標準值(C)永久荷載用設計值，可變荷載用標準值永久荷載和可變荷載都用設計值1-26在驗算梁的強度或整體穩定性時，采用（A ）計算。荷載設計值 (B) 荷載標準值 (C) 永久荷載值 (D) 可變荷載值21-27驗算組合截面梁剛度時，荷載通常取( A ) 。標準值 (B) 設計值 (C)組合值 (D) 最大值。 1-28. 進行鋼吊車梁的疲勞計算時，其荷載應采用 ( A )標準值 (B) 設計值 (C)組合值 (D) 最大值。 1-29進行疲勞驗算時，荷載（ D ）要考慮分項系數，不考慮動力系數要同時考慮分項系數和動力系數(C)要考慮動力系數，不考慮分項系數不考慮分項系數和動

8、力系數。32.鋼結構材料2-1鋼材中的主要有害元素是（C ）。硫、磷、碳、錳 (B) 硫、磷、硅、錳(C)硫、磷、氧、氮(D) 氧、氮、硅、錳2-2嚴重降低鋼材的塑性與韌性， 特別是低溫時促使鋼材變脆的元素是（ B ）。(A) 硫 (B) 磷 (C)碳 (D) 錳2-3鋼中硫和氧的含量超過限制時，會使鋼材（B ）。(A) 變軟 (B) 熱脆 (C)冷脆 (D) 變硬2-4影響鋼材基本性能的因素不包括（D ）。化學成分 (B) 冶金缺陷 (C)溫度變化 (D) 應力大小2-5理想的彈塑性體的應力-應變曲線在屈服點前、后( A ) 。分別為斜直線和水平線 (B) 均為斜直線(C)分別為水平線和斜直

9、線(D) 均為水平線2-6（ D ）破壞前有明顯的預兆，易及時發現和采取措施補救。(A) 屈曲 (B) 失穩 (C)脆性 (D) 塑性2-7結構工程中使用鋼材的塑性指標，目前主要采用 （ D ）表示。屈服極限 (B) 沖擊韌性 (C)可焊性 (D) 伸長率2-8鋼材的硬化是指鋼材的 ( A ) 。強度提高，塑性和韌性下降 (B) 強度、塑性和韌性均提高(C)強度、塑性和韌性均降低(D) 塑性降低，強度和韌性提高2-9鋼材經歷應變硬化后（A ）提高。強度 (B) 塑性 (C)冷彎性能 (D) 可焊性2-10.鋼材經冷作硬化后屈服點（C ），塑性降低了。降低 (B) 不變 (C)提高 (D) 變為

10、零2-11當溫度從常溫開始升高時，鋼的（A ）是單調下降的。彈性模量和屈服極限 (B) 彈性模量和強度極限(C)彈性模量和伸長率(D) 屈服極限和強度極限2-12當溫度從常溫逐步下降時，鋼的（B ）是降低的。強度和塑性 (B) 塑性和韌性(C)強度和韌性(D) 強度、塑性和韌性2-13鋼結構材料的良好工藝性能包括（A ）。冷加工、熱加工和焊接性能 (B) 冷加工、熱加工和沖擊性能(C)冷加工、焊接和沖擊性能(D) 熱加工、焊接和沖擊性能2-14承重用鋼材應保證的基本力學性能內容應是（C ）。抗拉強度、伸長率 (B)抗拉強度、屈服強度、冷彎性能4(C)抗拉強度、屈服強度、伸長率(D) 屈服強度、

11、伸長率、冷彎性能2-15. 結構鋼的三項主要力學(機械 )性能為 ( A ) 。抗拉強度、屈服強度、伸長率 (B) 抗拉強度、屈服強度、冷彎(C)抗拉強度、伸長率、冷彎(D) 屈服強度、伸長率、冷彎2-16材料脆性破壞的特點是（A ）。(A) 變形很小(B) 變形較大(C)無變形(D) 變形很大2-17在靜荷載作用下，可能引發結構鋼材脆性破壞的因素不包括D ）。應變硬化 (B) 低溫環境 (C)殘余應力 (D) 彈性模量2-18.為防止鋼材在焊接時或承受厚度方向的拉力時發生分層撕裂，必須對鋼材的 ( C )進行測試。抗拉強度 fu (B) 屈服點 fy(C)冷彎性能(D) 延伸率2-19.對不

12、同質量等級的同一類鋼材，在下列各指標中，它們的( D )不同。抗拉強度 fu (B) 屈服點 fy (D)沖擊韌性 CV5 10 (B) 5= 10 (C) 不5能確10定(D)2-21.鋼材的伸長率用來反映材料的 ( C )。承載能力 (B) 彈性變形能力 (C) 塑性變形能力 (D) 抗沖擊荷載能力 2-22某鋼構件發生了脆性破壞，經檢查發現構件內部存在下列問題，但可以肯定其中（ A ）對該破壞無直接影響。材料的屈服點較低 (B)荷載速度增加較快(C)存在加工硬化現象(D) 構造引起應力集中2-23. 結構鋼的屈服強度 ( A ) 。隨厚度增大而降低，但與質量等級 (A 、B、C、D)無關

13、(C)隨厚度增大而降低，并且隨質量等級從A 到D 逐級降低(D) 隨厚度增大而提高，而且隨質量等級從A 到D 逐級降低2-24鋼板的厚度越大，其(C)。f 越高、 fy 越低 (B) f 越低、 fy 越高(C) f 和 fy 均越低(D) f 和 fy 均越高2-25同類鋼種的鋼板，厚度越大，（A ）。強度越低 (B) 強度越好 (C)塑性越好 (D) 韌性越好2-26. 隨著厚度的增加，鋼材的( D )強度設計值是下降的。抗拉 (B) 抗拉和抗壓(C)抗拉、抗壓和抗彎(D) 抗拉、抗壓、抗彎和抗剪2-27有四種厚度不等的Q345 鋼板，其中 ( A ) 厚的鋼板設計強度最高。(A)12mm

14、 (B)18mm (C)25mm (D)30mm52-28. 有四種鋼號相同而厚度不同的鋼板，其中 ( D )mm 厚的鋼板強度最低。(A)8 (B)12 (C)20 (D)452-29在碳素結構鋼的質量等級中，( A ) 最差。(A) A (B) B (C) C (D) D2-30在碳素結構鋼的質量等級中，( D ) 最好。(A) A (B) B (C) C (D) D2-31Q235-D 要求保證（C ）下的沖擊韌性。(A)+20 (B) 0 (C)-20 (D) -402-32Q390-E 要求保證（D ）下的沖擊韌性。(A)+20 (B) 0 (C)-20 (D) -402-33低合金

15、高強度鋼一般都屬于（C ）。沸騰鋼 (B) 半鎮靜鋼 (C)鎮靜鋼 (D) 特殊鎮靜鋼2-34Q295 表示鋼材（A ）為 295MPa。(A) 厚度不超過 16mm 時的屈服點(B) 厚度不超過 16mm 時的強度極限(C)任意厚度時的屈服點(D) 任意厚度時的強度極限2-35按脫氧方法鋼材分為沸騰鋼（ F）、半鎮靜鋼 (B) 、鎮靜鋼（Z）和特殊鎮靜鋼（ TZ）。其中（C ）的代號可以省去。(A)F 和 b (B)b 和 Z (C)Z 和 TZ (D)F 和 Z2-36在下列各種鋼中，（A ）脫氧程度較差。(A) 沸騰鋼(B)半鎮靜鋼(C)鎮靜鋼(D) 特殊鎮靜鋼(A)A 級 (B)C 級

16、 (C)D 級 (D)E 級2-38在（A ）級碳素結構鋼中，不要求保證沖擊韌性性能。(A)A (B)B (C)C (D)D2-39鋼材的彈性模量E 約等于 ( A ) 。2 (A)206GPa (B)206N/mm .2.06kN/mm2 (D)2.06MPa2-40處于常溫工作的重級工作制吊車的焊接吊車梁，其鋼材不需要保證(D)。冷彎性能 (B) 塑性性能 (C)常溫沖擊韌性 (D) 20沖擊韌性2-41在鋼結構的構件設計中，認為鋼材屈服點是構件可以達到的(A)。最大應力 (B) 設計應力 (C)疲勞應力 (D) 穩定臨界應力2-42在連續反復荷載作用下，當應力比 =min/ max=-1

17、時，稱為(A)。完全對稱循環 (B)脈沖循環(C)不完全對稱循環(D) 不對稱循環2-43對直接承受動荷載重復作用的鋼結構構件及其連接，當應力變化的循環次數n( B ) 次時，應進行疲勞計算。4456(A)1 10 (B)5 10 (C)1 l0 (D)2102-44在進行吊車梁設計時，對（A ）部位可不必驗算疲勞強度。上翼緣中部 (B) 下翼緣中部 (C) 腹板的下端 (D) 橫肋的下端62-45影響焊接鋼構件疲勞性能的因素有 ( C )。 (A) 塑性、韌性和最大應力 max最大拉應力 max、應力循環次數 n 和應力比 min/ max構造狀況，應力幅 和應力循環次數構造狀況、應力比 m

18、in/ max和應力循環次數2-46. 一座簡支鋼板梁橋， 應對主梁跨中截面 ( B ) 部位進行疲勞應力幅度驗算。上翼緣 (B) 下翼緣 (C)上、下翼緣 (D) 中性軸2-47重級工作制吊車梁疲勞計算采用容許應力幅法時，（C ）部位可不計算疲勞。簡支實腹式吊車梁的下翼緣板 (B) 簡支桁架式吊車梁端拉桿(C)簡支桁架式吊車梁端壓桿(D) 簡支桁梁式吊車梁下弦桿2-48在鋼橋中，對于同樣的焊接型式和受力部位，Q235 與 Q460鋼材相比較，其抗疲勞的容許應力幅度值的關系是(A)。兩者相差不大 (B)兩者相同 (C) 兩者相差很大 (D) 沒有規律2-49對鋼結構焊接部位的疲勞強度影響不顯著

19、的因素是( D )。(A) 應力幅(B) 應力集中(C)應力循環次數(D) 鋼的種類2-50對鋼材或非焊接結構疲勞強度影響不顯著的因素是( B )。應力比 (B) 鋼材強度 (C) 應力循環次數 (D) 應力集中程度2-51影響焊接鋼構件疲勞壽命的主要因素是( B ) 。應力比 (B) 應力幅 (C) 應力最大值 (D) 應力最小值2-52（ A ）因素對焊接鋼構件的疲勞壽命影響最小。鋼材強度 (B) 應力幅 (C)焊接缺陷 (D) 應力集中程度 2-53疲勞計算的容許應力幅與 ( A ) 無關。鋼的強度 (B) 殘余應力 (C)應力集中的程度 (D) 應力循環次數2-54. 引起鋼材疲勞破壞

20、的荷載為( B )靜力荷載 (B) 產生拉應力的循環荷載(C)沖擊荷載(D) 產生全壓應力的循環荷載2-55. 常幅疲勞容許應力幅中的系數 c 和 與( D ) 有關。鋼材種類 (B) 構件中的應力分布(C)循環次數(D) 構件和連接構造類別2-56根據規范的規定，吊車梁的疲勞計算按( C ) 。變幅疲勞考慮 (B)常幅疲勞考慮(C)等效常幅疲勞計算(D) 累積損傷原則計算2-57. 疲勞計算中，我國規范將構件和連接分為八種類別，分類是根據( A )。細部構造所引起應力集中程度鋼材的強度級別及細部構造所引起應力集中程度(C)鋼材的強度級別及應力循環的次數應力循環的次數及細部構造所引起應力集中程

21、度2-58吊車梁的受拉下翼緣在（A ）板邊加工情況下，疲勞強度最高的。7兩側邊為軋制邊 (B) 一側邊為軋制邊，另一側邊為火焰切割邊(C)兩側邊為火焰切割邊(D) 一側邊為刨邊，另一側邊為火焰切割邊2-59鋼材的抗剪設計強度fv 與 f 有關，一般而言， fv =( A ) 。(A)f/ 3 (B) 3f (C) f/3 (D)3f2-60最易產生脆性破壞的應力狀態是( B )應力狀態。單向壓 (B) 三向拉 (C)單向拉 (D) 二向拉一向壓2-61. 在多軸應力狀態下， 在鋼結構中采用的鋼材極限條件是（ C ）主應力達到 fy (B) 最大剪應力達到 fv(C)折算應力達到 fy (D)

22、最大拉應力或最大壓應力達到fy2-62規范對鋼材的分組是根據鋼材的( D ) 確定的。鋼種 (B) 鋼號 (C)橫截面積 (D) 厚度或直徑2-63鋼材在復雜應力狀態下的屈服條件是由( D ) 等于單向拉伸時的屈服點決定的。最大拉應力 (B) 最大剪應力 (C) 最大壓應力 (D) 折算應力2-64Cv 是鋼材的 ( A ) 指標。韌性性能 (B) 強度性能 (C)塑性性能 (D) 冷加工性能2-65（ D ）冷加工在鋼材中不會出現明顯的冷作硬化現象。冷拉或彎 (B) 沖孔 (C)機械剪切 (D) 車削或刨切2-66. 在（ A ）情況下，計算鋼結構構件承載力可以不考慮應力集中的影響。常溫靜載

23、 (B) 常溫疲勞 (C)常溫動載 (D) 低溫動載2-67. 以下關于應力集中的說法中正確的是( B ) 。應力集中降低了鋼材的屈服強度應力集中產生同號應力場，使塑性變形受到限制(C)應力集中產生異號應力場，使鋼材變脆應力集中可以提高構件的疲勞強度2-68.應力集中越嚴重，鋼材也就變得越脆，這是因為( B )應力集中降低了材料的屈服點應力集中產生同號應力場，使塑性變形受到限制(C)應力集中處的應力比平均應力高應力集中降低了鋼材的抗拉強度2-69.鋼材的塑性性能受很多因素的影響，下列結論中正確的是( C )溫度降低對鋼材塑性性能影響不大二(三)向拉應力導致鋼材塑性增加(C)加載速度越快，鋼材表

24、現出的塑性越差應力集中對鋼材的塑性變形無顯著影響2-70符號 L1258010 表示( B ) 。等肢角鋼 (B) 不等肢角鋼 (C)鋼板 (D) 槽鋼2-71工字鋼代號 I50c 表示（D ）。截面高度 h=50mm、腹板較薄 (B) 截面高度 h=50mm、腹板較厚8(C)截面高度 h=50cm、腹板較薄 (D) 截面高度 h=50cm、腹板較厚2-72截面高度 500mm、腹板較薄的熱軋工字鋼用（ B ）表示。(A)I500a (B) I50a (C) I50b (D) I50c 2-73 熱軋 H 型鋼HW200 200812 的翼緣與腹板厚度分別為（B ）。(A)8mm ， 12mm

25、 (B)12mm，8mm(C)8mm，8mm (D)12mm ，12mm2-74寬翼、中翼和窄翼H 型鋼的代號分別是（C ）。(A)HM 、HW 和 HN (B)HW 、HN 和 HM (C)HW 、HM 和 HN (D)HN 、HM和 HW 2-75翼緣寬度與截面高度相等的H 型鋼是（A ）。(A)HW (B)HM (C)HN (D)HW和HM93.連接3-1現代鋼結構最主要最常用的連接方法是(B)。鉚釘連接 (B) 焊接連接 (C)普通螺栓連接 (D) 高強螺栓連接3-2在下列四種施焊方位中，( A ) 的施焊質量最難保證。(A) 仰焊 (B) 橫焊 (C)立焊 (D) 平焊3-3在下列四

26、種施焊方位中，( D )的施焊質量最易保證。(A) 仰焊 (B) 橫焊 (C)立焊 (D) 平焊3-4連接中使用的焊條應與被連接構件的強度相匹配，通常在被連接構件選用 Q235 時，焊條選用 ( A )型。(A)E43 (B)E50 (C)E55 (D) 前三種均可3-5當 Q235 鋼與 Q345 鋼手工焊接時，宜選用( A ) 型焊條。(A)E43 (B)E50 (C)E55 (D)E50 或 E553-6對接焊縫的平接接頭 （圖 a）與角焊縫搭接接頭 (圖 b)相比，前者的缺點是 ( D )。用料不經濟 (B) 應力集中嚴重 (C)使用強度低 (D) 制造費工(a) (b)3-7角焊縫搭

27、接接頭的優點是( D )。用料經濟 (B) 應力集中小 (C)疲勞強度高 (D) 制造省工3-8斜角焊縫主要用于 ( C )。梁式結構 (B) 桁架 (C)鋼管結構 (D) 輕型鋼結構 3-9. 在直接動荷載作用下，采用自動焊的結構，（ A ）。正面角焊縫宜用平坦型，側面角焊縫宜用凹面型正面角焊縫宜用凹面型，側面角焊縫宜用平坦型(C)正面角焊縫和側面角焊縫都宜用普通型正面角焊縫和側面角焊縫都宜用平坦型3-10. 在直接動荷載作用下，角焊縫采用平坦型或凹面型為了B ）。便于施工 (B) 減小應力集中 (C) 提高焊件穩定性 (D) 提高焊件剛度 3-11在靜荷載或間接荷動載作用下， 側面角焊縫的

28、強度增大系數 f=(A)。(A)1.0 (B)1.1 (C)1.22 (D)1.53-12在靜荷載或間接荷動載作用下，端面角焊縫的強度增大系數f ( C 。)(A)=1.0 (B)=1.1 (C)=1.22 (D)1.53-13在靜荷載或間接荷動載作用下，斜向角焊縫的強度增大系數(D)。(A) f =1.0 (B) f =1.1=1(C).22 (D)1f f 1.22103-14. 在直接動荷載作用下，正面角焊縫和側面角焊縫的強度增大系數 f( C 。)分別取 1.0、1.22 (B)分別取 1.22、1.0均取 1.0 (D)均取 1.22 3-15在靜荷載或間接荷動載作用下，對（ D）斜

29、角角焊縫，取強度增大系數f =1.0。正面 (B) 側面 (C)斜向 (D) 任意方向 3-16手工焊的角焊縫最小焊腳尺寸 hfmin=( A ) 。(A)1.5tmax (B)1.5min (C)1.5tmax-1 (D)1.5max+1 3-17 自動焊的角焊縫最小焊腳尺寸hfmin=( C ) 。(A)1.5tmax (B)1.5tmin (C)1.5tmax-1 (D)1.5max+1 hfmin=( D ) 。(A)1.5tmax (B)1.5tmin (C)1.5max-1 (D)1.5max+1 3-19.對 T 形連接的角焊縫，最大焊腳尺寸 hfmax=( C ) 。 (A)1

30、.5tmax (B)t-(12) (C)1.2tmin (D)1.2tmax3-20. 兩等厚度板件搭接時，如厚度t6mm，則其邊緣的角焊縫的最大焊腳尺寸hfmax=（ D ）。(A)1.5t (B)t-(12)(C)1.2t (D)min t-(12), 1.2t則 t1、t2 分別為（A ）。 3-21. 直角角焊縫的焊腳尺寸應滿足hfmin 1.51及 hfmax 1.2t2，的厚度。t1 為厚焊件， t2 為薄焊件 (B) t1 為薄焊件， t2 為厚焊件t1、 t2 皆為厚焊件 (D) t1、t2 皆為薄焊件3-22. 圖示兩塊鋼板用直角角焊縫連接，最大的焊腳尺寸hmax=( A )

31、mm 。6 (B) 8 (C) 10 (D) 12.610題 322 圖 題 323 圖 8 3-23圖示兩塊鋼板間采用角焊縫，其焊腳尺寸可選用 ( A )mm 。(A) 7 (B) 8 (C) 9 (D) 63-24.規范規定側焊縫的設計長度 lwmax 在動荷載作用時為 40hf，在靜荷載作用時為 60hf ，這主要考慮到（ B ）。11焊縫的承載能力已經高于構件強度焊縫沿長度應力分布過于不均勻(C)焊縫過長，帶來施工的困難焊縫產生的熱量過大而影響材質3-25側面角焊縫的計算長度不宜大于（B ）(A)40hf (B)60hf (C)80hf (D)120hf3-26角焊縫的計算長度不得小于

32、（A ）(A)8hf 和 40mm (B)8hf 和 25mm(C)60hf 和 40mm (D)60hf 和 25mm.3-27鋼結構在搭接連接中，搭接長度不得小于焊件較小厚度的（B）。(A)4 倍，并不得小于20mm; (B)5 倍，并不得小于25mm;(C)6 倍，并不得小于30mm; (D)7 倍，并不得小于35mm.3-28直角角焊縫的有效厚度he=（ A ） hf.(A)0.7 (B)1 (C)1.2 (D)1.43-29在軸心力作用下，角鋼與鋼板連接的肢背焊縫與肢尖焊縫所承受的內力之比近似為（D ）。(A)0.5 (B)1 (C)1.5 (D)23-30設圖示角焊縫的計算公式為f

33、 =N/A ffw，則其中 A ( D ) 。已知焊腳尺寸為hf 。(A)1.4hf l (B)1.4hf (l- hf) (C)2hf (l-2 hf) (D)1.4hf (l-2 hf)題 330 圖 題 331 圖3-31設圖示角焊縫的計算公式為f =N/A ffw，則其中 A( B ) 。已知焊腳尺寸為hf 。(A)1.4hf l (B)1.4hf (l- hf) (C)2hf (l-2 hf) (D)1.4hf (l-2 hf) 3-32在彈性階段，側面角焊縫上應力沿長度方向的分布為(C)。均勻分布 (B) 一端大一端小(C)兩端大而中間小(D) 兩端小而中間大3-33角鋼和鋼板間用

34、側焊縫搭接連接，設角鋼背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長度都相同時。在軸心力作用下，(C)。角鋼背的側焊縫與角鋼肢尖的側焊縫受力相等角鋼肢尖側焊縫受力大于角鋼背的側焊縫(C)角鋼背的側焊縫受力大于角鋼肢尖的側焊縫角鋼背的側焊縫與角鋼肢尖的側焊縫應力相等123-34將一軸心受力角鋼搭接焊在一鋼板上，采用圖( C )所示方案焊接，其承載力最高。設采用統一的焊腳尺寸，且角鋼搭接長度相同。題 334 圖3-35在題 3-34 中，采用圖 ( B ) 所示方案焊接，其承載力最低。3-36在滿足強度的條件下，圖示號和號焊縫合理的hf 應分別是(D)。(A)4mm ， 4mm (B)6mm，8mm(C)8mm

35、，8mm (D)6mm ，6mm題 336 圖題 337 圖3-37圖示的角焊縫在P 的作用下，最危險點是( B )。(A)a 、b 點 (B)b 、d 點 (C)c、 d 點 (D)a、 c 點.題 338 圖 13 題 339 圖3-39. 圖示焊接連接中，最大焊縫應力發生在( D ) 。(A) a 點 (B) b 點 (C) c 點 (D) d 點3-40受拉 ( A ) 對接焊縫可不計算焊縫強度。一級和二級 (B) 一級和三級 (C) 二級和三級 (D) 三級3-41. 對接焊縫一般只在（D ）情況下，才須進行強度計算。三級焊縫 (B) 三級焊縫受壓 (C) 三級焊縫受剪 (D) 三級

36、焊縫受拉3-42對接焊縫采用不同的坡口形式并非是為了（D ）。便于施焊 (B) 節省焊料 (C)降低殘余應力 (D) 提高焊縫強度3-43發現未用引弧板施焊對接二級直焊縫的強度不足時，采用( C )措施效果不大。改用引弧板 (B) 改用斜焊縫(C)改用一級焊縫(D) 將拼接放在內力更小的部位3-44對接焊縫采用引弧板是為了（D ）。便于施焊 (B) 消除殘余應力 (C) 節省焊料 (D) 消除弧口缺陷。3-45對接斜焊縫當軸線與外軸心拉力之間的夾角滿足條件（A ）時，不需要驗算焊縫強度。(A)tan 1.5 (B)tan1.5 (C) 70(D)703-46根據 ( C ) 和施工條件選擇對接

37、焊縫的坡口型式。焊件的材料強度 (B) 焊料的性能(C)焊件的厚度(D) 焊件的表面質量3-47. 兩塊鋼板通過焊透的對接焊縫連接，鋼材為Q235，采用手工焊，焊條為 E43 型，施焊時不采用引弧板，焊縫質量為三級，已知：ftw=185N/mm ，f=215 N/mm ，鋼板的 22 截面尺寸為 62010mm，試問此連接能承受最大的軸心拉力為（D ）kN。(A) 1311.5 (B)1290 (C)1128.5 (D)11103-48未焊透的對接焊縫的強度計算方法與（A ）相同。直角角焊縫 (B) 斜角角焊縫 (C) 對接焊縫 (D) 斜對接焊縫3-49產生焊接殘余應力的主要因素之一是( C

38、 )。鋼材的塑性太低 (B) 鋼材的彈性模量太高(C)焊接時熱量分布不均(D) 焊縫的厚度太小3-50當鋼材具有較好的塑性時，焊接殘余應力( C )。降低結構的靜力強度 (B) 提高結構的靜力強度(C)不影響結構的靜力強度與外力引起的應力同號，將降低結構的靜力強度3-51殘余應力對鋼構件的( A ) 影響較小。常溫靜強度 (B) 疲勞強度 (C)剛度 (D) 穩定性3-52.焊接殘余應力的存在（B ）。將增加構件的剛度 (B)將減小構件的剛度(C)將對剛度無任何影響(D) 將提高構件的穩定性143-53. 對于常溫下承受靜力荷載、無嚴重應力集中的碳素結構鋼構件，焊接殘余應力對下列沒有明顯影響的

39、是(B)。構件的剛度 (B) 構件的極限強度 (C)構件的穩定性 (D) 構件的疲勞強度 3-54產生縱向焊接殘余應力的主要原因是 ( D ) 。冷卻速度太快 (B)焊件各纖維能自由變形(C)鋼材彈性模量太大，使構件剛度很大施焊時焊件上出現冷塑和熱塑區3-55在以下減少焊接變形和焊接應力的方法中，( C ) 項是錯誤的。采取適當的焊接程序施焊前使構件有一個和焊接變形相反的預變形(C)保證從一側向另一側連續施焊對小尺寸構件在焊接前預熱或焊后回火3-56.下列做法不利于減小焊接殘余應力的是（B ）。合理的施焊次序； (B)減小焊縫長度；(C)焊接前進行預熱；(D) 焊接后進行退火處理。3-57多塊

40、鋼板用對接焊縫拼接，如圖所示，最佳的焊接次序是（A）。(A)1-2-3-4-5 (B)1-2-3-5-4 (C)4-5-3-2-1 (D)4-5-1-2-3題 357圖 題358 圖3-58在圖示a、b 兩種焊縫布置中，（A ）。(A)a合理， b不合理(B)a不合理，b 合理(C)a和b 都不合理(D)a和 b 都合理3-59在圖示a、b 兩種節點焊縫布置中，（A ）。(A)a合理， b不合理(B)a不合理，b 合理(C)a和b 都不合理(D)a和 b 都合理題 3-59 圖 題 3-60 圖153-60在圖示 a、b 兩種焊縫布置方案中，從盡量避免在母材厚度方向的收縮應力角度考慮，方案（A

41、 ）。(A)a 合理， b 不合理(B)a 不合理， b 合理(C)a 和 b 都不合理(D)a 和 b 都合理3-61. 在圖示工字形梁的翼緣與腹板的連接焊縫中，合理的施焊順序是（ A ）。(A)1-2-3-4 (B)1-3-2-4 (C)1-4-2-3 (D)1-3-4-2題 3-61 圖 題 3-62 圖3-62. 如圖所示普通螺栓連接中，受力最大的螺栓為( B ) 點。3-63普通螺栓和承壓型高強螺栓受剪連接的五種可能破壞形式是：I.螺栓剪斷.孔壁承壓破壞.板件端部剪壞.板件拉斷.螺栓彎曲變形。其中( B ) 是通過計算來保證的。， (B) ， (C) ， (D) ，。鋼板被沖剪破壞

42、(B) 螺栓桿被剪壞(C)螺栓桿被壓壞(D) 螺栓產生過大的彎曲變形3-65設螺栓孔徑為d0，則螺栓連接的中距和端距應分別不小于（D）。(A)2d0，2d0 (B)3d0，3d0 (C)2d0，3d0 (D)3d0，2d03-66螺栓連接在（D ）情況下，邊距下限為1.2 d0。剪切邊 (B) 手工氣割邊(C)軋制邊，高強螺栓(D) 軋制邊，普通螺栓3-67鋼結構中常用的普通螺栓為（C ）。(A)A 級 (B)B 級 (C)C 級 (D)8.8 級3-68在下列四中螺栓中，鋼結構中不常用（C ）。(A)M16 (B)M20 (C)M22 (D)M243-69. 當抗剪普通螺栓較細而連接板較厚時

43、易發生（A ）破壞。栓桿剪切 (B) 栓桿彎曲 (C)孔邊擠壓 (D) 板受拉。3-70. 當抗剪普通螺栓較粗而連接板較薄時易發生（D ）破壞。栓桿剪切 (B) 栓桿彎曲 (C)栓桿擠壓 (D) 板受拉。3-71. 采用普通螺栓連接鋼板時， 栓桿發生剪斷破壞，是因為（ A ）。栓桿過細 (B) 鋼板過薄 (C)板截面削弱過多 (D) 螺栓間距過小。163-72圖示螺栓的極限承載力Nbmin=min(nv d2fvb,d ?fcb)t，其中 ( C )。(A) nv=1.0 t= (B) nv=1.0 t=2 ;(C) nv=2.0 t= (D) nv=2.0 t=2。 3-7310.9 級高強

44、螺栓的（D ）。抗拉強度不低于 900Mpa，屈強比為 0.9抗拉強度不低于 900Mpa，屈強比為 9抗拉強度不低于 1000Mpa，屈強比為 9抗拉強度不低于 1000Mpa，屈強比為 0.9。3-74單個普通螺栓傳遞剪力時的設計承載能力由( B ) 確定。單個螺栓抗剪設計承載力 (B) 單個螺栓抗剪和承壓設計承載力中較小者(C)單個螺栓承壓設計承載力(D) 單個螺栓抗剪和承壓設計承載力中較大者。3-75承壓型高強螺栓比摩擦型高強螺栓( B ) 。承載力低 ,變形小 (B) 承載力高 ,變形大(C)承載力高 ,變形小(D) 承載力低 ,變形大。3-76計算摩擦型高強螺栓連接的軸心拉桿的強度時( B )。只需計算凈截面強度 (B) 需要計算凈截面強度和毛截面強度(C)只需計算毛截面強度(D) 視具體情況計算凈截面強度或毛截面強度b3-77一個摩擦型高強螺栓的抗剪承載力為：Nv=nf P，式中 等于( A )。(A)O.9 (B)0.8 (C)1.1 (D)1.2 。3-78摩擦