1、 目 錄一、工程概述1二、主要編制依據1三、主要技術標準及采用技術規范11、主要技術標準12、采用的技術規范1四、主要技術標準2五、編制原則2六、施工方案及主要分項工程施工方法21、總體施工方案22、工藝流程33、支架材料選用和質量要求3七、 工期計劃及資源配置91、人員配置計劃92、機械設備計劃10八、 確保工程質量的措施101、質量目標102、建立完善的質量管理機構103、質量管理體系114、 工程檢驗、報檢程序13九、安全施工保證體系141、建立安全保證體系142、安全保證措施143、建立健全安全管理組織機構141）、抓好安全教育和檢查142）、加強現場安全管理153）、加強交通安全控制

2、15附件一：wn匝道k0+180人行天橋支架搭設施工方案計算書17附件二、ak0+578.337處2 號主梁天橋支架搭設施工方案計算書28附件三、ak0+578.337處天橋門洞支架搭設施工方案計算書40貴州建工集團第一建筑工程有限責任公司 貴陽市富源南路道路工程標wn匝道k0+180人行天橋 支架專項方案貴陽市富源南路道路工程標人行天橋支架專項施工方案 一、工程概述為了解決以疏導路線兩側行人安全過街，減緩交通壓力，道路全線共設有人行天橋五座分別為a匝道k0+570人行天橋、主線k2+563.5人行天橋、主線k2+385人行天橋、主線k3+470人行天橋和nw匝道k0+180人行天橋，天橋主橋

3、上部為箱形斷面，預應力混凝土結構；梯道為鋼筋混凝土結構，坡度為1：2；其中a匝道k0+570人行天橋和nw匝道k0+180人行天橋主梁采用現澆法施工工藝，其余三座采用預制吊裝的施工工藝進行施工。下部結構主橋邊墩和中墩均為樁柱式橋墩，鋼筋混凝土蓋梁；梯道橋墩為帶擴大頭的樁柱式橋墩，天橋基礎均為挖孔灌注樁基礎。二、主要編制依據1、本工程的合同文件。2、本工程的施工圖及有關變更資料。3、國家或地方有關部門頒發的現行相關的技術規范。4、本單位擁有的機械設備裝備情況，施工技術與管理水平，以及多年工程實踐積累的施工及管理經驗三、主要技術標準及采用技術規范1、主要技術標準(1)、設計荷載：人群荷載：4.5/

4、m2(2)、天橋凈空高度：5m(3)、主要橋面寬度：0.25護欄+3.0人行道+0.25護欄=3.5m梯、坡道寬度：0.25護欄+2人行道+0.25護欄=2.5m(4)、抗震設防烈度為6度，地震動峰植加速度0.05g，橋梁抗震高防類別采用b類。2、采用的技術規范(1)貴陽市富源南路道路工程標段施工圖設計； (2)建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范（jgj166-2008）； (3)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（jgj1302001）； (4)公路橋涵施工技術規范（jtj041-2000）；(5)城市人行天橋及人行地道設計規范（cjj 6995）；(6)貴州建筑地基基礎設計規范（db22/

5、452004）；(7)公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范（jtg/tb02012008）；四、主要技術標準1、設計荷載：人群荷載：4.5/m22、天橋凈空高度：5m3、主要橋面寬度：0.25護欄+3.0人行道+0.25護欄=3.5m梯、坡道寬度：0.25護欄+2人行道+0.25護欄=2.5m4、抗震設防烈度為6度，地震動峰植加速度0.05g，橋梁抗震高防類別采用b類。五、編制原則1、統籌安排工序，控制關鍵環節,重視局部細化。2、嚴格按照建設單位對本工程的工期要求，科學、合理的安排施工進度計劃，確保本工程施工質量并按總工期要求完成工程任務。六、施工方案及主要分項工程施工方法1、總體施工方案

6、本路段現澆天橋箱梁模板支架采用滿堂紅滿堂式碗扣腳手架，天橋主梁采用單箱單室、梁高1.0m的預應力砼箱梁，混凝土強度等級為c50，梯道、坡道梁混凝土強度等級為c40砼。采用混凝土三次分層澆注，張拉預應力后一次落架，具體方法是先澆筑底板30cm一層，停歇返回后澆筑腹板50cm一層，待第二次澆注的砼強度達到設計的90%以上張拉預應力筋；待張拉預應力筋后再澆筑頂板和兩側懸臂部位。場地平整基底基礎處理支架安裝支架預壓模板安裝底板、腹板鋼筋及預應力安裝第一次、第二次澆筑混凝土安裝綁扎頂板、翼緣花圃板鋼筋第三次澆筑混凝土養護預應力張拉及壓漿支架拆除材料準備鋼筋及預應力制作混凝土拌和檢驗合格檢驗合格2、工藝流

7、程3、支架材料選用和質量要求1）、本工程腳手架為連續箱梁承重用，選用落地扣件式多排鋼管腳手架（碗扣式），現澆梁內、外模采用15mm厚木模板。2）、鋼管規格為483.5mm（碗扣式）且有產品合格證。鋼管的端部切口應平整，禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴重繡蝕的鋼管。鋼管應涂刷防銹漆作防腐處理，并定期復涂以保持其完好。3）、扣件應按現行國家標準鋼管腳手架扣件（gb15831）的規定選用，且與鋼管管徑相配套的可鍛鑄鐵扣件，嚴禁使用不合格的扣件。新扣件應有出廠合格證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證，當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架扣件（gb15831）的規定抽樣檢測。舊扣件使用前應

8、進行質量檢查，有裂縫、變形、銹蝕的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。4）、腳手架基礎處理腳手架搭設支架前，必須對既有地基進行處理，以滿足箱梁施工過程中承載力的要求。對于市政管溝和橋臺、墩柱基坑附近開挖過的地面，采取分層回填分層壓實予以加固,其上澆筑1015cmc20砼。根據現場實際情況地基處理范圍分兩種：市政管溝和墩柱、承臺等開挖過的部位作硬化處理；其他原地面利用既有混凝土路面或者瀝青砼路面不作處理，在鋼管支架底部用枕木抄墊，枕木用砂漿滿包找平加固。對于市政管溝和墩柱范圍，宜采用石屑回填，抽水灌透后采用插入式振搗器進行振搗密實，最后用人工配合整平。再回填碎石渣石屑拌合級配料，機械配合人工進行分

9、層攤鋪至預設標高層，再用18t級振動壓路機進行碾壓密實，檢驗合格并達到設計要求后，再澆筑15cm厚c20混凝土墊層，用平板式振動器振搗密實，人工抹平。待混凝土達到規定強度后，再用全站儀測出橋面中線和兩側邊線的投影線，在混凝土表面上用墨斗彈出支架立桿位置線，使墊板、底座安放位置準確。對于號樁間的位置，因原先已經進行過初步處理，并已澆筑墊層混凝土，考慮到材料利用，宜先用反鏟挖掘機打破混凝土，再用18t級振動壓路機進行第一遍碾壓密實，再回填碎石渣石屑拌合級配料，機械配合人工進行分層攤鋪至預設標高層，再用18t級振動壓路機進行碾壓密實。檢驗合格并達到設計要求后，再澆筑15cm厚c20混凝土墊層，用平板

10、式振動器振搗密實，人工抹平。待混凝土達到規定強度后，再用全站儀測出橋面中線和兩側邊線的投影線，在混凝土表面上用墨斗彈出支架立桿位置線，使墊板、底座安放位置準確。對原有河溝位置腳手架的搭設場地首先要進行清理、平整，鋪設二根直徑1.5米的水泥管保證原有溝渠的排水；再回填碎石渣石屑拌合級配料，用壓路機碾壓，再澆筑15cm厚c20混凝土基礎墊層，混凝土用平板振搗器振密，表面整平，混凝土達到規定強度后，在基礎上彈出門架立桿位置線，使墊板、底座安放位置準確。對于兩側梯道位置，因高度不高，重力不大，又有柱承重，起步承臺卸荷，對基礎要求并不大，考慮經濟實用的原則，因原先已經進行過初步處理，并已澆筑墊層混凝土，

11、本次就不進行處理。所有支架基礎在地面硬化以后，應該加強箱梁施工場地內的排水工作，在場地兩側開挖3030cm排水溝，并設置引水槽，嚴禁在施工場地內形成積水，造成地基不均勻沉降，引起支架失穩，出現安全隱患和事故。5)、現澆梁支架搭設方案本工程現澆箱梁支架欲采用滿堂式碗扣腳手架。結構見下圖剖面。6）、支架驗算：見附件一、二、三7）、支架搭設（1）、測量放樣測量人員用全站儀放樣出箱梁在地基上的豎向投影線，并用白灰撒上標志線，現場技術員根據投影線定出單幅箱梁的中心線，同樣用白灰線做上標記。根據中心線向兩側對稱布設碗扣支架。（2）、布設立桿墊塊根據立桿位置布設立桿底托墊板，使立桿處于墊板中心，墊板放置平整

12、、牢固，底部無懸空現象。（3）、碗扣支架安裝根據立桿及橫桿的設計組合，從底部向頂部依次安裝立桿、橫桿。安裝時應保證立桿處于墊塊中心，先全部裝完一個作業面的底部立桿及部分橫桿，再逐層往上安裝，同時安裝所有橫桿。立桿和橫桿安裝完畢后，安裝斜撐桿，保證支架的穩定性。斜撐通過扣件與碗扣支架連接，安裝時盡量布置在框架結點上。（4）、頂托安裝為便于在支架上高空作業，安全省時，在地面上大致調好頂托伸出量，再運至支架頂安裝。根據梁底高程變化決定橫橋向控制斷面間距，順橋向設左、中、右三個控制點，精確調出頂托標高。然后用明顯的標記標明頂托伸出量，以便校驗。最后再用拉線內插方法，依次調出每個頂托的標高，頂托伸出量控

13、制在20cm以內。（5）、縱橫梁安裝頂托標高調整完畢后，在其上安放483.5鋼管縱梁（順橋向），在縱梁上以30cm間距安放1010cm的方木橫梁，橫梁長度隨橋梁寬度而定，比頂板一邊各寬出至少50cm，以便支撐外模支架及檢查人員行走。安裝縱橫梁時，應注意橫梁的接頭位置與縱向梁的接頭錯開，且在任何相鄰兩根橫向梁接頭不在同一斷面上。（6）、支架預壓a、支架預壓：在梁支架搭設完畢，要對支架進行等載預壓，預壓的目的一是消除支架及地基的非彈性變形，二是得到支架的彈性變形值。通過預壓，觀測計算得出支架彈性變形數值，調整梁底標高，預壓采用砂袋等重加載。b、支架標高調整：架體預壓前，支架按照設計標高調整，確保支

14、架各桿件均勻受力。預壓后架體基本消除預壓荷載作用下地基塑性變形和支架各豎向桿件的間隙等非彈性變形。通過預壓，觀測計算得出支架彈性變形數值，調整梁底標高。梁底標高=設計梁底標高+支架彈性變形值。c、預壓材料采砂包或者鋼筋。d、加載時逐步加載，按照25%50%75%100%荷載總重進行加載，必須按照先中間后兩邊的順序進行碼放，禁止加載物沖擊支架體系e、預壓值的觀測采用自動安平水準儀，固定3人（1人立尺，1人觀測，1人記錄）進行沉降觀測工作，每天上午8：309：30，下午5：306：30，卸載時間以連續2天觀測數據基本不變后才可卸載，預估預壓時間為5天。（7）、腳手架使用規定：a.嚴禁上架人員在架面

15、上奔跑、退行。b.嚴禁在架上戲鬧或坐在欄桿上休息等；c.嚴禁攀援腳手架上下，發現異常情況時，架上人員應立即撤離；d.腳手架上垃圾應及時清除，以減輕自重。e.腳手架使用中應定期檢查下列項目：1）、扣件螺栓是否松動；2）、立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合要求；3）、安全防護措施是否符合要求；4）、是否超載。（8）、拆除規定：a.拆除順序：護欄腳手板剪刀撐橫桿立桿件；b.拆除前應先拆除腳手架上雜物及地面障礙物；c.拆除作業必須由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業；d.拆除過程中，凡已松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠；e.拆下的桿件應以安全方式吊走或運出，嚴禁向下拋擲。（9）、腳手架安全

16、措施：a.禁止任意改變構架結構及其尺寸；b.禁止架體傾斜或連接點松馳；c.禁止不按規定的程序和要求進行搭設和拆除作業；d.搭拆作業中應采取安全防護措施，設置防護和使用防護用品；e.禁止隨意增加上架的人員和材料，引起超載；f.禁止在架面上任意采取加高措施，增加荷載或加高部分無可靠固定，防護設施7也未相應加高；g.不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備；h.不得在架上搬運重物；i.不得在六級以上大風、雷雨和中雨天下繼續施工；j.腳手架長期擱置以后未作檢查的情況下不得重新使用；k.在腳手架上進行電氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；l.搭拆腳手架時，地面應設圍欄

17、和警示標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內；m.腳手架搭拆時應制止和杜絕違章指揮、違章作業；n.拆下的桿件以安全方式運下，集中堆碼整齊。（10）、鋼管腳手架的防電、避雷措施：、防電措施：鋼管腳手架在架設的使用期間要嚴防與帶電體接觸，否則應在架設和使用期間應斷電或拆除電源，如不能拆除，應采取可靠的絕緣措施。鋼管腳手架應作接地處理，每隔25m左右設一接地極，接地極入土深度為22.5m。夜間施工照明線通過鋼管時，電線應與鋼管隔離，有條件時應使用低壓照明。、避雷措施：避雷針：設在架體四角的鋼管腳手立桿上，高度不小于1m，可采用直徑為2532mm，壁厚不小于3mm的鍍鋅鋼管。接地極：按腳手架連續長度不

18、超過50m設置一處，埋入地下最高點應在地面以下不淺于50cm，埋接地極時，應將新填土夯實，接地極不得埋在干燥土層中。垂直接地極可用長度為1.52.5m，直徑為2550mm的鋼管，壁厚不小于2.5mm。接地線：優先采用直徑8mm以上的圓鋼或厚度不小于4mm的扁鋼，接地線之間采用搭接焊或螺栓連接，搭接長度5d，應保證接觸可靠。接地線與接地極的連接宜采用焊接，焊接點長度應為接地線直徑的6倍或扁鋼寬度的2倍以上。接地線裝置宜布置在人們不易走到的地方，同時應注意與其它金屬物體或電纜之間保持一定的距離。接地裝置安設完畢后應及時用電阻表測定是否符合要求。雷雨天氣，鋼管腳手架上的操作人員應立即離開。（11）、

19、鋼管腳手架的維護與管理：a.鋼管腳手使用完畢后要及時回收構件、零件，并分類堆放，堆放地點要求場地平坦，排水良好，下設支墊。宜堆放在室內，露天堆放應加以覆蓋。b.鋼管要定期防腐，外壁宜每半年涂刷防銹漆一度，內壁宜每24年涂刷防銹漆，每次涂刷兩道。c.扣件及螺栓應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。d.長鋼管搬運時應有防彎曲措施。e.建立健全管理制度，加強管理，按誰維護，誰管理的原則，減少丟失和損耗。f.腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（gb5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。g.搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑

20、鞋。七、 工期計劃及資源配置1、人員配置計劃勞動力分配見下表一序號工種人員數量備注1現場管理協調4人橋梁分部主要負責人2支架工10人支架搭設、預壓3鋼筋工20人鋼筋加工、安裝4模板工10人模板加工、安裝5混凝土工10人混凝土澆注6張拉、壓漿5人張拉、壓漿7普通工5人雜活8電工2人電力保障9特種機械司機4人吊車、混凝土泵車混凝土供應人員配置表二序號工種人員數量備注1隊長1人橋梁分部負責人2罐車司機6人6臺罐車3試驗員1人材料檢測4電工1人供電保障5雜工2人場地打掃等2、機械設備計劃擬投入箱梁施工的機械設備見下表三序號機械名稱數量備注1混凝土泵車2輛220t吊車1輛3混凝土運送罐車6輛4交流電焊機

21、2臺5鋼筋切斷機2臺6鋼筋彎曲機2臺7鋼筋調直機2臺8直螺紋輥絲機2臺9砂輪切割機2臺10振動棒6根11全站儀1臺12水準儀2臺八、 確保工程質量的措施1、質量目標按國家現行的公路工程施工驗收規范和質量檢驗評定標準，達到一次驗交合格。單位工程質量等級評定合格率100%。 2、建立完善的質量管理機構實行gb/t19001-2000iso9001：2000質量管理模式，建立完善的質量管理機構，成立以項目經理為組長，項目副經理、總工為副組長，各部室負責人和橋梁分部主要負責人為成員的質量管理領導小組。推行全面質量管理，項目經理部和工程隊均成立qc質量領導小組，了解掌握全面質量管理動態，定期召開質量工作

22、分析會，使工程質量始終處于嚴格的受控狀態。質量管理機構詳見質量管理組織機構框圖8-1。 項目經理副 經 理項目總工程師分部負責人分部專職質量檢查員分部技術負責人作業班組長工程部試 驗 室專職質量施工員安質部質量檢查工程師3、質量管理體系項目經理部根據iso質量管理標準，建立健全項目經理為第一責任人的工程質量管理領導小組，建立項目經理部、工程隊、工班三級質量管理體系。從組織保證、思想保證、目標管理保證、施工質量保證、質量檢查保證、經濟保證、質量信息保證諸方面建立完善質量保證體系。質量保證體系框圖 圖8-2質 量 保 證 體 系質量信息保證體系經濟保證體系目標管理保證體系施工質量保證體系政治保證體

23、系質量檢查保證體系組織保證體系經 濟責任制質量信息反饋網絡方針目標制度施工組織政治思想工作健全職能機構項目經理負責制施工高度信息反饋單位時間工程包干tqc小組下達目標tqc教育熟悉技術標準機械保證貫標領導小組項目部各部室及分部負責人質檢單位施工單位建設單位監理單位基本資金包干貫標領導小組項目部各科室及隊負責人人員素質全面質量管理教育原 材 料質量保證設備使用包干技術保證質量競爭形勢教育分項工程質量檢查qc小組信息管理員計量保證崗 位責任制提高全員質量意識、管理水平和企業素質試驗計量質量保證信息傳遞員工藝保證工班長質量檢查工程師項目經理獎懲制度原 材 料質量保證工序質量檢查保證質量責任考核信息反

24、饋目標落實完成工程質量保證檢驗保證工班或個 人生產過程制度保證實行獎懲往上級傳遞質量檢查員經濟兌現項目經理診 斷信息反饋崗位責任技術責任獎懲制度優質工程4、 工程檢驗、報檢程序工程施工過程中嚴格質量檢驗、報檢程序，每道工序施工前項目部及工程隊對作業人員進行技術交底和現場指導，工序完成后按照質量檢驗評定標準首先由隊質檢員檢驗，合格后報項目部質檢工程師，質檢工程師檢驗合格后填制相關檢驗表格并報監理工程師檢驗，自檢不合格的項目應在整改完畢后報監理工程師。圖8-3不合格合格工序施工準備工序實施分部質檢員自檢項目部質檢工程師自檢監理工程師檢驗轉入下道工序施工現場技術指導、控制不合格合格不合格合格九、安全

25、施工保證體系1、建立安全保證體系安全保證體系見圖9-1。 安全保證體系框圖 圖9-1控制三率職工因工重傷率0.6職工因工輕傷率5安全保證體系安全第一預防為主組織保證思想保證措施保證制度保證經濟保證項目經理安全領導小組安全檢查小組安全檢查員安全教育安全生產知識學習勞動保護法規宣傳包保責任狀建立人身安全檔案建立安全設施檔案開展安全勞動競賽安全五防二級檢查抓好重點經常檢查定期檢查機械車輛運行施工作業經濟責任制工資掛鉤安全獎金總結評比獎罰兌現安全生產提高安全生產意識職業病發生率1.22、安全保證措施3、建立健全安全管理組織機構采用gb/t28001-2001職業健康安全管理體系，建立健全安全管理組織機

26、構，成立以項目經理為組長，項目副經理和安全監察長為副組長，項目經理部各科室負責人、各工程隊隊長為成員的安全管理領導小組，制定切實可行的規章制度，工地設專職安全員，班組設兼職安全員，實行安全生產責任制。1）、抓好安全教育和檢查搞好安全法制教育和安全技術培訓。在開工前對全體施工人員進行安全生產法及其他有關安全法律、法規學習教育，提高大家的安全意識；同時對全體施工人員分專業、多層次的進行安全操作技術規程培訓，使大家按照安全規程進行施工。開展安全生產檢查活動。項目經理部每月組織一次安全檢查，每季項目部和施工隊聯合組織一次安全大檢查。各隊每周組織一次安全檢查。對重點工程的安全檢查工作應加大力度和檢查次數

27、。安全檢查流程見圖9-2。檢查安全保證體系 安全檢查流程圖 圖9-2檢查安全工作內容安全日常檢查內容安全工作總結安全預防措施安全制度落實安全目標規劃日常安全活動安全制度制定安全法規配套安全會議記錄自檢制度管理措施安全目標組織機構2）、加強現場安全管理 (1)在橋梁施工工地醒目位置樹立安全標示牌，注明安全注意事項，寫明安全負責人。在橋梁醒目位置懸掛安全警示牌和警告牌等，時刻提醒人們注意施工安全。(2)橋梁高空作業設置圍欄，掛安全網，防止物體墜落傷及人員及財產；高空作業人員佩戴安全帶、安全帽、穿防滑鞋等，并將安全帶系在穩固的架子上；在大風、大雨天氣不得進行高空作業。(3)高空作業人員上下使用人員專

28、用通道，對專用通道防砸棚，安全網等進行定期和不定期檢查，發現隱患及時處理。3）、加強交通安全控制(1)對施工便道安排專人維修和養護，保證道路暢通。在陡坡和彎道處設置提醒標志，引起駕駛員的注意。 (2)對駕駛員加強教育，提高駕駛員的自身素質。在車輛行駛過程中駕駛員必須遵守交通規則，不超載、不違章。(3)嚴禁駕駛員酒后駕車和穿拖鞋駕車及無證駕車。在出車前必須對車輛進行檢查，認定車輛不存在任何故障后，才方可出車，嚴禁帶故障車輛出行。附件一：wn匝道k0+180人行天橋支架搭設施工方案計算書（本工程現澆人行天橋wn匝道k0+180處主梁結構有三個斷面，按最不利荷載計算，選擇混凝土澆筑量最多的cc斷面為

29、例）。箱梁模板（碗扣式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范jgj162-2008 2、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范jgj166-2008 3、混凝土結構設計規范gb50010-2010 4、建筑結構荷載規范gb 50009-2001 5、鋼結構設計規范gb 50017-2003 一、斷面尺寸二、構造參數底板下支撐小梁布置方式平行于箱梁斷面底板底的小梁間距l1(mm)200翼緣板底的小梁間距l4(mm)300標高調節層小梁是否設置是標高調節層小梁間距l5(mm)400可調頂托內主梁根數n2主梁受力不均勻系數0.5立桿縱向間距la(mm)600橫梁和腹板下立桿橫向間距lb(m

30、m)600箱室下的立桿橫向間距lc(mm)900翼緣板下的立桿橫向間距ld(mm)900模板支架搭設的高度h(m)6.06立桿計算步距h(mm)1800立桿伸出頂層水平桿長度a(mm)510斜桿或剪刀撐設置剪刀撐符合規范jgj166-2008設置要求 箱梁模板支架剖面圖 三、荷載參數新澆筑混凝土、鋼筋自重標準值g1k(kn/m3)26模板及支撐梁(楞)等自重標準值g2k(kn/m2)0.75支架桿系自重標準值g3k(kn/m)0.15其它可能產生的荷載標準值g4k(kn/m2)0.4施工人員及設備荷載標準值q1k(kn/m2)計算模板和其支撐小梁時2.51計算主梁時1.51計算支架立桿時1.1

31、振搗混凝土時對水平模板產生的荷載標準值q2k(kn/m2)2.1 四、面板計算面板類型復合木纖維板厚度t(mm)15抗彎強度設計值f(n/mm2)15彈性模量e(n/mm2)6000抗剪強度設計值fv(n/mm2)1.6計算方式簡支梁 取單位寬度面板進行計算，即將面板看作一扁梁，梁寬b=1000mm，則其： 截面慣性矩i=bt3/12=1000153/12=281250mm4 截面抵抗矩w=bt2/6=1000152/6=37500mm3 1、翼緣板底的面板 承載能力極限狀態的荷載設計值： 活載控制效應組合： q1=1.2b(g1kh0+g2k+g4k)+1.4b(q1k + q2k)=1.2

32、1(260.175+0.75+0.4)+1.41(2.51+2.1)=13.294kn/m h0-驗算位置處混凝土高度(m) 恒載控制效應組合： q2=1.35b(g1kh0+g2k+g4k)+1.40.7b(q1k+ q2k)=1.351(260.175+0.75+0.4)+1.40.71(2.51+2.1)=12.213kn/m 取兩者較大值q=maxq1，q2=max13.294，12.213=13.294 kn/m 正常使用極限狀態的荷載設計值： q=b(g1kh0+g2k+g4k)=1(260.175+0.75+0.4)=5.7kn/m 計算簡圖如下：l=l4=300mm 1)、抗彎

33、強度驗算 m=0.125ql2 =0.12513.2940.32=0.15knm =m/w=0.15106/37500=4n/mm2f=15n/mm2 滿足要求！ 2)、抗剪強度驗算 v=0.5ql =0.513.2940.3=1.994kn =3v/(2bt)=31.994103/(2100015)=0.199n/mm2fv=1.6 n/mm2 滿足要求！ 3)、撓度變形驗算 =5ql4/(384ei) =55.73004/(3846000281250)=0.356mm=l/150=300/150=2mm 滿足要求！ 2、底板底的面板 顯然，橫梁和腹板處因混凝土較厚，受力較大，以此處面板為驗

34、算對象。 同上計算過程，h01m ，ll1=200mm項次抗彎強度驗算抗剪強度驗算撓度變形驗算驗算值5.493n/mm20.412n/mm20.335mm允許值f15n/mm2fv1.6n/mm2=l/150=200/150=1.333mm結論符合要求符合要求符合要求 五、小梁計算小梁材質及類型方木截面類型80mm100mm 截面慣性矩i(cm4)666.67截面抵抗矩w(cm3)133.33抗彎強度設計值f(n/mm2)15.44彈性模量e(n/mm2)9350抗剪強度設計值fv(n/mm2)1.78計算方式簡支梁 1、橫梁和腹板底的小梁 承載能力極限狀態的荷載設計值： 活載控制效應組合：

35、q1=1.2b(g1kh0+g2k+g4k)+1.4b(q1k + q2k)=1.20.2(261+0.75+0.4)+1.40.2(2.51+2.1)=7.807kn/m h0-驗算位置處混凝土高度(m) 恒載控制效應組合： q2=1.35b(g1kh0+g2k+g4k)+1.40.7b(q1k+ q2k)=1.350.2(261+0.75+0.4)+1.40.70.2(2.51+2.1)=8.234kn/m 取兩者較大值q=maxq1，q2=max7.807，8.234=8.234 kn/m 正常使用極限狀態的荷載設計值： q=b(g1kh0+g2k+g4k)=0.2(261+0.75+0

36、.4)=5.43kn/m 計算簡圖如下：l=l5=400mm 1)、抗彎強度驗算 m=0.125ql2 =0.1258.2340.42=0.165knm =m/w=0.165106/(133.33103)=1.238n/mm2f=15.44n/mm2 滿足要求！ 2)、抗剪強度驗算 v=0.5ql =0.58.2340.4=1.647kn =3v/(2bt)=31.647103/(280100)=0.309n/mm2fv=1.78 n/mm2 滿足要求！ 3)、撓度變形驗算 =5ql4/(384ei) =55.434004/(38493506666700)=0.029mm=l/150=400/

37、150=2.667mm 滿足要求！ 4)、最大支座反力計算 小梁傳遞給主梁的最大支座反力（q1k取2.51kn/mm2） 承載能力極限狀態rmax10.5ql0.50.48.2341.647kn 正常使用極限狀態rmax10.5ql0.55.430.41.086kn 2、箱室底的小梁 同上計算過程 ，按簡支梁 計算小梁，h00.5m，l5=0.4項次抗彎強度驗算抗剪強度驗算撓度變形驗算最大支座反力計算驗算值0.705n/mm20.177n/mm20.015mmrmax20.945kn，rmax20.566kn允許值f15.44n/mm2fv1.78n/mm2=l/150=400/150=2.6

38、67mm/結論符合要求符合要求符合要求/ 3、翼緣板底的小梁 承載能力極限狀態的荷載設計值： 活載控制效應組合： q1=1.2b(g1kh0+g2k+g4k)+1.4b(q1k + q2k)=1.20.3(260.175+0.75+0.4)+1.40.3(2.51+2.1)=3.988kn/m h0-驗算位置處混凝土高度(m) 恒載控制效應組合： q2=1.35b(g1kh0+g2k+g4k)+1.40.7b(q1k+ q2k)=1.350.3(260.175+0.75+0.4)+1.40.70.3(2.51+2.1)=3.664kn/m 取兩者較大值q=maxq1，q2=max3.988，3

39、.664=3.988 kn/m 正常使用極限狀態的荷載設計值： q=b(g1kh0+g2k+g4k)=0.3(260.175+0.75+0.4)=1.71kn/m 計算簡圖如下：l=la=600mm 1)、抗彎強度驗算 m=0.125ql2 =0.1253.9880.62=0.179knm =m/w=0.179106/(133.33103)=1.343n/mm2f=15.44n/mm2 滿足要求！ 2)、抗剪強度驗算 v=0.5ql =0.53.9880.6=1.196kn =3v/(2bt)=31.196103/(280100)=0.224n/mm2fv=1.78 n/mm2 滿足要求！ 3

40、)、撓度變形驗算 =5ql4/(384ei) =51.716004/(38493506666700)=0.046mm=l/150=600/150=4mm 滿足要求！ 4)、最大支座反力計算 橫梁和腹板底的小梁傳遞給主梁的最大支座反力（q1k取1.51kn/mm2） 承載能力極限狀態rmax30.5ql0.50.63.5681.07kn 正常使用極限狀態rmax30.5ql0.51.710.60.513kn 六、標高調節層小梁計算小梁材質及類型方木截面類型80mm100mm 截面慣性矩i(cm4)666.67截面抵抗矩w(cm3)133.33抗彎強度設計值f(n/mm2)15.44彈性模量e(n

41、/mm2)9350抗剪強度設計值fv(n/mm2)1.78計算方式簡支梁 1、橫梁和腹板底的標高調節層小梁 承載能力極限狀態：prmax1 1.647kn 正常使用極限狀態：prmax11.086kn 計算簡圖如下，lla600mm 1)、抗彎強度驗算 m=0.33knm =m/w=0.33106/(133.33103)=2.475n/mm2f=15.44n/mm2 滿足要求！ 2)、抗剪強度驗算 v1.65kn =3v/(2bh)=31.65103/(280100)=0.309n/mm2fv=1.78 n/mm2 滿足要求！ 3)、撓度變形驗算 =0.134=l/150=600/150=4m

42、m 滿足要求！ 4)、最大支座反力計算 標高調節層小梁傳遞給主梁的最大支座反力（q1k取1.51kn/mm2） rmax43.22kn rmax42.18kn 2、箱室底的標高調節層小梁 同上節計算過程， prmax20.945kn，prmax20.566kn，按簡支梁 計算小梁則：項次抗彎強度驗算抗剪強度驗算撓度變形驗算最大支座反力計算驗算值1.41n/mm20.176n/mm20.07mmrmax51.88kn，rmax51.14kn允許值f15.44n/mm2fv1.78n/mm2=l/150=600/150=4mm/結論符合要求符合要求符合要求/ 七、主梁計算主梁材質及類型鋼管截面類型

43、483.5截面慣性矩i(cm4)12.19截面抵抗矩w(cm3)5.08抗彎強度設計值f(n/mm2)205彈性模量e(n/mm2)206000計算方式簡支梁 1、橫梁和腹板底主梁 承載能力極限狀態：p rmax4 0.53.221.61kn 正常使用極限狀態：prmax40.52.181.09kn 橫梁底立桿的跨數為0跨，腹板底立桿的跨數有1跨，按簡支梁 梁計算小梁 計算簡圖如下，llb600mm 1)、抗彎強度驗算 m=0.215knm =m/w=0.215106/(5.08103)=42.323n/mm2f=205n/mm2 滿足要求！ 2)、撓度變形驗算 =0.168=l/150=60

44、0/150=4mm 滿足要求！ 3)、最大支座反力計算 橫梁和腹板底主梁傳遞給可調頂托的最大支座反力（q1k取1.1kn/mm2） rmax61.06kn /=1.06/0.5=2.12kn 2、箱室底主梁 同上計算過程，prmax50.51.880.94kn，prmax50.51.140.57kn，lc=900mm，按簡支梁 梁計算。項次抗彎強度驗算抗剪強度驗算撓度變形驗算最大支座反力計算驗算值49.409n/mm2-1n/mm20.452mmrmax72.506kn允許值f205n/mm2fv125n/mm2=l/150=900/150=6mm/結論符合要求符合要求符合要求/ 3、翼緣板底

45、主梁 承載能力極限狀態：p rmax3 0.51.070.535kn 正常使用極限狀態：prmax30.50.5130.256kn 計算簡圖如下： 1)、抗彎強度驗算 m=0.162knm =m/w=0.162106/(5.08103)=31.89n/mm2f=205n/mm2 滿足要求！ 2)、撓度變形驗算 =0.268=l/150=900/150=6mm 滿足要求！ 3)、最大支座反力計算 翼緣板底主梁傳遞給可調頂托的最大支座反力（q1k取1.1kn/mm2） rmax61.02kn /=1.02/0.5=2.04kn 八、可調托座計算可調頂托承載力容許值n1(kn)40 由主梁計算可知：

46、 1、橫梁和腹板底可調托座最大受力 rmax6 2.12knn1=40kn 滿足要求！ 2、箱室底可調托座最大受力 rmax7 2.506knn1=40kn 滿足要求！ 3、翼緣板底可調托座最大受力 rmax8 2.04knn1=40kn 滿足要求！ 九、立桿計算立桿鋼管類型(mm)483.5回轉半徑i(mm)15.8截面面積a(mm2)489抗壓強度設計值f(n/mm2)205 因架體剪刀撐符合規范jgj166-2008設置要求 ，根據規范jgj166-2008： l0h+2a1800+25102820mm l0/i=2820/15.8=179 230 滿足要求！ 查表得0.223 1、橫梁

47、和腹板底立桿 立桿所受軸力n1rmax6+g3kh2.12+0.156.063.029kn n1/(a)3.029103/(0.223489)=27.777n/mm2f=205 n/mm2 滿足要求！ 2、箱室底立桿 立桿所受軸力n2rmax7+g3kh2.506+0.156.063.415kn n2/(a)3.415103/(0.223489)=31.317n/mm2f=205 n/mm2 滿足要求！ 3、翼緣板底立桿 立桿所受軸力n3rmax8+g3kh2.04+0.156.063.415kn n3/(a)2.949103/(0.223489)=27.043n/mm2f=205 n/mm2

48、 滿足要求！ 十、可調（固定）底托計算可調（固定）底托承載力容許值n2(kn)40 由上節計算可知nmaxmaxn1，n2，n33.029,3.415,2.9493.415knn2=40kn 滿足要求！ 十一、基礎計算地基土類型碎石土墊板底面面積a(m2)0.25地基承載力設計值fa(kpa)140地基承載力折減系數mf1 墊板底面的平均壓力pnmax/(mfa)=3.415/(10.25)13.66kpafa140kpa滿足要求！附件二、ak0+578.337處2 號主梁天橋支架搭設施工方案計算書計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范jgj162-2008 2、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范jgj166-2008 3、混凝土結構設計規范gb50010-2010 4、建筑結構荷載規范gb 50009-2001 5、鋼結構設計規范gb 50017-2003 一、斷面形式箱梁斷面圖 二、構造參數底板下支撐小梁布置方式平行于箱梁斷面底板底的小梁間距l1(mm)200翼緣板底的小梁間距l4(mm)300標高調節層小梁是否設置是標高調節層小梁間距