1、惠民花園二期南分區9#樓模板專項方案福建鑫泰建筑集團有限公司2009年10月20日審 批 欄項目部審批審批意見：同意實施。 年 月 日公司審批審批意見： 審核人：審批人： （公章） 年 月 日模板工程施工組織方案本方案依據建筑施工模板安全技術規范（jgj162-2008）、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(gb 50009-2001)、混凝土結構設計規范(gb50010-2002)、鋼結構設計規范(gb 50017-2003)等規范編制。一、 工程概況1、工程名稱：惠民花園二期南分區9#樓2、建設地點：漳州市金嶺路與廠西二路交叉口東北角。3、建設單位：漳州市城市改造建設公司。4、設計

2、單位：福建省中景建筑設計院有限公司。5、監理單位：漳州信榮建設監理有限公司6、總建筑面積為6344.14。7、結構形式：鋼筋砼框架結構。8、建筑高度：33.75m. 9、建筑層數：地上十二層。10、建筑物二層至十二層層高均為2.8m，底層模板搭設層高為3.47m。樓板厚度為110，柱子分別為700700、600700、600600、500550、450450。梁最大截面尺寸為300570，跨度為4.8 m，梁最大跨度為6.6 m，梁截面尺寸為250550，一層至十二層均采用鋼管架支撐體系。11、模板搭設尺寸：梁搭設尺寸：模板支架搭設高度為3.36米，基本尺寸為：梁截面 bd=250mm550m

3、m，梁支撐立桿的橫距（跨度方向） l=1.20米，立桿的步距 h=1.50米，梁底在增加1道承重立桿。板搭設尺寸：模板支架搭設高度為3.36米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.20米，立桿的橫距 l=1.20米，立桿的步距 h=1.50米。梁頂托采用方木:50.0080.00mm。剪力墻：模板面板厚度h=18mm，彈性模量e=6000n/mm2，抗彎強度f=15n/mm2。 內楞采用方木，截面6080mm，每道內楞3根方木，間距200mm。 外楞采用方木，截面6080mm，每道外楞3根方木，間距400mm。穿墻螺栓水平距離400mm，穿墻螺栓豎向距離400mm，直徑20mm。柱搭設尺寸：柱斷面

4、長度b=700mm；柱斷面寬度h=700mm；方木截面寬度=80mm；方木截面高度=100mm；方木間距l=300mm；膠合板截面高度=18mm。二、 模板安裝施工方法：（一）、模板安裝前基本工作： 1、放線：首先引測建筑的角柱軸線，并以該軸線為起點，引出各條軸線。模板放線時，根據施工圖用墨線彈出模板的中心線和邊線，柱、墻模板要彈出模板的邊線和外側控制線，以便于模板安裝和校正。 2、用水準儀把建筑水平標高根據實際標高的要求，直接引測到模板需安裝位置。 3、模板墊底部位應預先找平，雜物清理干凈，以保證模板位置正確，防止模板底部漏漿或砼成形后爛根。 4、需用的模板及配件對其規格、數量逐項清點檢查，

5、未經修復的部件不得使用。 5、按事先確定模板的設計施工方案，項目部應事先向施工班組進行技術、質量、安全交底。 6、經檢查合格的模板應按安裝程序進行堆放或運輸，堆放整齊，底部模板應墊離地面不少10cm. 7、由于底層地面為粘土層，底層模板搭設前應對地面進行處理，采用砂石回填，分層夯實，壓實系數為94%。在支撐支柱的下方采用50100的方木作墊板，墊板長度在1米以上。 8、模板應涂刷脫模劑。結構表面需作處理的工程，嚴禁在模板上涂刷廢機油。膠模劑要經濟適用，不粘污鋼筋為主。 9、做好施工機具和輔助材料的準備工作。 （二）模板安裝 1、技術要求： （1）按配板設計順序安裝，以保證模板系統的整體穩定。（

6、2）配件必須安裝牢固，支撐的支承面應平整堅實，要有足夠的受壓面積。 （3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞必須位置準確，安設牢固。 （4）基礎模板必須支撐牢固，防止變形，側模斜撐的底部應加設墊木。 （5）柱模板底面應找平，下端應事先做好基準靠緊墊平，模板應有可靠的支承點，其平直度應進行校正，兩側模板均應利用斜撐調整固定其垂直度。 （6）支柱所設的水平撐與剪刀撐，應按構造與整體穩定性布置。 （7）對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱，起拱高度為跨度的1/10003/1000。2、模板安裝注意事項 （1）柱模板 保證柱模板長度符合模數，不符合模數的放到節點部位處理。柱模根部要用

7、水泥砂漿堵嚴，防止跑漿，柱模的澆筑口和清掃口在配模時一并考慮留出。在柱子砼達到拆模強度時，最上一段柱模先保留不拆，以便于與梁模板連接。（2）梁模板 梁口與柱頭模板的連接要緊密牢固。梁模支柱間距以60cm80cm 為宜，模板支柱縱橫向和水平拉桿、剪刀撐等均應按要求布置，縱橫方向水平拉桿的上下間距不宜大于1.5 m，縱橫方向的剪刀撐間距不大于6米。（4）樓梯板模板 施工前應根據實際層高放樣，先安裝休息平臺梁模板，再安裝樓梯模板斜楞，然后鋪設梯底模，安裝外側模和步模板。安裝模板蛙要特別注意斜向支柱（斜撐）的固定。防止澆筑砼時模板移動。（5）底層層高較大，應按規范要求設置水平及縱向剪刀撐、剪刀撐設置位

8、置，周邊封閉，在短方向中間設一道，長方向上每8m設一道。水平連系桿的設置亦尤為重要，其中掃地桿及中間連系桿在縱橫向貫通，掃地桿自地面30 cm開始設置，連系桿間距為1800。（三）、保證安全生產和要求 1、模板上架設的電線和使用的照明燈具。應采用36v的低壓電源或其它有效的安全措施。 2、作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中，嚴禁放在模板或腳手架上，不得掉落。 3、要避開雷雨天施工。 4、裝、拆模板時，必須采用穩固的登高工具，高度超過3.5 m時，必須搭設腳手架,裝、拆時下面不得站人,高處作業時操作人員應掛上安全帶。裝、拆模板應隨拆隨運轉，扣件和鋼管嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。三、模板設計 1

9、、模板結構的三要素a. 模板面板：是新澆砼直接的承力板，沒有模板面板，砼則不能澆注成形。b. 支撐結構：是支撐新澆砼產生的各種荷載和模板自重，以及施工荷載，保證模板結構牢固地組合，達到不變形、不破壞。c. 連接件：是將模板面板和支撐結構連接成整體的部件，使模板結構組合成整體。2、本工程模板及其支架的選型a. 模板主要選用2.5cm厚的松木板和1.8cm厚的九夾板(膠合板)。b. 模骨料選用：46cm、58cm、510cm、512cm的松方木。c. 支架立柱選用：鋼管架支撐。 3、 模板及支架設計應考慮下列各項荷載：a. 模板及其支架自重：取0.75kn/m2；b. 新澆注砼自重：取24kn/m

10、2；c. 鋼筋自重（樓板1.1kn/m3；梁1.5kn/m3）；d. 施工人員及施工設備荷載取2.5kn/m2；e. 振搗砼時產生的荷載（平面取2.0kn/m2；立面取4.0kn/m2）；f. 新澆注砼對模板側面的壓力依據f1=0.22rc12和.兩式計算后取較小值g. 傾倒砼時產生的荷載按規范附表1.2取值；四、質量要求及標準1、模板工程1) 砼澆筑前要認真檢查模板位置，復核柱墻模板垂直度和平整度及梁板標高，檢查預留孔洞預埋件位置是否準確，模板支撐是否牢固，接縫是否嚴密。2) 所有模板在使用前應涂脫模劑，拼縫處用膠帶紙粘貼。3) 砼施工期間安排木工查看模板，出現問題及時處理。4) 砼施工前應

11、將模板內部的垃圾雜物等清理干凈，并保持清潔。5)模板及支架必須經質檢員驗收合格后，報監理公司審批后方可澆砼。6)模板拆除實行報告制度，未經項目工程師和監理公司同意不可提前拆除。7)模板拆除后應將粘貼紙撕掉,如有澆筑不良應及時處理。模板安裝允許偏差：項 目允許偏差（mm）軸線位置5底模上表面標高5截面內部尺寸基 礎10柱、墻、梁4 -5層高垂直5m65m8相鄰兩板表面高度2表面平整（2m長度上）5五、安全保護措施和要求1、 模板支撐和拆卸時的懸空作業，須遵守下列規定：支模應按規定的作業程序進行，模板未固定前不得進行下一道工序。嚴禁在連接件和支撐件上攀登上下，并嚴禁在上下同一垂直面上裝、拆模板。支

12、設高度在3m以上的柱模板，四周應設斜撐，并應設立操作平臺。低于3m的可使用馬凳操作。支設懸挑形式的模板時，應有穩固的立足點。支設臨空構筑物模板時，應搭設支架或腳手架。模板上有預留洞時，應在安裝后將洞蓋沒。混凝土板上拆模后形成的臨邊或洞口應按安全措施處理。混凝土澆筑離地2m以上框架、過梁時，應設操作平臺，不得直接站在模板或支撐件上操作。模板拆除嚴禁直接從高空拋下。“三邊、四口”處必須搭設防護欄桿。模板吊運時，必須設專人現場指揮，統一安排。2、腳手架工程 腳手架必須按設計要求的尺寸進行搭設相鄰立桿接頭位置要錯開布置在不同步距內。上下大橫桿接點位置要錯開在不同的立桿縱距內。及時將腳手架內外拉結，確保

13、搭設過程中的安全。校正立桿垂直和橫桿水平，腳手架搭設完，經驗收符合要求后方可投入使用。 腳手架的拆除須經項目工程師同意，由專人指揮，高空拆除人員必須系好安全帶，嚴禁將鋼管直接拋下，拆除腳手架必須及時清理，迅速外運，運輸整理時嚴禁拆除作業。建立安全生產責任制，落實到班組及個人，由安全員跟蹤檢查，發現隱患及時糾正。樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（jgj130-2001）支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架

14、設計和使用安全，供腳手架設計人員參考。模板支架搭設高度為3.36米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.20米，立桿的橫距 l=1.20米，立桿的步距 h=1.50米。梁頂托采用方木:50.0080.00mm。圖 樓板支撐架立面簡圖圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元采用的鋼管類型為483.5。一、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.000.111.20+0.351.20=3.72kn/m活荷載標準值 q2 = （2.00+1.00）1.20=3.6kn/m面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為：本算例中，截面慣性矩i和

15、截面抵抗矩w分別為：w = 1201.81.8/6 = 64.8cm3；i = 1201.81.81.8/12 = 58.32cm4；1強度計算：f = m / w f其中 f 面板的強度計算值（n/mm2）； m 面板的最大彎距（n.mm）； w 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的強度設計值，取15n/mm2；m = 0.100ql2其中 q 荷載設計值（kn/m）；經計算得到 ：m = 0.100（1.23.72+1.43.6）0.30.3=0.0855kn.m經計算得到面板強度計算值 f = 0.085510001000/64800=1.3194n/mm2面板的強度驗算 f f，滿足要求！

16、2抗剪計算：t = 3q/2bh t其中最大剪力 q=0.600（1.23.72+1.43.6）0.3=1.7107kn截面抗剪強度計算值：t=31710.7/（2120018）=0.1188n/mm2截面抗剪強度設計值： t= 1.4n/mm2抗剪強度驗算 t t，滿足要求！3撓度計算：v = 0.677ql4 / 100ei v = l / 250面板最大撓度計算值：v = 0.6777.32300.004/（1006000583200）=0.1147mm面板的最大撓度小于300.00/250，滿足要求！二、支撐方木的計算方木按照均布荷載下三跨連續梁計算。 1荷載的計算：（1）鋼筋混凝土板

17、自重（kn/m）：q11 = 25.000.110.3=0.825kn/m（2）模板的自重線荷載（kn/m）：q12 = 0.350.3=0.105kn/m（3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kn/m）：經計算得到：活荷載標準值 q2 = （1.00+2.00）edt0.9kn/m靜荷載 q1 = 1.20.825+1.20.105=1.116kn/m活荷載 q2 = 1.40.9=1.26kn/m2方木的計算：按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 2.8512/1.20=2.376kn/m 最大彎矩 m

18、= 0.1ql2=0.12.3761.201.20=0.3421kn.m最大剪力 q=0.61.202.376=1.7107kn最大支座力 n=1.11.202.376=3.1363kn方木的截面力學參數為：本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為：w = 588/6 = 53.3333cm3；i = 5888/12 = 213.3333cm4；（1）方木強度計算截面應力 =0.3421106/53333.3=6.4144n/mm2方木的計算強度小于13n/mm2，滿足要求！（2）方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下：q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足：t = 3q/2bh t截面抗剪強度

19、計算值 t=31710.7/（250.0080.00）=0.6415n/mm2截面抗剪強度設計值 t=1.3n/mm2方木的抗剪強度計算滿足要求！（3）方木撓度計算最大變形 v =0.6771.8312004/（10095002133333）=1.2676mm方木的最大撓度小于1200/250，滿足要求！三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取方木的支座力 p= 3.2875kn均布荷載取托梁的自重 q= 0.0364kn/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖（kn.m）托梁變形圖（mm）托梁剪力圖（kn）經過計算得到最大彎矩 m= 1.4846kn.m經過計算得到最大支座 f=

20、 14.4309kn經過計算得到最大變形 v= 7.3307mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 w = 53.3333cm3；截面慣性矩 i = 213.3333cm4；1頂托梁強度計算：截面應力 =1.4846106/1.05/53333.3=27.8363n/mm2頂托梁的計算強度小于215.0n/mm2，滿足要求！2頂托梁撓度計算：最大變形 v = 7.3307mm頂托梁的最大撓度小于1200/400，滿足要求！四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2.5）：r rc其中 rc 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kn； r 縱向或橫向水平桿

21、傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1靜荷載標準值包括以下內容：（1）腳手架鋼管的自重（kn）ng1 = 0.1293.36=0.4334kn鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄a 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。（2）模板的自重（kn）ng2 = 0.351.201.20=0.504kn（3）鋼筋混凝土樓板自重（kn）ng3 = 25.000.111.201.20=3.96kn經計算得到，靜荷載標準值 ng = ng1+ng2+ng3 = 4.8974kn。2活荷載

22、為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載：經計算得到：活荷載標準值 nq = （1.00+2.00）1.201.20=4.32kn3不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式：n = 1.2ng + 1.4nq六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 n 立桿的軸心壓力設計值 （kn）；n = 11.9249 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）；i = 1.58 a 立桿凈截面面積 （cm2）； a = 4.89 w 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；w = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 （n/mm2）； f 鋼管立桿抗壓強度設計值

23、，f = 205.00n/mm2； l0 計算長度 （m）；如果完全參照扣件式規范，由公式（1）或（2）計算 l0 = k1uh （1） l0 = （h+2a） （2） k1 計算長度附加系數，取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.75 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.50m；公式（1）的計算結果： = 126.3539n/mm2，立桿的穩定性計算 f，m公式（2）的計算結果： = 86.784n/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！梁模板扣件鋼管高支撐架計算書依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（jgj130-20

24、01）支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全，供腳手架設計人員參考。模板支架搭設高度為3.36米，基本尺寸為：梁截面 bd=250mm550mm，梁支撐立桿的橫距（跨度方向） l=1.20米，立桿的步距 h=1.50米，梁底在增加1道承重立桿。梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為483.5。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1荷載的

25、計算：（1）鋼筋混凝土梁自重（kn/m）：q1 = 25.000.550.40=5.5kn/m（2）模板的自重線荷載（kn/m）：q2= 0.350.40（20.55+0.25）/0.25=0.756kn/m（3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kn）：經計算得到：活荷載標準值 p1 = （1.00+2.00）0.250.40=0.3kn均布荷載 q = 1.25.5+1.20.756=7.5072kn/m集中荷載 p = 1.40.3=0.42kn面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為：本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為：w = 401.81.8/6 = 21.6cm

26、3；i = 401.81.81.8/12 = 19.44cm4；計算簡圖彎矩圖（kn.m）剪力圖（kn）變形圖（mm）經過計算得到從左到右各支座力分別為：n1=0.5603knn2=1.7298kn n3=0.0067kn最大彎矩 m = 0.0265kn.m最大變形 v = 0.0461mm2強度計算經計算得到面板強度計算值 f = 0.026510001000/21600=1.2269n/mm2面板的強度設計值 f，取15n/mm2；面板的強度驗算 f f,滿足要求!3抗剪計算截面抗剪強度計算值 t=31098.4/（240018）=0.2288n/mm2截面抗剪強度設計值 t=1.4n/

27、mm2抗剪強度驗算 t t，滿足要求!4撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.0461mm面板的最大撓度小于170/250,滿足要求!二、梁底支撐方木的計算1梁底方木計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 1.7298/0.40=4.3245kn/m最大彎矩 m = 0.1ql2=0.14.32450.400.40=0.0692kn.m最大剪力 q=0.60.404.3245=1.0379kn最大支座力 n=1.10.404.3245=1.9028kn方木的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為：w =

28、 81010/6 = 133.3333cm3；i = 8101010/12 = 666.6667cm4；（1）方木強度計算截面應力 =0.0692106/133333.3=0.519n/mm2方木的計算強度小于13n/mm2,滿足要求!（2）方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下：q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足：t = 3q/2bh t截面抗剪強度計算值 t=31037.9/（280.00100.00）=0.1946n/mm2截面抗剪強度設計值 t=1.3n/mm2方木的抗剪強度計算滿足要求!（3）方木撓度計算最大變形 v =0.6773.60384004/（10095006666667）

29、=0.0099mm方木的最大撓度小于400/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算1 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載p取方木支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kn.m）支撐鋼管變形圖（mm）支撐鋼管剪力圖（kn）經過連續梁的計算得到：最大彎矩 mmax=0.0563kn.m最大變形 vmax=0.0109mm最大支座力 qmax=2.2512kn截面應力 =0.0563106/5080=11.0827n/mm2支撐鋼管的計算強度小于205.0n/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于600/150或10mm,滿足要求!2梁底支撐縱向鋼管計算

30、縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載p取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kn.m)支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kn)經過連續梁的計算得到：最大彎矩 mmax=0.5535kn.m最大變形 vmax=2.0473mm最大支座力 qmax=5.6507kn截面應力 =0.5535106/5080=108.9567n/mm2支撐鋼管的計算強度小于205.0n/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1200/150或10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2.5）：r rc其中 rc

31、扣件抗滑承載力設計值,取8.0kn； r 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中r取最大支座反力，r=5.6507kn單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65n.m時,試驗表明：單扣件在12kn的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kn；雙扣件在20kn的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kn。五、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 n 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 n1=5.6507kn （已經包括組合系數1.4） 腳手架鋼管的自重 n2 = 1.20.1493.36=0.6008kn n = 5.6507+0.6008

32、=7.0075kn 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）；i = 1.58 a 立桿凈截面面積 （cm2）； a = 4.89 w 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；w = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 （n/mm2）； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00n/mm2； l0 計算長度 （m）；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式（1）或（2）計算 l0 = k1uh （1） l0 = （h+2a） （2） k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.75

33、 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.00m；公式（1）的計算結果： = 74.2501n/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式（2）的計算結果： = 22.6029n/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3）計算 l0 = k1k2（h+2a） （3）k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1；公式（3）的計算結果： = 27.7718n/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!柱模板設計計算書 一、中小斷面柱模板基本參數柱斷面長度b=700mm；柱斷面寬度h=700mm；方木截面寬度=80mm；方木截面高度=10

34、0mm；方木間距l=300mm；膠合板截面高度=18mm。取柱斷面長度和柱斷面寬度中的較大者進行計算。二、荷載標準值計算：強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力與傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為正式中的較小值：式中 c為混凝土重力密度，取24.00（kn/m3）； t0新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料）取200/（t+15），取5.7143h； t混凝土的入模溫度，取20.0（）； v混凝土的澆筑速度，取2.50m/h； 1外加劑影響系數，取1.00； 2混凝土坍落度影響修正系數，取0.85。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值f1=40.54

35、7kn/m2。實際計算中采用的新澆混凝土壓力標準值 f1=40.00kn/m2。傾倒混凝土時產生的荷載標準值f2=3.00kn/m2。三、膠合板側模驗算膠合板面板（取長邊），按三跨連續梁，跨度即為方木間距，計算如下：膠合板計算簡圖1側模抗彎強度驗算：m=0.1ql2其中 q強度設計荷載（kn/m）： q=（1.240.00+1.43.00）700/1000=36.54kn/m l方木間距，取l=300mm；經計算得 m=0.136.54（300/1000）2=0.3289kn.m膠合板截面抵抗矩 w=bh2/6=700（18）2/6=37800mm3 =m/w=0.3289106 /37800

36、=8.7011n/mm2膠合板的計算強度不大于15n/mm2，所以滿足要求！2側模抗剪強度驗算：=3v/2bh其中 v為剪力：v = 0.6ql=0.6（1.240.00+1.43.00）700300/106=6.5772kn經計算得 =36.5772103/（270018）=0.783n/mm2膠合板的計算抗剪強度不大于1.4n/mm2，所以滿足要求！3側模撓度驗算：w=0.677qa4/（100ei）其中 q強度設計荷載（kn/m）： q=40.00700/1000=28kn/m側模截面的轉動慣量 i=bh3/12=700183/12=340200mm4； a方木間距，取a=300mm；

37、e彈性模量，取e=6000 n/mm2；經計算得 w=0.677283004/（1006000340200）=0.7522mm最大允許撓度 w=l/250=300/250=1.2mm膠合板的計算撓度不大于允許撓度w，所以滿足要求！ 四、方木驗算方木按簡支梁計算，跨度近似取柱子邊長a，支座反力即為螺栓（鋼筋）對拉拉力，計算如下：方木計算簡圖1木抗彎強度驗算：m=qb2/8其中 q強度設計荷載（kn/m）：q=（1.240.00+1.43.00）300/1000=15.66kn/m b截面長邊，取b=700mm；經計算得 m=15.66（700/1000）2/8=0.9592kn.m；方木截面抵抗

38、矩 w=bh2/6=801002/6=133333.3333mm3； = m/w=0.9592106/133333.3333=7.194n/mm2；方木的計算強度不大于13n/mm2，所以滿足要求！2方木抗剪強度驗算：=3v/2bh其中 v為剪力：v = 0.5qb=0.5（1.240.00+1.43.00）300700/106=5.481kn經計算得 =35.481103/（280100）=1.0277n/mm2方木的計算強度不大于1.4n/mm2，所以滿足要求！3方木撓度驗算：w=5qb4/（384ei）其中 q 設計荷載（kn/m）： q=40.00300/1000=12kn.m i=b

39、h3/12=801003/12=6666666.6667mm4 b 柱截面長邊的長度，取b=700mm； e 彈性模量，取e=9500 n/mm2；經計算得 w=5127004/（38495006666666.6667）=0.5924mm允許撓度 w=b/250=700/250=2.8mm方木的計算撓度不大于允許撓度w，所以滿足要求！ 木模板墻模板計算書 一、墻模板基本參數墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成，直接支撐模板的龍骨為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結，每個穿墻螺栓成為外龍骨的支點。模板面板厚度h=18mm，

40、彈性模量e=6000n/mm2，抗彎強度f=15n/mm2。 內楞采用方木，截面6080mm，每道內楞3根方木，間距200mm。 外楞采用方木，截面6080mm，每道外楞3根方木，間距400mm。穿墻螺栓水平距離400mm，穿墻螺栓豎向距離400mm，直徑20mm。墻模板組裝示意圖二、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：其中 混凝土的重力密度，取24.00kn/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料）取200/（t+15），取5.7143h； t 混凝土的入模溫度，取2

41、0.0； v 混凝土的澆筑速度，取2.50m/h； h 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.00m； 1 外加劑影響修正系數，取1.00； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.85。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 f1=40.5495kn/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 f1=40.55kn/m2倒混凝土時產生的荷載標準值 f2= 6.00kn/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1強度計算 = m/w f其中 面板的強度計算值（n/mm2）； m 面板的最大彎距（n.mm）； w 面板的凈截面抵抗矩，w =401.81.8/6=21.6cm3； f 面板的強度設計值（n/mm2）。m = ql2 / 10其中 q 作用在模板上的側壓力，它包括：新澆混凝土側壓力設計值，q1= 1.20.440.55=19.464kn/m；傾倒混凝土側壓力設計值