1、目 錄一、工程概況2二、支承層條件2三、編制依據2四、模板支撐系統的用料2五、高支模的構造設計4六、高支模的搭設方法5七、質量保證措施7八、高支模穩定驗算8九、模板的驗收40十、混凝土澆筑方法41十一、模板的拆除43十二、高支模監測要求43十三、高支模的安全管理44十四、應急救援預案46一、工程概況東莞市光泰電子實業有限公司-廠房a位于東莞市大嶺山鎮大嶺村，層數為4層。首層層高為4.8m，二至四層4.5m，首層面積約7200 m2，二層和三層面積各約7200,四層面積約4400,總建筑面積26000m2，建筑總高度21.3米，本工程由江西省煤礦設計院設計，東莞市光泰電子實業有限公司投資興建，揭

2、陽市榕江建筑工程總公司承建，東莞市長虹建設工程監理有限公司監理。高支模施工首層層高為4.8m為重點。框架主梁：350mm1000mm框架次梁：250mm650mm二、支承層條件本工程高支架系統在現澆樓面上搭設，作為支承層的現澆樓面混凝土強度應以指定的具備資質的實驗室提供的混凝土抗壓強度檢測報告為準，當檢測結果顯示樓地面混凝土強度達到75（加設回頭頂）方可允許在樓面上進行高支架系統的搭設施工。三、編制依據1、混凝土結構工程施工質量標準驗收規范（gb 50204-2002）2、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（jgj 130-2001 j84-2001）3、木結構工程施工質量驗收規范（gbj20

3、6-2002）4、木結構設計規范（gbj5-1998）5、廣東省建設工程高支撐模板系統施工安全管理辦法。6、建筑施工安全檢查標準jgj59-99。7、建筑施工計算手冊（中國建筑工業出版社）8、東莞市東華裝飾有限公司提供的“豪然居商住樓”的施工圖紙。四、模板支撐系統的用料1、梁側模和底模采用18厚木夾板；2、梁側模板的豎直木枋采用100100木枋；3、梁底板縱橫龍骨均采用8080木枋；4、樓面模板采用18mm厚木夾板；5、樓面模板縱橫龍骨均采用100100木枋；6、梁支頂、樓面支頂采用422.5鋼管門式架、可調式u型上托盤和平底下托盤；7、縱橫水平拉桿和剪刀撐采用483.5鋼管；8、14對拉螺桿

4、。主要材料力學特性見下表：422.5鋼管門式架a= i=14.0mm483.5鋼管a= i=15.8mm i= =2108080木方 18厚膠合板 =14對拉螺桿 a=混凝土鋼筋自重梁鋼筋自重：板鋼筋自重：五、高支模的構造設計1. 首層梁截面積350mm1000mm,250mm650mm框架梁、次梁梁側模板采用18mm厚夾板，豎枋間距300，梁底模板采用18mm厚夾板，梁底設置橫枋80*80間距300，縱枋采用木方100*100間距600mm，豎向設置一排對拉螺栓14，間距為600mm門式架排距為600（見下圖）。2. 樓面模板采用18厚夾板，支頂采用門式架，排距根據板跨均勻分布，木枋間距根據

5、各框架梁實際跨度平均分布，木枋間距與門式架排距相符。3. 首層層高為4.8m，支頂均采用高度1.9m、0.9m的門式架組合沿高度疊高，上用u型可調節高低托盤，調節支頂高度，首層梁截面尺寸3501000mm，250mm650mm，采用高度1.9m、0.9m的門式架和483.5鋼管支撐組合使用，門式架與鋼管用穩固鎖扣連系成一整體，側模設置一排14對拉螺桿。4. 每列門式架兩側設置交叉支撐，并采用鎖銷與門式架立桿鎖牢。5. 為加強門式架和鋼管的整體剛度，門式架和鋼管搭設必須保證架身垂直，縱橫向基本順直，并采用48鋼管設置縱橫水平拉桿，在腳手架的頂層、底層及中間每隔1.5m連續設置，掃地桿設在最底下的

6、門式架立桿內側200mm高處，水平拉桿用扣件與門式架立桿和鋼管立桿扣緊。剪刀撐在主梁門式架兩側和內部以不少于6.5m間距沿全高連續設置，剪刀撐與地面傾角宜4560，用扣件與門式架立桿扣緊。6. 為加強鋼管架的整體剛度，采用483.5mm鋼管設置縱橫水平拉桿，水平拉桿步距1500，鋼管架立桿架底部內側距地面200mm高處設掃地桿一道，水平拉桿用扣件與鋼管架立桿扣緊，每排立桿均需設置，并不得跳躍。立柱鋼管設置連續剪刀撐，剪刀撐與地面傾角宜4560，用扣件與鋼管架立桿扣緊。大梁下水平拉桿與剪刀撐應頂實于已澆搗好的框架柱上。7. 門式架直接置于澆筑好并且達到一定強度的砼樓地面上，門式架下墊木夾板。8.

7、 對跨度不小于4m的現澆鋼筋砼梁、板，等模板應按設計要求起拱，當設計無具體要求是，起拱高度應為跨度的13。六、高支模的搭設方法1、施工順序 放出軸線及梁位置線，定好水平控制標高 梁板門式腳手架或鋼管安裝 架設梁底木枋龍骨于門式腳手架或鋼管頂托板上 梁底模及側模安裝 架設板底木枋龍骨于門式腳手架頂托板上 樓板模板安裝 梁板鋼筋綁扎鋪設 梁板混凝土澆筑 混凝土保養，達到設計強度等級的100% 拆下門式腳手架可調頂托 拆除梁、板模板，清理模板 拆除水平拉桿、剪刀撐及門式腳手架或鋼管2.安裝支撐系統(1)采用門式架模板支撐1)梁模板支撐的門架采用垂直于梁軸線的布置方式，板模板支撐時采用平行于板短向而布

8、置，并根據梁底及板底的高度組合拼裝。2)梁和樓板的腳手架跨距和間距必須按上述計算情況實施。3)樓梯支撐應與斜板垂直，并按要求設置水平拉桿，車道支撐平面外加設鋼管剪力撐。4)支頂安裝前，應放出軸線、梁位置線以及樓面水平控制標高。安裝第一層門式腳手架后，要調節可調底座來進行調平校直，然后安裝上層門式腳手架。但可調底座調節螺桿伸出長度不宜超過200mm。當安裝高度不足一榀門架高度時，可采用梯型架和可調托座進行調節。在每往上安裝一榀門架時，門架兩側要安裝剪刀撐，并用連接銷和鎖臂鎖緊立桿接頭。門式腳手架應垂直，上下層門式腳手架應在同一豎直中心線上。門式腳手架安裝宜排列整齊，并在相互垂直的兩個方向有保證其

9、穩定的支撐系統。除門式腳手架剪刀撐必須連接固定外，還必須在門式腳手架層間連接部位以及最上層門式腳手架頂托下端縱橫設483.5mm水平鋼拉桿一度，在底部門架下端內外兩側設通長483.5mm掃地桿，水平加固桿應采用扣件與門架立桿扣牢。門架必須牢固地支承在鋼筋混凝土地臺面上，并在立桿底座下鋪設木墊板。(2)支撐安裝完成后，應認真檢查支架是否牢固，發現問題，立即整改。3.模板的安裝(1)梁模板的安裝先在柱上彈出軸線、梁位置線和水平控制標高線，按設計標高調整門式腳手架或鋼管可調頂托的標高，將其調至預定的高度，然后在可調頂托的托板上安放100mm100mm木枋。固定木枋后在其上安裝梁底龍骨，龍骨采用80m

10、m80mm木枋，間距為450mm或300mm。安裝完成后，用膠合板安裝梁底模板，并拉線找平。當梁跨度大于或等于4m時，梁底模應按要求起拱，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1000。主、次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安裝后，再安裝側模、壓腳板及斜撐。當梁高超過750mm時，加14600對拉穿梁螺栓； (2)樓面模板的安裝通線調整門式腳手架可調頂托的標高，將其調到預定的高度，在可調頂托托板上架設100mm100mm木枋（大龍骨），大龍骨固定后架設小龍骨（80mm80mm木枋），小龍骨間距為450mm，然后在小龍骨上安裝膠合板模板。鋪膠合板時，可從四周鋪起，在中間收口。若為壓旁時，

11、角位模板應通線釘固。(3)樓梯模板的安裝樓梯模板采用封閉式支模的方法，在踏面上進行模板封閉以確保踏步的幾何尺寸準確、不變形。同時也保證了樓梯鋼筋不被踩壞，以及砼的振搗充分。其工藝為：根據圖紙設計的標高，搭設平臺架、平臺樓梯梁架，支好模板，然后計算出樓梯踏步的斜底板，搭設架子并在斜板下釘倒鍥，以防斜板下滑。在斜板和板側確定樓梯的寬度和高度，彈線釘梯步側板，用壓條釘牢。根據大樣分出梯步級數，待鋼筋扎完后再釘制踏步側板，在釘踏步面板時，要求踏步面板壓在側板上，并且釘牢。模板安裝完畢檢查尺寸無誤后，用電鉆在樓梯上對穿打眼，樓梯板上面用兩對鋼管沿斜面排放。七、質量保證措施1、施工前有施工員對工人進行詳細

12、的技術交底，對支撐鋼管門式架的組合排列、模板、支頂的加固等必須按規范要求安裝。2、地面混凝土墊層應達到一定強度，地面做好排水措施。3、鋼管門式架安裝前應檢查鋼管門式架是否有破損、立桿垂直、焊口是否有裂縫，保證鋼管門式架必須全部是合格鋼管門式架，以確保鋼管門式架的整體質量。4、模板安裝中，嚴禁使用有裂縫的松雜木枋，對梁底所使用支模的松雜木枋，應事前檢查，挑選完整的木枋，梁底模按規范起拱確保模板和支頂系統不變形。5、模板施工過程由施工員和質安員對其質量進行全面監控。模板安裝完成后，項目經理要及時組織施工員、質安員和班組的主要技術人員進行認真的檢查驗收，項目部初檢合格，報請公司技術部會同監理人員按照

13、有關的檢評標準進行驗收，驗收合格方可進行下一步工序施工。如發現有不合格的必須返工重做至合格標準為止，絕不允許有不合格品流至下一工序。確保模板支頂方案得到落實和按規范施工。6、澆筑混凝土時，嚴格監控模板支頂受力狀況，發現異常應及時處理，并向有關部門匯報。八、高支模穩定驗算材料的力學性能松木枋 =11.7 n/mm2 e=9000 n/mm2夾板 f=13 n/mm2 e=9000 n/mm248鋼管（a=489mm2） f=215n/mm2 e=2.1105 n/mm2i=1.219105mm4 w= 5080 mm3混凝土自重 =24kn/m38.1一般截面梁模板支撐計算書（包括250mm65

14、0mm、350mm1000mm）1、梁底模計算驗算首層250mm650mm截面梁，（其他梁支模亦按此做法）梁側模板豎枋間距300，梁底下設三層木方，縱橫搭設，梁底首層橫枋間距300，設2排縱方沿梁走向布設，梁底二層橫方采用雙方木，間距為600mm,門式架排距為600。 荷載計算a.梁自重模板及支架自重：（模板及支架自重標準值取）砼自重：24*1.2*0.25*0.65=4.68kn/m 鋼筋自重：1.5*1.2*0.25*0.65=0.293kn/m （鋼筋自重標準值根據實際配筋率取）合計：1.75+4.68+0.29=6.72kn/mb.板邊傳遞的荷載（按0.5m板寬度考慮）模板及支架自重：

15、（模板及支架自重標準值取）砼自重： 24*1.2*0.5*0.12=1.728kn/m鋼筋自重：1.1*1.2*0.5*0.12=0.079kn/m （鋼筋自重標準值根據實際配筋率取）合計：0.6+1.728+0.079=2.407kn/m 施工靜荷載：7.105+2.407=9.512kn/m 施工荷載：振搗砼時產生荷載：（水平）施工動荷載： 梁底模抗彎承載力驗算（按三等跨連續梁計，其簡圖如圖） (建筑施工計算手冊式851)（強度滿足要求） 梁底模板撓度計算 (建筑施工計算手冊式850)（剛度滿足要求） 梁底模板剪力驗算（按三等跨連續梁計算）（剪力滿足要求） (同上)2、梁側模驗算 荷載確定

16、 (建筑施工計算手冊式88) (建筑施工計算手冊式89)二者取較小值為振搗砼時產生的荷載：（垂直）梁側模板驗算（用18mm厚夾木板）按梁凈高（1000-120=880mm）計算。化為線均布荷載（驗算承載力）（驗算剛度） 梁側模抗彎承載力驗算（按三等跨連續梁計，其簡圖如圖1） (同上)（強度滿足要求） 梁側模板撓度計算 (同上)（強度滿足要求） 梁側模板剪力驗算（按三等跨連續梁計算）（剪力滿足要求） (同上)3、梁底橫向格柵驗算 荷載確定（梁底橫向格柵間距為300mm，截面bh=80mm80mm） 梁底橫向格柵強度驗算 (同上)（強度滿足要求） 梁底橫向格柵撓度驗算（按單跨梁計，其簡圖如圖，偏于

17、安全） (同上)（剛度滿足要求） 梁底橫向格柵剪力驗算（按單跨梁計算）（剪力滿足要求） (同上)4、梁底縱向格柵驗算 荷載確定（梁底縱向格柵間距為300mm，截面bh=80mm80mm）（驗算承載力）（驗算剛度） 梁底縱向格柵強度驗算 (同上)（強度滿足要求） 梁底縱向格柵撓度驗算 (同上)（強度滿足要求） 梁底縱向格柵剪力驗算（按等跨連續梁計算）（剪力滿足要求） (同上)5、第二層橫向格柵驗算 荷載確定（二層橫向格柵采用雙枋木間距為600mm，截面bh=160mm80mm）（驗算承載力）（驗算剛度） 二層橫向格柵強度驗算 (同上)（強度滿足要求） 二層橫向格柵撓度驗算 (同上)（強度滿足要求

18、） 二層橫向格柵剪力驗算（按單跨梁計算）（剪力滿足要求） (同上)6、鋼管門式架穩定性驗算首層層高4.8m，支頂高度：4.8-0.65=4.15m，支撐體系采用二榀1.9m鋼管門式架組合疊加。(1)腳手架自重產生的軸向力42*2.5門式架 1榀 0.224 kn交叉支撐 2副 0.042=0.08 kn連接棒 2個 0.0062=0.012 kn鎖臂 2副 0.00852=0.017 kn =0.333 kn(2)加固桿、附件產生的軸向力加固桿包括縱向加固桿及剪刀撐，采用483.5mm鋼管，鋼管重為0.038kn/m，剪刀撐按3步3跨距設置，水平加固桿按3步1設，則每跨距寬度內：tg=31.9

19、/（30.6）=3.17cos=0.301鋼管重為（20.6/0.301+0.6）0.038=0.174kn扣件每跨內直角扣件1個，旋轉扣4個：扣件重為：（10.0135+40.0145）=0.072kn每米高腳手架的加固件重：（0.174+0.072）/1.9 =0.13kn/m即(3)施工荷載（自重及活載）作用于一榀門式架的軸心力標準值總和=5.882=11.76kn(4)作用于一品門式架軸心力設計值nn=1.2(+)h+1.4 =1.51.2(0.174+0.13) 7.06+11.76 =15.62kn(5)一榀門架的穩定承載力 =af=0.37131020.205 =47.15kn

20、n=15.624kn 經以上驗算，鋼管門式架設置滿足穩定承載力的要求。8.2大梁350*1000模板支撐計算書材料的力學性能松木枋 =11.7 n/mm2 e=9000 n/mm2夾板 f=13 n/mm2 e=9000 n/mm248鋼管（a=489mm2） f=215n/mm2 e=2.1105 n/mm2i=1.219105mm4 w= 5080 mm3混凝土 =24kn/m3驗算首層最大截面梁350mm1000mm，此梁對應位置的首層層高為4.8m，梁側模板豎枋間距300，梁底設二層木方；梁底第一層橫枋間距300，第二層縱枋設3排雙木枋沿梁走向布設，間距600mm，梁底中間另加獨立鋼支

21、頂，間距為600mm。1、梁底模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.5001.4000.750+0.3500.750=27.038kn/m活荷載標準值 q2 = (2.000+2.500)0.750=3.375kn/m面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 75.001.801.80/6 = 40.50cm3； i = 75.001.801.801.80/12 = 36.45cm4；(1)抗彎強度計算 f = m / w f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(n/mm

22、2)； m 面板的最大彎距(n.mm)； w 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取13.00n/mm2； m = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kn/m)；經計算得到 m = 0.100(1.227.038+1.43.375)0.3000.300=0.335kn.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.33510001000/40500=8.260n/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 t = 3q/2bh t其中最大剪力 q=0.600(1.227.038+1.43.375)0.300=6.691kn截面抗剪強度計算值 t=36691.0

23、/(2750.00018.000)=0.743n/mm2截面抗剪強度設計值 t=1.40n/mm2抗剪強度驗算 t t，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100ei v = l / 400面板最大撓度計算值 v = 0.67730.4133004/(1009000364500)=0.508mm面板的最大撓度小于300.0/400,滿足要求!2、梁底支撐木方的計算（1）梁底木方計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1)荷載的計算：鋼筋混凝土梁自重(kn/m)： q1 = 25.5001.4000.350=12.495kn/m模板的自重線荷載(kn/m)：q2 =

24、 0.3500.350(21.400+0.750)/0.750=0.580kn/m活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kn)：經計算得到，活荷載標準值 p1 = (2.500+2.000)0.7500.350=1.181kn均布荷載 q = 1.212.495+1.20.580=15.690kn/m集中荷載 p = 1.41.013=1.418kn 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kn.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kn)經過計算得到從左到右各支座力分別為n1=1.289knn2=10.487knn3=1.289kn經過計算得到最大彎矩 m= 0.507kn.m經過計算得到最大支

25、座 f= 10.487kn經過計算得到最大變形 v= 0.2mm木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3；i = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；2)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.507106/85333.3=5.94n/mm2木方的抗彎計算強度小于11.7n/mm2,滿足要求! 3)木方抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t截面抗剪強度計算值 t=34.534/(28080)=1.063n/mm2截面抗剪強度設計值 t=1.50n/mm2木方的抗剪強度計

26、算滿足要求!4)木方撓度計算最大變形 v =0.2mm木方的最大撓度小于600.0/400,滿足要求!3.梁底頂托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.123kn/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kn.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kn)經過計算得到最大彎矩 m= 1.101kn.m經過計算得到最大支座 f= 22.547kn經過計算得到最大變形 v= 0.4mm頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 16.008.008.00/6 = 170.67cm3；i = 16.008.008.008.00/12 = 6

27、82.67cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.101106/170666.7=6.45n/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于11.7n/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t截面抗剪強度計算值 t=34534/(216080)=0.531n/mm2截面抗剪強度設計值 t=1.50n/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算最大變形 v =0.4mm頂托梁的最大撓度小于600.0/400,滿足要求!4、鋼管支撐穩定性驗算立桿的穩定性計算公式 其中 n 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 n1=22.55

28、kn (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 n2 = 1.20.1296.600=1.022kn n = 22.547+1.022=23.570kn 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 a 立桿凈截面面積 (cm2)； a = 4.89 w 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；w = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (n/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00n/mm2； l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)計算 l0 = (h+2a) (1) a 立桿上端

29、伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m；公式(1)的計算結果： = 106.64n/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(2)計算 l0 = k1k2(h+2a) (2)公式(3)的計算結果： = 144.94n/mm2，立桿的穩定性計算 n=10.76kn經以上驗算，鋼管門式架設置滿足穩定承載力的要求！6、地基承載力驗算門式架支承在已完成c25混凝土鋼筋樓板上。由于施工進度快，計劃每10天一層，所以樓板的混凝土強度按實際強度的75%計算，即n/s=23.57/0.30.3=0.261 mpa 27mpa， 滿足要求。為安全起見，要

30、求高支模以下的樓層搭設回頭頂，以便支撐架荷載能安全地向下傳遞至地基基礎上。7、梁側模板計算書(1)梁側模板基本參數計算斷面寬度350mm，高度1000mm，兩側樓板高度120mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距300mm，內龍骨采用8080mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm。對拉螺栓布置3道，在斷面內水平間距200+400+400mm，斷面跨度方向間距600mm，直徑14mm。 1000mm350mm 模板組裝示意圖(2)梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中

31、c 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(t+15)，取6.000h； t 混凝土的入模溫度，取15.000； v 混凝土的澆筑速度，取2.000m/h； h 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.400m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 f1=33.590kn/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 f1=33.600kn/m2倒混凝土時產生的荷載標準值 f2= 4.000kn/m2。(3)梁側模板面板的計算面板為受彎結

32、構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。面板的計算寬度取1.15m。荷載計算值 q = 1.233.6001.150+1.44.0001.150=52.808kn/m面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 115.001.801.80/6 = 62.10cm3；i = 115.001.801.801.80/12 = 55.89cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kn.m) 剪力圖(kn) 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 n1=6.337kn n2=17.427kn n3=17.427kn n4=6.337kn最大

33、彎矩 m = 0.475kn.m最大變形 v = 0.6mm1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.47510001000/62100=7.649n/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取13.00n/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! 2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 t=39505.0/(21150.00018.000)=0.689n/mm2截面抗剪強度設計值 t=1.40n/mm2抗剪強度驗算 t t，滿足要求!3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.576mm面板的最大撓度小于300.0/400,滿足要求!(4)梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷

34、載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。q = 17.427/1.150=15.154kn/m內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kn.m) 內龍骨變形圖(mm) 內龍骨剪力圖(kn)經過計算得到最大彎矩 m= 0.400kn.m經過計算得到最大支座 f= 7.200kn經過計算得到最大變形 v= 0.2mm內龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3；i = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；1)內龍骨抗彎

35、強度計算抗彎計算強度 f=0.400106/85333.3=4.69n/mm2內龍骨的抗彎計算強度小于11.7n/mm2,滿足要求!2)內龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t截面抗剪強度計算值 t=33715/(28080)=0.871n/mm2截面抗剪強度設計值 t=1.50n/mm2內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! 3)內龍骨撓度計算最大變形 v =0.2mm內龍骨的最大撓度小于400.0/400,滿足要求!(5)梁側模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載p取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計

36、算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kn.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kn)經過連續梁的計算得到最大彎矩 mmax=0.756kn.m最大變形 vmax=0.358mm最大支座力 qmax=15.481kn抗彎計算強度 f=0.756106/10160000.0=74.41n/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0n/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于600.0/400與10mm,滿足要求!(6)對拉螺栓的計算 計算公式: n n = fa 其中 n 對拉螺栓所受的拉力； a 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170n/mm2；對拉螺栓的直徑(mm

37、): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): a = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kn): n = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kn): n = 15.481對拉螺栓強度驗算滿足要求!8.3樓板模板門式腳手架支撐計算書門式鋼管腳手架的計算參照建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（jgj128-2000）。計算的腳手架搭設高度為4.68米，門架型號采用mf1219，鋼材采用q235。搭設尺寸為：門架的寬度 b = 1.22米，門架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 2.10米。門架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1

38、 = 0.75米。門架立桿采用42.02.5mm鋼管，立桿加強桿采用48.03.5mm鋼管。每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離450mm。梁底木方截面寬度80mm，高度80mm。梁頂托采用100100mm木方。1立桿；2立桿加強桿；3橫桿；4橫桿加強桿 計算門架的幾何尺寸圖 模板支架示意圖1、樓板底木方的計算木方按照簡支梁計算，木方的截面力學參數為（1）荷載的計算：1)鋼筋混凝土板自重(kn/m)：q1 = 25.5000.2000.450=2.295kn/m 2)模板的自重線荷載(kn/m)：q2 = 0.3400.450=0.153kn/m3)活荷載為施工人員與施工設備產生的荷載(

39、kn/m)：經計算得到，活荷載標準值 q3 = 4.5000.450=2.025kn/m經計算得到，木方荷載計算值 q = 1.2(2.295+0.153)+1.42.025=5.773kn/m（2）木方強度、撓度、抗剪計算 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kn.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kn)經過計算得到從左到右各支座力分別為n1=2.911knn2=6.898knn3=5.834knn4=5.834knn5=6.898knn6=2.911kn經過計算得到最大彎矩 m= 0.744kn.m經過計算得到最大支座 f= 6.898kn經過計算得到最大變形 v= 3.2mm木方的截面力學參數

40、為本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3；i = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.744106/85333.3=8.72n/mm2木方的抗彎計算強度小于11.7n/mm2,滿足要求!2)木方抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:t = 3q/2bh t截面抗剪強度計算值 t=34.131/(2100100)=1.277n/mm2截面抗剪強度設計值 t=1.50n/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!3)木方撓度計算最大變形 v =3.2mm木方的最大撓度小于1220.

41、0/400,滿足要求!2.樓板底托梁的計算梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.123kn/m。托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kn.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kn)經過計算得到最大彎矩 m= 1.406kn.m經過計算得到最大支座 f= 15.470kn經過計算得到最大變形 v= 1.2mm頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 16.008.008.00/6 = 170.67cm3；i = 16.008.008.008.00/12 = 682.67cm4；1)頂托梁抗彎強度計

42、算抗彎計算強度 f=1.406106/170666.7=8.24n/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于11.7n/mm2,滿足要求!2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t截面抗剪強度計算值 t=38516/(2100100)=1.277n/mm2截面抗剪強度設計值 t=1.50n/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!3)頂托梁撓度計算最大變形 v =1.2mm頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求!3.門架荷載標準值作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。1 )門架靜荷載計算門架靜荷載標準值包括以下內容：腳手架自重產生的軸向力(kn/m)門架的每跨距

43、內，每步架高內的構配件及其重量分別為： 門架(mf1219) 1榀 0.224kn 交叉支撐 2副 20.040=0.080kn 水平架 5步4設 0.1654/5=0.132kn 連接棒 2個 20.006=0.012kn 鎖臂 2副 20.009=0.017kn 合計 0.465kn經計算得到，每米高腳手架自重合計 ngk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kn/m 加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kn/m)剪刀撐采用48.03.5mm鋼管，按照3步3跨設置，每米高的鋼管重計算：tg=(31.950)/(32.100)=0.92920.038(32.100)/cos/(31.950)=0.113kn/m水平加固桿采用48.03.5mm鋼管，按照1步1跨設置，每米高的鋼管重為0.038(12.1