1、1.緒論1.1 研究的目的和意義內(nèi)燃機(jī)的誕生已有一百多年的歷史。經(jīng)過(guò)長(zhǎng)期不斷的改進(jìn)和提高，內(nèi)燃機(jī)已經(jīng)成為一種比較成熟、完善的動(dòng)力機(jī)械。由于它的熱效率較高、適應(yīng)性好、結(jié)構(gòu)緊湊等優(yōu)點(diǎn)而在車輛、船舶、工程機(jī)械等領(lǐng)域內(nèi)取得了廣泛應(yīng)用，發(fā)揮著日益巨大的作用。為了節(jié)約能源，應(yīng)對(duì)全球性的石油危機(jī)，內(nèi)燃機(jī)經(jīng)濟(jì)性能的提高和新燃料的應(yīng)用研究日益受到重視。為了保護(hù)環(huán)境，降低大氣污染，對(duì)內(nèi)燃機(jī)有害排放指標(biāo)和噪聲的限制也越來(lái)越高，這些都對(duì)內(nèi)燃機(jī)的工作過(guò)程提出了更加嚴(yán)格的要求1。燃燒過(guò)程對(duì)內(nèi)燃機(jī)性能影響的重要性是眾所周知的。它是內(nèi)燃機(jī)工作循環(huán)的中心環(huán)節(jié)，它與內(nèi)燃機(jī)的基本運(yùn)行參數(shù)，如功率、效率和排放等直接關(guān)聯(lián)。長(zhǎng)期以來(lái)，由

2、于燃燒過(guò)程的復(fù)雜性，燃燒過(guò)程只能借助于實(shí)驗(yàn)進(jìn)行研究，這種研究方法不僅要受到實(shí)驗(yàn)條件、測(cè)試技術(shù)、實(shí)驗(yàn)儀器精度等的限制，而且有時(shí)根本無(wú)法完成，這就給研究燃燒過(guò)程帶來(lái)了很大的局限性1,2。 隨著高速CPU、大容量硬盤(pán)的不斷問(wèn)世和飛速發(fā)展，利用計(jì)算機(jī)建立各種科學(xué)的數(shù)學(xué)計(jì)算模型，進(jìn)行缸內(nèi)過(guò)程的三維數(shù)值模擬成為可能3。利用數(shù)值模擬，借助較為完善的數(shù)學(xué)模型，不僅有助于分析理解燃燒機(jī)理，還可以對(duì)內(nèi)燃機(jī)性能進(jìn)行預(yù)測(cè)研究，改變各種結(jié)構(gòu)參數(shù)和運(yùn)行參數(shù)，為新發(fā)動(dòng)機(jī)的優(yōu)化設(shè)計(jì)和舊發(fā)動(dòng)機(jī)性能改善提供指導(dǎo)，從而簡(jiǎn)化實(shí)驗(yàn)工作，縮短研制周期，為內(nèi)燃機(jī)研究工作的開(kāi)展提供了一個(gè)更為廣闊的發(fā)展平臺(tái)4。基于這種情況，本文對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)工作過(guò)

3、程作接近實(shí)際的模擬，建立了一個(gè)適合汽油機(jī)工作過(guò)程計(jì)算的準(zhǔn)維湍流燃燒模型。1.2 內(nèi)燃機(jī)燃燒模型的國(guó)內(nèi)外現(xiàn)狀 以流體力學(xué)、傳熱傳質(zhì)學(xué)、化學(xué)反應(yīng)動(dòng)力學(xué)、燃燒理論和計(jì)算數(shù)學(xué)為基礎(chǔ)，以高速大容量計(jì)算機(jī)為主要工具，通過(guò)計(jì)算手段來(lái)探索自然界、工程實(shí)際和社會(huì)生活中各種燃燒現(xiàn)象的機(jī)理，研究各種燃燒系統(tǒng)和裝置中燃燒過(guò)程的規(guī)律和特點(diǎn)，從而實(shí)現(xiàn)對(duì)各種燃燒現(xiàn)象進(jìn)行準(zhǔn)確的分析和預(yù)測(cè)。內(nèi)燃機(jī)燃燒數(shù)值模擬方法已成為內(nèi)燃機(jī)系統(tǒng)的研究、設(shè)計(jì)和優(yōu)化的一個(gè)強(qiáng)有力的工具5。從上個(gè)世紀(jì)40年代以來(lái)，對(duì)于燃燒模型的研究逐漸開(kāi)展并提出了各種內(nèi)燃機(jī)燃燒模型及其計(jì)算程序，1943年出現(xiàn)了研究?jī)?nèi)燃機(jī)燃燒模型的DamkolerShelkin的皺折

4、理論，認(rèn)為紊流的脈動(dòng)作用使光滑的層流火焰面彎曲且皺折變形；1956年出現(xiàn)了另一種Summerfield微容積擴(kuò)散燃燒理論6，認(rèn)為湍流對(duì)燃燒的影響以微擴(kuò)散為主；1968年Tennkes首先提出了湍流場(chǎng)結(jié)構(gòu)的猜想；1971年，Spalding提出旋渦破碎模型（EBU），在此基礎(chǔ)上，Magnussen和Hjertager7等人提出了湍流控制渦破碎模型(turbulence controlled EBU model)；在Magnussen提出的湍流控制渦破碎模型基礎(chǔ)上，Abraham8將時(shí)間尺度修正為層流一湍流特征時(shí)間尺度，應(yīng)用于火花點(diǎn)火發(fā)動(dòng)機(jī)模擬，Patterson9將其應(yīng)用于柴油機(jī)，形成了層流一湍

5、流特征時(shí)間模型；1991年，日本九州大學(xué)城戶裕之等人提出了具有群島狀和分型幾何火焰面的預(yù)混合湍流傳播火焰構(gòu)造模型。事實(shí)上，對(duì)內(nèi)燃機(jī)工作過(guò)程的計(jì)算直到30年前，內(nèi)燃機(jī)理論基本上是建立在理論循環(huán)基礎(chǔ)之上的，常規(guī)的工作過(guò)程計(jì)算對(duì)實(shí)際工作進(jìn)行了很大的簡(jiǎn)化。計(jì)算機(jī)技術(shù)和計(jì)算流體力學(xué)CFD的飛速發(fā)展，為數(shù)值模擬計(jì)算提供了條件，促進(jìn)了數(shù)值模擬內(nèi)燃機(jī)瞬時(shí)工作過(guò)程的蓬勃發(fā)展10。國(guó)外，6080年代期間為燃燒過(guò)程模擬計(jì)算得到高度發(fā)展。國(guó)內(nèi)由于計(jì)算機(jī)技術(shù)應(yīng)用的滯后，直到80年代模擬計(jì)算工作才開(kāi)始大規(guī)模進(jìn)行。目前，國(guó)內(nèi)已有多所高等院校及科研機(jī)構(gòu)正在開(kāi)展這一工作，每年均有一定數(shù)量的論文發(fā)表，涉及的燃燒模型包括文章前面提

6、到的所有模型類型。從這些文章可看出，我國(guó)在燃燒過(guò)程模擬計(jì)算方面已由起步進(jìn)入比較成熟的階段，特別是在準(zhǔn)維模型應(yīng)用方面，包括汽油機(jī)紊流燃燒模型、汽油機(jī)紊流卷入模型、柴油機(jī)噴注混合模型及柴油機(jī)油滴蒸發(fā)模型，都取得了顯著成果。利用這些模型不僅可以計(jì)算缸內(nèi)壓力、溫度等參數(shù)在不同燃燒時(shí)刻的數(shù)值，還可以模擬計(jì)算各種排放值，如氮氧化物及碳煙。此外，用這些模型還可以進(jìn)行預(yù)測(cè)計(jì)算，即在改變某一運(yùn)動(dòng)參數(shù)或者結(jié)構(gòu)參數(shù)，如壓縮比、混合氣濃度、點(diǎn)火提前角、噴油提前角、噴油器噴孔直徑、發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速、負(fù)荷等時(shí)，計(jì)算發(fā)動(dòng)機(jī)各種性能的相應(yīng)變化。1.3本文主要研究?jī)?nèi)容為了更好的研究燃燒過(guò)程，通過(guò)建立汽油機(jī)準(zhǔn)維燃燒模型，對(duì)汽油機(jī)工作過(guò)

7、程進(jìn)行模擬仿真。本文開(kāi)展的工作有：(1) 建立一個(gè)燃燒過(guò)程的兩區(qū)準(zhǔn)維燃燒模型，其中包括火焰?zhèn)鞑ツＰ汀缀文Ｐ汀⒏變?nèi)傳熱模型等。 (2) 根據(jù)汽油機(jī)的實(shí)際運(yùn)行場(chǎng)合，在發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)臺(tái)上進(jìn)行試驗(yàn)，并測(cè)得模型計(jì)算所需的初始數(shù)據(jù)和對(duì)模型進(jìn)行驗(yàn)證的示功圖。 (3) 利用建立的模型對(duì)汽油機(jī)的燃燒過(guò)程進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，用實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證。在通過(guò)試驗(yàn)驗(yàn)證后的模型的基礎(chǔ)上，計(jì)算缸內(nèi)的湍流參數(shù)，并研究轉(zhuǎn)速、負(fù)荷、壓縮比、配氣相位等對(duì)參數(shù)的影響。(4) 通過(guò)分析得出燃燒過(guò)程中的燃油消耗率曲線、功率曲線、缸內(nèi)壓力升高率曲線和燃燒放熱率曲線等，研究燃燒過(guò)程中火焰的發(fā)展情況，研究模型中對(duì)燃燒性能有重要影響的參數(shù)，確定合理的參數(shù)取

8、值范圍。通過(guò)在一定范圍內(nèi)改變?nèi)紵到y(tǒng)參數(shù)，研究這些參數(shù)對(duì)汽油機(jī)燃燒過(guò)程及動(dòng)力性能的影響。2 汽油機(jī)燃燒模型火焰?zhèn)鞑ナ瞧蜋C(jī)燃燒的重要特征，強(qiáng)烈地受缸內(nèi)氣流湍流運(yùn)動(dòng)的影響。決定性地影響到火焰結(jié)構(gòu)和火焰?zhèn)鞑ァＭ牧魈匦杂绊懭紵^(guò)程，汽油機(jī)燃燒實(shí)質(zhì)上是湍流燃燒。湍流燃燒模型就是建立描述湍流，點(diǎn)火、火焰及火焰?zhèn)鞑サ热紵卣鲄?shù)及其相互間關(guān)系的一組數(shù)學(xué)表達(dá)式，并與內(nèi)燃機(jī)的結(jié)構(gòu)參數(shù)和運(yùn)行參數(shù)聯(lián)系起來(lái)，用以預(yù)測(cè)內(nèi)燃機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)、運(yùn)行參數(shù)變化后的燃燒特性。由于內(nèi)燃機(jī)的燃燒過(guò)程極端復(fù)雜，用模型來(lái)預(yù)測(cè)燃燒就更難了，迄今所提出的各類燃燒模型都是實(shí)際過(guò)程的一種概括和簡(jiǎn)化，所以帶有一定的假設(shè)和猜測(cè)性，汽油機(jī)湍流燃燒模型也是

9、如此。2.1 湍流火焰的結(jié)構(gòu) 內(nèi)燃機(jī)氣缸內(nèi)的氣體流動(dòng)均屬湍流流動(dòng)。湍流是渦不斷產(chǎn)生發(fā)展、分裂和消失的過(guò)程，極大地影響著點(diǎn)火和燃燒，描述湍流結(jié)構(gòu)就成為汽油機(jī)燃燒模擬的重要內(nèi)容。為了定義湍流結(jié)構(gòu)，引入一些特性參數(shù)。湍流結(jié)構(gòu)如圖所示。圖2.1 湍流結(jié)構(gòu)示意圖a為低雷諾數(shù)的湍流結(jié)構(gòu)，b為高雷諾數(shù)的湍流結(jié)構(gòu)圖2.2 FSR與Re的關(guān)系 決定湍流特性的重要參量有湍流雷諾數(shù)Re，是影響湍流火焰?zhèn)鞑サ淖钪匾膮⒘俊?shí)驗(yàn)表明，混合氣在很寬范圍內(nèi)，F(xiàn)SR與Re的關(guān)系如圖2.2所示。（FSR是湍流層燃燒速度比，Re是湍流的雷諾數(shù)）2.2湍流燃燒模型1968年丁克斯首先提出湍流場(chǎng)結(jié)構(gòu)的猜想，1974年布洛文和洛斯柯首

10、先觀察到湍流場(chǎng)有確定的結(jié)構(gòu)，RJ塔巴宗斯基等人在丁克斯湍流結(jié)構(gòu)模型的基礎(chǔ)上，提出了湍流燃燒模型。模型假定：著火發(fā)生在以科爾莫果諾大尺度表爾的高耗散區(qū)內(nèi)，著火后燃燒沿著渦管以速度()向前推進(jìn)，即以湍流強(qiáng)度 (對(duì)流)加上層流燃燒速度 (擴(kuò)散)之和向外傳播，火焰前鋒呈球面；在空間內(nèi)，以層流燃燒速度進(jìn)行燃燒，因此，尺度為L(zhǎng)的湍流渦團(tuán)的燃燒時(shí)間為。2.3燃燒模型的選擇所謂內(nèi)燃機(jī)的數(shù)學(xué)模型，一般是指支配工質(zhì)通過(guò)運(yùn)轉(zhuǎn)中的內(nèi)燃機(jī)汽缸時(shí)的流體力學(xué)和熱力學(xué)行為的一組方程，并用計(jì)算機(jī)求數(shù)值解。通過(guò)數(shù)學(xué)模型模擬內(nèi)燃機(jī)的工作過(guò)程，從而達(dá)到解決內(nèi)燃機(jī)的實(shí)際問(wèn)題。通常燃燒模型可分為三種：零維模型、準(zhǔn)維模型、多維模型。 (1

11、) 零維模型零維模型又稱單區(qū)模型。它是通過(guò)對(duì)大量實(shí)際燃燒放熱過(guò)程的統(tǒng)計(jì)分析，找出規(guī)律性，用經(jīng)驗(yàn)公式或曲線擬合的方法，建立起一種表達(dá)燃燒放熱過(guò)程參數(shù)間的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式，將其復(fù)雜的燃燒過(guò)程簡(jiǎn)化表達(dá)成幾個(gè)特征參數(shù)間的關(guān)系，他們的共同特點(diǎn)是把缸內(nèi)過(guò)程的每一瞬態(tài)看成是均勻的，抽去其燃燒物理一化學(xué)反應(yīng)的復(fù)雜中間過(guò)程，僅把燃燒看成是按一定規(guī)律向系統(tǒng)加入熱量的過(guò)程。這些模型對(duì)于分析、計(jì)算和預(yù)測(cè)內(nèi)燃機(jī)性能起了很重要的作用，能夠預(yù)估燃燒過(guò)程中主要性能參數(shù)(如與功率有關(guān)的發(fā)動(dòng)機(jī)特性)。另因其簡(jiǎn)單，計(jì)算費(fèi)用少，目前在循環(huán)模擬計(jì)算中，還是得到了廣泛的應(yīng)用。但是，在這類模型中，用簡(jiǎn)單的數(shù)學(xué)關(guān)系掩蓋了燃燒中物理一化學(xué)反應(yīng)過(guò)程的

12、本質(zhì)，因此無(wú)法從機(jī)理上去把握其規(guī)律性。另外均勻態(tài)的假設(shè)，也不能預(yù)測(cè)NO。及其其它排放物的生成；而計(jì)算的準(zhǔn)確性又依賴于經(jīng)驗(yàn)系數(shù)的選取，恰當(dāng)與否與內(nèi)燃機(jī)機(jī)型及運(yùn)行條件有很強(qiáng)的依賴關(guān)系，因而就不能充分反映變運(yùn)行條件對(duì)放熱特性的影響。(2)準(zhǔn)維模型準(zhǔn)維模型是在零維模型的基礎(chǔ)上發(fā)展而成的，它是將工質(zhì)的熱力數(shù)據(jù)與汽缸流場(chǎng)聯(lián)系起來(lái)研究燃燒室中的能量轉(zhuǎn)換，從而可以考慮燃燒室?guī)缀纬叽纭⒒旌蠚獾臏?zhǔn)備和運(yùn)轉(zhuǎn)參數(shù)的變化對(duì)燃燒過(guò)程細(xì)節(jié)的影響，因此該模型能把零維模型的熱力學(xué)框架可以應(yīng)用的范圍拓展到燃燒過(guò)程的變化可能是主導(dǎo)因素之一的問(wèn)題。它不需要預(yù)先給定燃燒放熱率，而是將火焰?zhèn)鞑ミ^(guò)程視為隨空間而變化的過(guò)程，從更加基本的物理

13、量出發(fā)，導(dǎo)出質(zhì)量燃燒率，力求反映結(jié)構(gòu)參數(shù)、運(yùn)轉(zhuǎn)參數(shù)以及湍流對(duì)燃燒的影響，而對(duì)于其它過(guò)程仍按零維處理。此外計(jì)算費(fèi)用仍能保持在許可范圍之內(nèi)，因此，國(guó)外對(duì)準(zhǔn)維模型的研究和應(yīng)用較多，國(guó)內(nèi)也開(kāi)展過(guò)這方面的大量工作。 (3)多維模型多維模型應(yīng)該說(shuō)是當(dāng)前最為先進(jìn)的模型。它是基于質(zhì)量、能量、動(dòng)量守恒定律，考慮了所有現(xiàn)象，如汽缸內(nèi)流場(chǎng)、穩(wěn)流特性、物質(zhì)的化學(xué)濃度、溫度等，并全部引入計(jì)算方程中的一種詳細(xì)的三維機(jī)構(gòu)模型。在多維模型中，除時(shí)間獨(dú)立變量外，還有空間獨(dú)立變量，相應(yīng)的方程組為偏微分方程組，因此，多維模型的計(jì)算十分復(fù)雜，只有在大型計(jì)算機(jī)上才能完成。從上述三種模型的特點(diǎn)來(lái)看，多維模型是目前比較精確的模型，它具有考

14、察內(nèi)燃機(jī)幾何關(guān)系與流體流動(dòng)相互作用細(xì)節(jié)的潛力，其控制微分方程為一組偏微分方程，其中包括湍流、化學(xué)過(guò)程、邊界層等許多子模性，用該種模型對(duì)缸內(nèi)燃燒過(guò)程進(jìn)行模擬，只要給出邊界條件，就可以求出燃燒室內(nèi)的速度場(chǎng)、溫度場(chǎng)、濃度場(chǎng)、壓力場(chǎng)，但該模型在現(xiàn)階段由于對(duì)湍流、燃燒化學(xué)等子模型難以確定，以及受到計(jì)算機(jī)的容量和速度的影響，因此實(shí)際使用并不多，故本文選擇準(zhǔn)維模型進(jìn)行模擬計(jì)算。2.4 準(zhǔn)維模型建立的理論基礎(chǔ)為了更好的理解AVLBOOST 程序,本章概括出了包括所有可用元件的基本方程式的理論背景.2.4.1 基本方程內(nèi)燃機(jī)循環(huán)過(guò)程的計(jì)算基于熱力學(xué)第一定律： (2.1)式中：氣缸里工質(zhì)內(nèi)能變化；工質(zhì)對(duì)活塞做的功

15、；噴入燃料燃燒放出的熱量；工質(zhì)與氣缸蓋、缸套、活塞進(jìn)行熱交換的熱量；由于漏氣而引起的焓流；氣缸里工質(zhì)的質(zhì)量；u比內(nèi)能；氣缸內(nèi)壓力；V 氣缸容積；噴入燃料燃燒放出的熱量；壁熱損失；曲軸轉(zhuǎn)角；漏氣焓；氣體質(zhì)量流。熱力學(xué)第一定律內(nèi)容為：氣缸里的內(nèi)能變化等于活塞功、燃料燃燒放出的熱量、壁熱損失和漏氣引起的焓流的代數(shù)和。對(duì)于汽油機(jī)，假定： 在燃燒開(kāi)始前混合物是均勻混合物 在燃燒過(guò)程中空燃比是恒定的 即使成分不同，已燃和未燃充氣也具有相同的壓力和溫度。為了求解此方程，需要建立燃燒過(guò)程、氣缸壁傳熱和在一定壓力、溫度、氣體組成下的氣體性質(zhì)的模型。建立壓力、溫度和密度的關(guān)系： （2.2）只要?dú)飧變?nèi)的溫度知道，氣

16、缸壓力可以由氣體方程得到。2.4.2 燃燒模型氣缸內(nèi)燃料的燃燒是一個(gè)化學(xué)過(guò)程，它受許多參數(shù)影響。其中之一是空氣和燃料的比例（空燃比）。如果實(shí)際空氣比理論需要的多，使燃料充分燃燒，則叫稀燃。反之則叫富燃。下面的方程說(shuō)明了1kg燃料完全燃燒所需要的化學(xué)計(jì)量的空氣量： （2.3）對(duì)于稀燃，一個(gè)循環(huán)釋放的熱量可以從氣缸里的燃料量和其低熱值計(jì)算得到。低熱值是一種燃料屬性，可以從下面的公式計(jì)算得到： kJ/kg(2.4)式中：Hu 低熱值；c 燃料中碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)；h 燃料中氫的質(zhì)量分?jǐn)?shù)；o 燃料中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)；S 燃料中硫的質(zhì)量分?jǐn)?shù)；n 燃料中氮的質(zhì)量分?jǐn)?shù)；w 燃料中水的質(zhì)量分?jǐn)?shù)。在富燃中，在循環(huán)中產(chǎn)生的

17、總熱量由氣缸中的空氣量決定。即使實(shí)際空氣比理論所需少，燃料也會(huì)全部被轉(zhuǎn)換成燃燒產(chǎn)物。但是，在富燃和稀燃的條件下燃燒產(chǎn)物的組成成分是不同的。燃燒產(chǎn)物的組成成分由所用的燃料類型、空燃比、壓力和溫度決定。如果有足夠的時(shí)間達(dá)到化學(xué)平衡，產(chǎn)物的成分組成總是一樣的。事實(shí)上，在真實(shí)的發(fā)動(dòng)機(jī)條件下，上述假設(shè)的完全燃燒過(guò)程是不可能達(dá)到的。對(duì)過(guò)量空氣系數(shù)為1.0的燃燒過(guò)程來(lái)說(shuō)，這是非常重要的（過(guò)量空氣系數(shù)的定義為：氣缸內(nèi)實(shí)際的空氣量與理論燃燒所需的空氣量之比）。因此，BOOST程序中包含了有關(guān)于燃料轉(zhuǎn)換因子的模型，以考慮過(guò)量空氣系數(shù)在0.9到1.2之間的不完全燃燒過(guò)程。圖2.3表示了汽油機(jī)在一定充量的空氣下平均有

18、效壓力(IMEP)和過(guò)量空氣系數(shù)之間的關(guān)系。過(guò)量空氣系數(shù)-圖2.3 過(guò)量空氣系數(shù)對(duì)平均有效壓力的影響2.4.3.燃燒放熱率的計(jì)算建立燃燒過(guò)程模型的最簡(jiǎn)單的方法是直接指定放熱率。發(fā)動(dòng)機(jī)在某一運(yùn)行點(diǎn)的放熱率可由測(cè)量的缸內(nèi)壓力曲線計(jì)算得到。通過(guò)對(duì)高溫循環(huán)的逆計(jì)算，例如，通過(guò)解方程2.2或者2.3，用 代替 ，即可得到相應(yīng)曲軸轉(zhuǎn)角的放熱率。為了簡(jiǎn)化計(jì)算，必須指定無(wú)量綱的熱輸入特性。通過(guò)計(jì)算循環(huán)總放熱量由氣缸內(nèi)的燃料量和空燃比確定，BOOST計(jì)算出每度曲軸轉(zhuǎn)角所釋放的熱量。可以用以下方法直接輸入放熱率曲線：1、韋伯函數(shù)（Vibe） 韋伯函數(shù)經(jīng)常用來(lái)近似描述發(fā)動(dòng)機(jī)真實(shí)的放熱特征： （2.5） (2.6)

19、(2.7)式中：Q燃料燃燒放出的總熱量；曲軸轉(zhuǎn)角；燃燒開(kāi)始時(shí)的曲軸轉(zhuǎn)角；燃燒持續(xù)期；m形狀參數(shù)；a 完全燃燒的Vibe參數(shù)，a=6.9。對(duì)vibe函數(shù)積分，得到從燃燒開(kāi)始時(shí)刻起至某一時(shí)刻所燒掉的燃油質(zhì)量分?jǐn)?shù)，即已燃質(zhì)量分?jǐn)?shù)x ： （2.8）在圖24中顯示了vibe形狀參數(shù)m對(duì)vibe函數(shù)圖形形狀的影響。圖2.4：形狀參數(shù)m的影響2、韋伯雙區(qū)模型對(duì)于外部混合的發(fā)動(dòng)機(jī)，可以選擇一個(gè)雙區(qū)模型。使用vibe函數(shù)計(jì)算放熱率和已燃質(zhì)量分?jǐn)?shù)。但取消關(guān)于已燃和未燃充氣有相同溫度的假設(shè)，取而代之的是用熱力學(xué)第一定律來(lái)分別分析已燃充氣和未燃充氣。 （2.9） (2.10)下標(biāo) b 表示已燃區(qū)；下標(biāo) u 表示未燃區(qū)

20、。式子表示新鮮充量在向燃燒產(chǎn)物轉(zhuǎn)化的過(guò)程中，從未燃區(qū)流向已燃區(qū)的焓流。并忽略兩區(qū)之間的熱流。另外，兩區(qū)總?cè)莘e的變化必須與氣缸容積的變化相等，兩區(qū)容積之和必須和氣缸容積相等。 （2.11） (2.12)將式子（2.11）帶入(2.9)中，并使用基本的代數(shù)運(yùn)算可得到已燃區(qū)溫度隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化率。 （2.13）其中： 同樣可以建立一個(gè)類似的關(guān)于未燃區(qū)溫度的方程。 （2.14）每一時(shí)間步已燃混合氣的量可由用戶指定的Vibe函數(shù)得到。對(duì)于其它的條件，像壁面熱損失等，可以在二區(qū)間上適當(dāng)分配，建立與單區(qū)模型相似的模型。2.4.4. 擴(kuò)散放熱率的計(jì)算 對(duì)于發(fā)動(dòng)機(jī)瞬時(shí)現(xiàn)象的模擬，上述方法是不夠的，因?yàn)榉艧崽匦允?/p>

21、隨著發(fā)動(dòng)機(jī)的速度和負(fù)荷而變化的。由于在模擬程序運(yùn)行之前，瞬時(shí)的速度和負(fù)荷是未知的，因此，需要一個(gè)在某一工況下預(yù)測(cè)放熱率的模型。對(duì)于汽油機(jī)，燃燒持續(xù)期和點(diǎn)火延遲期的變化可由點(diǎn)火時(shí)刻氣缸內(nèi)的條件計(jì)算得到。 (2.19) (2.20)s 層流火焰速度；f 點(diǎn)火時(shí)刻活塞頂?shù)綒飧咨w的距離。層流火焰速度是缸內(nèi)條件、空燃比和殘余氣體摩爾分?jǐn)?shù)的函數(shù)。2.4.5 準(zhǔn)維燃燒模型BOOST中用于點(diǎn)燃式發(fā)動(dòng)機(jī)的準(zhǔn)維燃燒模型可以預(yù)測(cè)均勻充氣發(fā)動(dòng)機(jī)的放熱率。因而要考慮下列參數(shù)的影響： 燃燒室形狀 火花塞位置和點(diǎn)火定時(shí) 缸內(nèi)充氣的組分（殘余氣體、廢氣再循環(huán)氣體、空氣和燃料蒸氣） 宏觀充氣運(yùn)動(dòng)和湍流程度二區(qū)燃燒模型的熱力學(xué)已

22、經(jīng)在2.4.3節(jié)雙區(qū)韋伯函數(shù)中已簡(jiǎn)略介紹。雙區(qū)韋伯函數(shù)用來(lái)計(jì)算燃燒產(chǎn)物的氣體狀態(tài)（如已燃區(qū)）和剩余新鮮充氣的狀態(tài)（如未燃區(qū)）。但是，放熱率是由方程（2.21）決定，而非由用戶提供的韋伯函數(shù)決定。 (2.21)已燃總質(zhì)量；卷吸入火焰的質(zhì)量；特征燃燒時(shí)間（即，燃燒單個(gè)湍流渦所需要的時(shí)間）。卷吸入火焰的質(zhì)量由火焰表面積、未燃區(qū)密度、層流火焰速度和湍流強(qiáng)度計(jì)算得到： (2.22)式中：未燃區(qū)氣體密度；火焰表面積；湍流強(qiáng)度； 層流火焰速度；在點(diǎn)火時(shí)刻的特征燃燒時(shí)間；t 從點(diǎn)火時(shí)刻起的時(shí)間。假設(shè)火焰從火花塞以球形傳播到整個(gè)燃燒室，則瞬時(shí)火焰半徑，火焰面積，已燃區(qū)和未燃區(qū)內(nèi)的活塞、缸蓋和缸套周壁的面積則只由

23、幾何條件決定。但是，實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示，不管是卷吸的還是損耗的燃料都不是嚴(yán)格的遵守幾何關(guān)系。這可由Bargende的一個(gè)公式來(lái)修正，該方法改進(jìn)了隨曲軸轉(zhuǎn)角變化的放熱率的計(jì)算。因此，下面的修正被引入方程（2.22）中。 (2.23) 其中，表示已燃?xì)怏w的體積；參數(shù)和由下式?jīng)Q定：式中，X表示殘余氣體的容量。由于上述方法有賴于經(jīng)驗(yàn)公式，因此引進(jìn)一個(gè)基于物理的方法以考慮燃燒和湍流的相互作用。這個(gè)方法可以參考燃燒的物理模型，該模型更多的考慮了湍流的影響，它對(duì)卷吸入的新鮮充量的貢獻(xiàn)，如下所示： (2.24)其中，表示已燃質(zhì)量分?jǐn)?shù)。湍流的速度由未燃?xì)怏w的質(zhì)量分?jǐn)?shù)測(cè)得，僅影響新鮮充量。而且，方程式（2.1.24）考

24、慮了燃燒放熱率的減少，當(dāng)殘留氣體的質(zhì)量增加時(shí)。由燃燒引起的額外的湍流強(qiáng)度按下式估算： （2.25）為了計(jì)算湍流強(qiáng)度,采用簡(jiǎn)單的k模型和作如下的假設(shè)： 總的湍流既不受擴(kuò)散的影響，也不受邊界層流動(dòng)的影響 湍流是等方向性的 在進(jìn)氣沖程中沒(méi)有進(jìn)氣渦流產(chǎn)生 湍流完全產(chǎn)生在進(jìn)氣沖程 根據(jù)快速變形理論假定，瞬時(shí)動(dòng)量守恒。 所有的流動(dòng)只發(fā)生在氣缸軸線的方向湍流的動(dòng)能k被定義為： （2.26）湍流動(dòng)能變化率描述如下： （2.27）式中，； 。P 產(chǎn)生率；D 擴(kuò)散率，該因素可被忽略，如設(shè)為0 ；C 模型常數(shù)；l 湍流長(zhǎng)度尺寸，是動(dòng)能的耗散率。2.5 本章小結(jié) 本章介紹了燃燒模型的種類，重點(diǎn)介紹了準(zhǔn)維燃燒模型，對(duì)B

25、OOST建立模型的相關(guān)理論知識(shí)做了重點(diǎn)介紹，為后面軟件使用和分析計(jì)算奠定理論基礎(chǔ)。3 應(yīng)用BOOST建立發(fā)動(dòng)機(jī)模型AVL BOOST軟件是奧地利AVL LIST公司為建立整臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī)的模型而開(kāi)發(fā)研制的一套一維氣體流動(dòng)和熱力學(xué)模擬計(jì)算程序。它不僅可以在設(shè)計(jì)階段預(yù)測(cè)發(fā)動(dòng)機(jī)的穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)性能，而且還可以分析成型發(fā)動(dòng)機(jī)的熱力學(xué)過(guò)程。模擬的主要目標(biāo)是減少在昂貴的試驗(yàn)臺(tái)架上的投資，為進(jìn)一步的設(shè)計(jì)指引方向。利用這款軟件，我們可以對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的性能進(jìn)行模擬計(jì)算，同時(shí)可以通過(guò)改變結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行大量計(jì)算得出各參數(shù)的影響趨勢(shì)。3.1 492發(fā)動(dòng)機(jī)工作過(guò)程的建立建立計(jì)算模型的步驟大致如下：(1)對(duì)所研究的492Q型發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)行分

26、析和測(cè)量，收集數(shù)據(jù)和資料。(2)將實(shí)際的復(fù)雜的汽油機(jī)分解成若干個(gè)容易處理的子系統(tǒng)，并運(yùn)用AVL BOOST軟件所提供的模塊建立相應(yīng)的物理模型。(3)根據(jù)工程熱力學(xué)，傳熱學(xué)等方面的知識(shí)，將簡(jiǎn)化的物理模型進(jìn)行定量的數(shù)學(xué)描述，將收集的數(shù)據(jù)及資料輸入到相應(yīng)的模塊中去，即建立數(shù)學(xué)模型。(4)利用己建立的初步模型，進(jìn)行模擬計(jì)算，求出該模型所包含的全部物理參量，并與實(shí)際的測(cè)量值進(jìn)行對(duì)比，進(jìn)一步修改模型以達(dá)到實(shí)用。根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)，建立工作模型如下圖所示： 圖3.1 工作過(guò)程模型模型由以下元件組成： 4個(gè)汽缸 用C表示 1個(gè)空氣濾清器 用CL表示 2個(gè)系統(tǒng)邊界 用SB表示 3個(gè)增壓器 用PL表示 27根管 用數(shù)

27、字表示 15個(gè)測(cè)試點(diǎn) 用MP表示 9個(gè)約束點(diǎn) 用R表示 5個(gè)接點(diǎn) 用J表示 1個(gè)噴油器 用I表示模型的工作過(guò)程：空氣通過(guò)系統(tǒng)邊界（SB1）進(jìn)入空氣濾清器，再通過(guò)管道1、2、3進(jìn)入進(jìn)氣管，然后由相應(yīng)的進(jìn)氣道進(jìn)入相應(yīng)的氣缸C1C4，再通過(guò)排氣管，最后經(jīng)過(guò)系統(tǒng)邊界（SB2）將廢氣排入大氣。3.2模型參數(shù)的設(shè)定3.2.1 普通數(shù)據(jù)輸入BOOST要求對(duì)整體輸入數(shù)據(jù)的說(shuō)明優(yōu)先于任何元件。首先必須定義全局輸入數(shù)據(jù)，選擇仿真控制，并輸入下面的數(shù)據(jù)。（1） 普通控制圖3.2 普通控制輸入以下數(shù)據(jù)：發(fā)動(dòng)機(jī)速度：3800rpm計(jì)算模型：?jiǎn)我恢付ㄟx擇的氣缸：Transfer of ROHR混合準(zhǔn)備：外部燃油：類型：汽

28、油低熱值：43500 kJ/kg化學(xué)計(jì)量空燃比：14.5參考條件：壓力：Pa溫度：298K（2）時(shí)間設(shè)置控制圖3.3時(shí)間控制輸入以下數(shù)據(jù)：循環(huán)：四沖程最大計(jì)算時(shí)間：循環(huán)數(shù)：50管子：平均單元尺寸：30mm輸出：5 deg數(shù)據(jù)保存間隔：720 deg（3）點(diǎn)火時(shí)間輸入下面數(shù)據(jù)：發(fā)火間隔（度）0540180360（4）初始化表3.1 初始化數(shù)據(jù)Set壓力（Pa）溫度（K）燃油蒸汽燃燒產(chǎn)物空燃比130400100002950003400.0701000034900114.3（5）發(fā)動(dòng)機(jī)摩擦力輸入下列數(shù)據(jù)：負(fù)荷：10bar表3.2摩擦力數(shù)據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)速度（轉(zhuǎn)/分）FMEP (Y) bar10001.838

29、003.53.2.2 元件數(shù)據(jù)輸入（1）邊界條件SB1、SB2：表3.3 邊界條件表大氣壓力（Pa）氣體溫度（K）燃油蒸汽燃燒產(chǎn)物比率類型比率數(shù)值SB19950030400A/F-Ratio10000SB29950095001A/F-Ratio14.3（2）管子數(shù)據(jù)的設(shè)定：表3.4 管子數(shù)據(jù)表管子長(zhǎng)度（mm）直徑(mm)彎曲半徑 （mm）摩擦系數(shù)（mm）傳遞系數(shù)（mm）壁面溫度（K）管1220Table0.011304管260600.011304管3601000.011304管480Table0.0341293管580320.041850管680320.041850管780320.041850

30、管880320.041850管930532Table1850管1028532Table1850管1130032Table1850管1227032Table1850管1350340.0231850管1450350.0231850管15360370.0221750管16290370.0221750管1750440.0211850管18970460.0211700管19330460.0211650管20320TableTable0.0361310管21320TableTable0.0361310管22320TableTable0.0361310管23320TableTable0.0361310管24

31、40700.0341304管25105Table0.0341304管26970TableTableTable1600管27220Table0.0011304對(duì)相關(guān)表格輸入下面數(shù)據(jù)：表3.5 管相關(guān)數(shù)據(jù)DiameterBending RadiusFriction CoefficientLocationX (mm)DiameterY (mm)LocationX (mm)BendingRadius Y (mm)LocationX (mm)FrictionCoefficient YPipe 10110220706060Pipe 40806555Pipe 90102.5213.753050.040.04

32、0.0230.023Pipe 100102.5213.752850.040.040.0230.023Pipe 1101102053000.040.040.0230.023Pipe 120115182.52700.040.040.0230.023Pipes20 - 230701151702252653204542.741.336.833.533.433.4010521531501206010000Pipe 25052.5105757565Pipe 260220400570970464645464602205709700100001001000002205709700.0190.060.060.0

33、19Pipe 2702204480 設(shè)定管子參數(shù)時(shí)要注意的是管子的摩擦系數(shù)與管子內(nèi)表面的加工程度、管子的材料、管子的長(zhǎng)度有關(guān)，AVL公司的經(jīng)驗(yàn)參數(shù)如表3.6。表3.6 AVL公司的經(jīng)驗(yàn)參數(shù)表管子直徑（mm）3060100150塑料（0.0015）0.0110.010.010.01新型鋼結(jié)構(gòu)（0.05）0.0230.0190.0170.016舊型鋼結(jié)構(gòu)（0.17）0.0320.0270.0230.021鑄鐵（min.0.25）0.0370.0290.0260.023鑄鐵（max.0.5）0.0440.0370.0310.028管子中初始化數(shù)據(jù)按發(fā)動(dòng)機(jī)中的實(shí)際情況設(shè)定。（3）約束參數(shù)的設(shè)定約束的參

34、數(shù)可以用“元素/參數(shù)復(fù)制”從一個(gè)約束復(fù)制參數(shù)到另一個(gè)約束。表3.7 約束參數(shù)表約束數(shù)Flow Coefficients for FlowR1R21R3R60.8R7R90.9（4）汽缸參數(shù)的設(shè)定 一般參數(shù)的設(shè)定： 缸徑： 92mm 沖程： 92mm 壓縮比： 9 連桿長(zhǎng)度： 168mm 活塞銷偏心： 0.8mm 有效流動(dòng)縫隙： 0mm 曲軸箱壓力： Pa 掃氣模型： 完全混合 初始化設(shè)定（如圖3.4）： 圖3.4 初始化參數(shù)設(shè)定函數(shù)參數(shù)的設(shè)定（如圖3.5）： Boost軟件中用Vibe函數(shù)來(lái)表示發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸中的燃燒過(guò)程，其中包含如下參數(shù)：Start of combustion 點(diǎn)火提前角Comb

35、ustion duration 燃燒持續(xù)時(shí)間Shape parameter 形狀因子Parameter a 參數(shù)(汽油機(jī)選擇6.9)圖3.5 函數(shù)參數(shù)的設(shè)定熱傳導(dǎo)參數(shù)的設(shè)定（如圖3.6）：熱傳導(dǎo)氣缸中的相關(guān)參數(shù)設(shè)定如下：活塞： 表面積： 5809 壁面溫度： 500K 活塞標(biāo)定系數(shù)： 1缸蓋： 表面積： 7550 壁面溫度： 530K 缸蓋標(biāo)定系數(shù)： 1缸筒： 表面積： 270 壁面溫度（活塞上止點(diǎn)）： 435K 壁面溫度（活塞下止點(diǎn)）： 425K 缸筒標(biāo)定系數(shù)： 1 燃燒系統(tǒng)： DI氣缸內(nèi)渦流比： 0 圖3.6 熱傳導(dǎo)參數(shù)設(shè)定閥口參數(shù)設(shè)定：輸入以下數(shù)據(jù)：表3.8 閥口參數(shù)數(shù)據(jù)Controll

36、ed byPortPipeControlSurface Area mm2Wall Temp K22Valve03605Valve8300540氣道參數(shù)設(shè)定：管22氣門控制氣門座內(nèi)徑： 43mm氣門間隙： 0mm有效流動(dòng)面積的比例系數(shù)：1.712氣門升程：將曲軸轉(zhuǎn)角與氣門升程參數(shù)導(dǎo)入進(jìn)去（如圖3.7）氣門開(kāi)啟角度：340凸輪持續(xù)角度：270氣門開(kāi)啟角度：340凸輪持續(xù)角度：270增量：10圖3.7 氣門參數(shù)設(shè)定流量系數(shù)（如圖3.8）：壓縮比：1選擇閥門有效行程圖3.8流量系數(shù)參數(shù)設(shè)定 管5氣門控制氣門座內(nèi)徑： 36mm氣門間隙： 0mm有效流動(dòng)面積的比例系數(shù)：1.242氣門升程：將曲軸轉(zhuǎn)角與氣門

37、升程參數(shù)導(dǎo)入進(jìn)去（如圖3.9）氣門開(kāi)啟角度：130凸輪持續(xù)角度：260氣門開(kāi)啟角度：130凸輪持續(xù)角度：260增量：10圖3.9 氣門參數(shù)設(shè)定流量系數(shù)（如圖3.10）壓縮比：1選擇閥門有效行程圖3.10 流量系數(shù)參數(shù)設(shè)定管22和管5的升程曲線和流動(dòng)系數(shù)曲線表表3.9升程曲線和流動(dòng)系數(shù)曲線表進(jìn)氣管 22排氣管 5升程曲線流動(dòng)系數(shù)升程曲線流動(dòng)系數(shù)曲柄角 (X)deg氣門升程(Y)mm氣門升程(X)mm流動(dòng)系數(shù)(Y)曲柄角(X)deg氣門升程(Y)mm氣門升程(X)mm流動(dòng)系數(shù) (Y)3400001300003500.1510.1091400.210.10793601.7420.2021500.91

38、20.2093701.7830.2591601.9830.27753802.9340.30131703.2140.35853904.1450.32531804.3950.40444005.2860.34981905.5360.450844106.3770.38292006.5470.500934207.3180.39512107.4480.51974308.1290.40672208.1790.5364408.77100.40792308.71100.536024509.25110.40482409.07110.537034609.522509.324709.582609.324809.442

39、709.014909.132808.585008.632907.945107.963007.065207.123106.055306.23205.045405.253303.925504.123402.785602.943501.425701.763600.725800.753700.185900.173800.066000.05390061006100（1） 空氣濾清器概要幾何屬性總?cè)莘e： 8.7L進(jìn)口容積： 3L出口容積： 4.3L過(guò)濾器的長(zhǎng)度： 300mm氣體屬性質(zhì)量流量： 0.103kg/s壓降： 800Pa進(jìn)口壓力： Pa進(jìn)口空氣溫度： 293 流動(dòng)系數(shù)表3.10 流動(dòng)系數(shù)管 3 流

40、入1管 3 流出1管 4 流入1管 4 流出1（2） 增壓室 概要表3.11 增壓室概要容積(l)全局初始化充氣室14Set 1充氣室26Set 3充氣室36Set 3 流動(dòng)系數(shù)表3.12增壓室流動(dòng)系數(shù)充氣室1管3流入0.95管3流出0.95管24流入0.95管24流出0.95充氣室2管18流入0.65管18流出0.65管26流入0.8管26流出0.8充氣室3管18流入0.9管18流出0.9管19流入0.9管 19流出0.9（8）連接表3.13 各連接數(shù)據(jù)Junction 1Constant PressurePipe 4 InflowPipe 21 InflowPipe 22 InflowPi

41、pe 25 Inflow1111Pipe 4 OutflowPipe 21 OutflowPipe 22 OutflowPipe 25 Outflow1111Junction 2Refined ModelAngle between Pipes 4 and 20Angle between Pipes 20 and 23Angle between Pipes 23 and 49018090Junction 3Refined ModelAngle between Pipes 9 and 10Angle between Pipes 10 and 13Angle between Pipes 13 and

42、 9 30165165Junction 4Refined ModelAngle between Pipes 11 and 12Angle between Pipes 12 and 14Angle between Pipes 14 and 1130165165Junction 5Refined ModelAngle between Pipes 15 and 16Angle between Pipes 16 and 17Angle between Pipes 17 and 1530165165（9） 限制表3.14 各限制數(shù)據(jù)Restriction 1from Pipe 1 to Pipe 21f

43、rom Pipe 2 to Pipe 11Restriction 2from Pipe 2 to Pipe 31from Pipe 3 to Pipe 21Restriction 3from Pipe 5 to Pipe 90.8from Pipe 9 to Pipe 50.8Restriction 4from Pipe 6 to Pipe 110.8from Pipe 11 to Pipe 6 0.8Restriction 5from Pipe 7 to Pipe 120.8from Pipe 12 to Pipe 70.8Restriction 6from Pipe 8 to Pipe 1

44、00.8from Pipe 10 to Pipe 80.8Restriction 7from Pipe 13 to Pipe 150.9from Pipe 15 to Pipe 130.9Restriction 8from Pipe 14 to Pipe 160.9from Pipe 16 to Pipe 140.9Restriction 9from Pipe 17 to Pipe 260.9from Pipe 26 to Pipe 170.9（10） 噴油器 概要 輸入下面的數(shù)據(jù)： 空燃比：14.5 噴油器：Injection Nozzle（Continuous Injection） 測(cè)點(diǎn)：

45、測(cè)點(diǎn)2 噴入空氣流量的100% 流動(dòng)系數(shù)圖3.11噴油器流動(dòng)系數(shù)（11）測(cè)量點(diǎn)測(cè)點(diǎn)位置輸出范圍Measuring Point 1170StandardMeasuring Point 235StandardMeasuring Point 3200StandardMeasuring Point 460StandardMeasuring Point 540StandardMeasuring Point 625StandardMeasuring Point 740StandardMeasuring Point 8275StandardMeasuring Point 9268StandardMeasur

46、ing Point 1050StandardMeasuring Point 1150StandardMeasuring Point 12200StandardMeasuring Point 13260StandardMeasuring Point 14900StandardMeasuring Point 15305Standard3.3本章小結(jié)本章建立了492Q汽油機(jī)工作過(guò)程的模型。為了提高模型的準(zhǔn)確性，在汽油機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)如缸徑和沖程等確定的情況下，正確選擇汽油機(jī)的燃燒放熱模型以及傳熱模型，而且對(duì)進(jìn)排氣系統(tǒng)和系統(tǒng)邊界的流量系數(shù)以及該機(jī)的一些性能參數(shù)進(jìn)行了設(shè)置，為后續(xù)章節(jié)的仿真分析奠定了基礎(chǔ)。4

47、492發(fā)動(dòng)機(jī)的模擬計(jì)算4.1模擬計(jì)算應(yīng)用數(shù)值仿真技術(shù)輔助內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)，關(guān)鍵在于其預(yù)測(cè)能力也即模型的準(zhǔn)確性。本文進(jìn)行了外特性實(shí)驗(yàn)，通過(guò)實(shí)驗(yàn)和計(jì)算結(jié)果的對(duì)比，來(lái)驗(yàn)證上面建立的整機(jī)模型。通過(guò)對(duì)模型的計(jì)算，圖4.5、4.6、4.7分別給出了該發(fā)動(dòng)機(jī)全負(fù)荷下速度特性(外特性)曲線。模擬數(shù)據(jù)如表4.3所示。圖4.5汽油機(jī)外特性仿真功率圖圖4.6 汽油機(jī)外特性仿真扭矩圖圖4.7 汽油機(jī)外特性仿真燃油消耗率圖表4.3計(jì)算機(jī)仿真數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)速（r/min）扭矩（Nm）功率（W）油耗（Kg/Ws）3800163.21364948.11.14E-073600168.349634661.07E-073200172.64257852.98.99E-082800180.7653001.68.36E-082400165.69941644.78.39E-072000165.53234668.88.31E-071600169.69328432.48.21E-071200157.25719761.57.96E-07100015