1、.10000 m3/d制革廢水處理工藝設計一、總論(一) 概況1.制革廢水概況2.制革廢水造成的危害3.該制革廢水自立工程概況4.該工程設計單位(二) 設計原則1.工藝簡單成熟，運行穩定，出水達標2.投資、運行、管理可行、經濟3.平面布置美觀、緊湊4.近遠期排水要求兼顧，體現最優化設計5.改善水質，保護水體，滿足地區要求(三) 編制依據1.中華人民共和國水污染防治法2.中華人民共和國生活污水排放標準3.室外排水工程設計規范4.中華人民共和國環境保護法5. 同類型廠的水量、水質指標及設計標準6. 給水排水設計規范和標準(四) 設計范圍本設計方案范圍為廢水處理工程內的總圖布置、廢水及污泥處理工藝及

2、流程圖、設備材料、部分建筑構筑物圖等。二、污水的水量、水質及出水排放標準（一）污水水量：處理規模為10000 m3/d0.1157m3/s，總變化系數kz為1.60，最大設計流量為：qmax=qkz=0.11571.60=0.185m3/s666.7m3/h（二）污水水質及出水排放標準：根據對污水水質、水量的監測，該污水廠出水水質按污水綜合排放標準（gb89791996）一級水質標準執行。表1 污水水質及出水水質指標（mg/l）類別bod5codcrssnh3-n色度進水100021002090240200出水206020150.5三、處理工藝設計（一）水質分析：制革廢水的特點主要是水量水質波

3、動大、可生化性好、懸浮物濃度高，易腐敗，產生污泥量大、廢水含無機有毒化合物，充分考慮制革廢水的特點，并根據國內外制革廢水處理的設計和實踐經驗，采用物化處理與生化處理相結合的工藝：a/a/o生化處理+fenton深度處理工藝對廢水進行處理，處理后的cod、ss 、bod 、氨氮、cr 、總鉻、硫化物的最大日均濃度均達到污水綜合排放標準(gb89791996)中的一級標準。（二）工藝流程：污泥回流絮凝劑預沉調節池 fenton試劑水解酸化池 進水集水池 格柵 出水氧化池 二沉池 a/o池 上清液回流 剩余污泥污泥外運污泥脫水 污泥濃縮池 圖1 工藝流程圖（三）工藝流程說明：1、本處理系統采用獨特的

4、污泥回流共絮凝技術，即將后段生化處理產生的剩余污泥回流至沉淀池作為生物絮凝劑對廢水中的懸浮物質和膠體物質進行吸附絮凝作用，在沉淀池中進行沉淀去除，顯著提高沉淀池的有機物去除率，從而節省工程運行費用。2、生化處理系統是本廢水處理的核心構筑物，主要是通過生物氧化降解作用去除廢水中的膠體物質和溶解性有機物，同時通過活性污泥對無機物質的吸附作用也能夠去除部分無機物質，使廢水得到比較徹底的處理。生化處理方法較多，但工程應用證明a/o工藝處理高氨氮廢水是比較實用有效的技術。a/o工藝主要有以下特性：工藝流程簡單，運行管理方便；處理效果穩定，出水水質好；基建費用省，運行費用低；污泥產量少，污泥性質穩定；能夠

5、承受水質、水量的沖擊負荷。為了提高廢水中bod /cod的比值，提高廢水的可生化性，為反硝化細菌提供合適的有機碳源，在a/o工藝前設置水解酸化段，從而組成a/a/o生物硝化、反硝化脫氮工藝。3、深度處理工藝為fenton試劑氧化對a/a/o工藝出水進行深度處理，外排廢水穩定達到一級排放標準。四、構筑物設計格柵（一）格柵說明：1、格柵作用：格柵是用來攔截污水中的粗大懸浮物，以避免對后續處理單元的機泵或工藝管線造成損害的。2、格柵設置：細格柵（二）格柵設計計算方法（示意圖如圖2所示）：1、 格柵間隙數設柵前水深h=0.4m，過柵流速v=0.7m/s，柵條間隙寬度b=0.01m，格柵傾角=60圖2

6、格柵示意圖2、格柵寬度：設柵條寬度s=0.01mm3、進水渠道漸寬部分的長度設進水渠道寬b1=0.9m，其漸寬部分展開角度1=20 m4、柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度m5、通過格柵的水頭損失設柵條斷面為銳邊矩形斷面，取水頭增大系數k=3，格柵條阻力系數=2.42m6、柵后槽總高度設柵前渠道超高h2=0.3mm7、格柵的柵槽總長m8、每日柵渣量在格柵間隙10毫米的情況下，設柵渣量取w10.1 m3柵渣1000 m3污水 m3/d 0.2 m3/d故應采用機械清渣及皮帶輸送機，采用機械柵渣打包機將柵渣打包，汽車運走。集水池：日處理水量：q=10000m3/d容量：t=10min集水池體積：取

7、：池長=6m 池寬=6m 池深=2.8m 有效水深h=2m，形式：全地下式集水池。預沉調節池（一）預沉調節池說明：本處理系統采用獨特的污泥回流共絮凝技術，即將后段生化處理產生的剩余污泥回流至沉淀池作為生物絮凝劑對廢水中的懸浮物質和膠體物質進行吸附絮凝作用，在沉淀池中進行沉淀去除，顯著提高沉淀池的有機物去除率，從而節省工程運行費用。預沉調節池設計計算的主要內容是確定調節池的容積，該容積應當考慮能夠容納水質變化一個周期所排放的全部水量。（二）預沉調節池設計計算方法：1、池子總有效容積設停留時間t=3h，池子數n=3，則每個池子的容積為2、池子表面積設有效水深h2=2.5m，3、調節池尺寸 根據池體

8、表面積為268m2，每個調節池選擇池長為22m，池寬為12m，池深超高0.5m。調節池尺寸為22123(m)4、攪拌設備在調節池中增加攪拌設備，以充分混合，提高絮凝效率。選用機械攪拌，在池的對角上設置兩個潛水攪拌器。選用3臺jbk-型框架式攪拌器，兩用一備。5、絮凝劑的投加量設所用的絮凝劑為聚合氯化鋁，且其在調節池中的含量為50mg/l，則水量為666.7m3/h，故聚合氯化鋁的投加量為33.4kg/h。6、藥庫 藥劑按最大投加量的30天存儲，且每天投加一次，則聚合氯化鋁所需重量為：取聚合氯化鋁的相對密度為1.2，則聚合氯化鋁所需體積為：實際所需面積按理論的1.2倍計算，藥品的堆積高度為1.5

9、m，則實際所需藥庫的面積為故藥庫平面尺寸取52(m)。7、水泵設計根據進水量，選用型號為250s-14，流量為485m3/h，揚程為14m的s型雙吸離心泵2臺（1臺使用，1臺備用）水解酸化池1、反應區容積：設水力停留時間t=9h，池子數n=3，則每個池子的容積為2、水解酸化池尺寸確定：設有效深度h=5米，則其表面積為取池子長為25米，寬10米。水解池加蓋，設超高為0.3m，則實際高度h=5.3m。水解酸化池尺寸為25105.3(m)3、攪拌器水下設攪拌裝置，從水解池下部進水，上部出水，出水管中心距池底高度為6m處。選用24臺jbk-型框架式攪拌器（4臺備用，22臺使用），用于水解酸化池。a/o

10、池（一）a/o池說明：在a/o活性污泥法中，污水首先進入缺氧池，再進入好氧池。好氧池的混合液與二沉池的沉淀污泥同時回流到缺氧池中，保證了缺氧池和好氧池中有足夠的生物量，并使好氧池中硝化作用的產物回流到缺氧池中，污水直接進入，為缺氧池中反硝化過程提供了充足的碳源，這都為反硝化創造了良好的條件。缺氧池的出水，在好氧池中又可進一步進行有機物的降解和發生硝化作用。a/o脫氮工藝具有流程簡單、構筑物少、占地面積小、基建和運行費用等優點。（二）a/o池設計計算方法：1、bod5污泥負荷率 缺氧好氧池生物脫氮工藝bod5污泥負荷率ns一般采用0.10.17kgbod5/kgmlssd，設計中取ns=0.15

11、 kgbod5/kgmlssd，取svi值為1502、曝氣池內混合液污泥濃度 取污泥回流比r=100%，系數r=1.03、tn去除率4、內回流倍數 設計中，r內取為16可以滿足脫氮要求。5、曝氣池有效容積 取進水bod5濃度sa=300mg/l，q=10000m3/d6、a/o池的平面尺寸 池子有效水深h取4.2m 取池子個數n=4，則每座曝氣池有效面積為a/o池采用推流式，取池子廊道數n=5，池子寬度b=5.0m，則池長為取超子超高0.3m，則a/o池的尺寸為14.354.5（m），共有4個。7、停留時間設a段與o段停留時間比為1:4，則a段停留時間為2.88h，o段停留時間為11.52h。

12、a/o的平面布置圖如圖3。8、每日生成的污泥量 取y=0.5，出水bod5濃度se=20mg/l圖3 a/o平面布置圖圖3 a/o池平面布置圖9、每日消耗的污泥量 取kd=0.07，有機活性污泥濃度xv=f x=0.753333=2500mg/l10、不可生物降解和惰性的懸浮物量進入a/o池的物質中，設不可生物降解惰性的懸浮物量約占總ss的30%，取即進水ss濃度pa=320mg/l,出水ss濃度pe=20mg/l 11、剩余污泥量 設污泥的含水率=99.2%12、污泥泵的選用根據計算，每天產生剩余污泥1245kg/d，選擇pn型泥漿泵，型號為pn1,主要參數見下表型號流量m3/h揚程m功率k

13、wpn17.2161412313、污泥泥齡（滿足要求）14、最大需氧量bod去除量nh4+n全部被轉化去除，則其去除量nhxn的脫氮率為66.7%，則取系數a、b和c分別為1、4.6和1.42，故本設計中選取氧的利用率為30%，安全因素采用1.5，設計所需空氣量為：選用fsl20wc型三葉羅茨鼓風機，其進氣量為16.64m3/min，功率為11kw，一備一用。15、曝氣器所需數量 選擇鐘罩式微孔曝氣器，服務面積為0.5m2，按供氧能力所需曝氣器個數為每座曝氣池面積為357.2m2，故縱的曝氣頭數為1090357.2/0.5=778696個二沉池（一）二沉池說明：1、構造：二沉池由進水裝置，沉淀

14、區，出水裝置和污泥區組成。該處理廠采用中心進水周邊出水得輻流式沉淀池（如圖4）。進水中污泥主要由脫落的衰老的生物膜組成，濃度較低，一般為150250mg/l，沉降性能不如活性污泥，故取其表面負荷為1.0m3/m2h，沉淀時間t=2h，1座二沉池。圖4 輻流式沉淀池2、功能：二沉池用以澄清混合液，并回收，濃縮活性污泥。（二）二沉池設計計算方法：1、沉淀部分水面面積設表面負荷q=1.0m3/（m2h）m22、池子直徑3、沉淀部分有效水深取沉淀時間t=2h4、徑深比 （滿足要求）5、污泥部分所需容積污水平均流量q0=0.115m3/s，污泥回流比r=50%，去svi=100.，系數r=1.2，則曝氣

15、池中污泥濃度x和二沉池排泥濃度xr分別為6、沉淀池污泥區高度 取沉淀池超高h1=0.3m，沉淀池緩沖層高度h3=0.3m，h2=2m，采用機械刮泥機進行連續排泥，池底坡度為i=0.05，沉淀池進水豎井半徑ri=1.0m，且池半徑r=11.5m，則沉淀池底部圓錐體高度h4為故沉淀池底部圓錐體容積v2為則沉淀池污泥區高度h5為7、沉淀總高度fenton氧化池（一）fenton氧化池說明深度處理工藝為fenton試劑氧化對a/a/o工藝出水進行深度處理，外排廢水穩定達到一級排放標準。（二）fenton氧化設計計算方法1、氧化池的有效容積 取停留時間t=3h ，分2個氧化池，v1=125/2=62.5

16、m32、氧化池的面積 取有效水深為2.5m3、氧化池尺寸設氧化池長為5.0m，寬為5.0m，池深超高0.5m，故氧化池尺寸為553（m）。氧化池采用機械攪拌，使反應充分。4、氧化劑的選用fenton試劑中，使用h2o2為氧化劑，根據文獻報道值，投加30%h2o2的量為500mg/l，水量為416.7m3/h，故此h2o2加入量為208.3kg/h，由計量泵定量加入。5、雙氧水計量泵計算根據氧化劑的用量計算，可以確定計量泵的大小，雙氧水的密度為1.14g/l。則計量泵的流量為，考慮計量泵的放大，選40%的格度，計算知計量泵的大小為456.7l/h，考慮設備選型的便利，因此選用260l/h的計量泵

17、3臺，2臺工作1臺備用，型號為j-x-260/0.2。污泥濃縮池（一）污泥池說明：污泥濃縮池的對象是顆粒間的孔隙水，濃縮的目的是在于縮小污泥的體積，便于后續污泥處理。一般采用濃縮池處理的剩余污泥濃縮前污泥含水率為99%，處理后含水率97%。（二）污泥池設計計算方法：1、日產污泥量計算取預沉調節池每日污泥產量為v1=37.5m3/d，曝氣池每日污泥產生量v2=155.6 m3/d，二沉池每日濕污泥產生量為v3=58.8m3/d，故日產污泥量2、濃縮池面積a 設污泥固體濃度c0=6kg/m3，所用重力濃縮池固體通量為30kg/(m2d)因濃縮池面積較小，故設計采用1個豎流濃縮池3、中心管面積設中心

18、管內流速v0=0.03m/s，采用n=1，則每池最大設計流量 4、中心管直徑 5、中心管喇叭口與反射板之間的縫隙高度取污泥從中心管喇叭口與反射板之間縫隙流出速度v1=0.02m/s，喇叭口直徑d1為6、濃縮后分離出的污水量 取濃縮前含水率p=99%，濃縮后含水率p0=97%7、濃縮池水流部分面積 去污水在濃縮池內上升流速v=0.000067m/s8、濃縮池直徑 取d=6.0m9、有效水深 取t=10h，則10、濃縮后剩余污泥量11、濃縮池污泥斗容積 污泥斗設在污泥池底部，采用重力排泥。取污泥斗傾角55，污泥斗底部半徑r=0.25m，且污泥池半徑r=3.0m，則污泥斗高度故污泥斗容積為12、污泥

19、在污泥斗中停留時間13、污泥池總高度 取超高h1=0.3m，緩沖層高度h4=0.3m14、壓濾機的選擇壓濾機過濾能力w采用3kg干泥/ m3d，并且每天工作24h，其壓濾面積為：選用baj20-635/25型壓濾機3臺（兩用一備），其性能參數如下：型號過濾面積框內尺寸濾板外形尺寸mmbaj20-635/252063563545377012601200污泥貯槽：濃縮后的污泥進入污泥貯池，加入適當藥劑，進行調理，故污泥貯池需攪拌。假設濃縮前污泥固體濃度c0=6kg/m3，濃縮后污泥固體濃度cu=30kg/m3，壓縮后每日的污泥產量 取污泥貯池的尺寸為5m3m3.5m（超高0.5m）調理后的污泥進入污泥脫水間，采用帶式壓濾機，進行污泥脫水，脫水后的泥餅運往垃圾填滿場。五污水處理流程及平面布置圖1占地面積及廠區選址2. 主要構筑物3. 廠區道路和管道布置4. 構筑物位置及高度5綠化帶6人員編制六. 主要設備選型： 1.主要構筑物一覽表序號名稱參數規格(m)數量說明1格柵lbh2.581.230