HGT206802011鍋爐房設(shè)計工藝計算規(guī)定宣貫材料總說明_計算規(guī)定來源根據(jù)2007年國家發(fā)展和改革委員會（發(fā)改辦工業(yè)【2007】1415號）和中國石油和化工工業(yè)協(xié)會（中石化科協(xié)發(fā)2007123號文）的要求，由中國石油和化工勘察設(shè)計協(xié)會組織，由中國石化集團寧波工程有限公司作為主編單位，全國化工熱工設(shè)計技術(shù)中心站、中國寰球工程公司、中國聯(lián)合工程公司、中國石化工程建設(shè)公司、中國華電工程有限公司等19家工程公司、設(shè)計院或熱能設(shè)備制造安裝單位對原化工企業(yè)鍋爐房設(shè)計計算規(guī)定（HG/T206801990）進行了修訂，修訂后的標準更名為鍋爐房設(shè)計工藝計算規(guī)定，標準號（HG/T206802011）。總說明_與原規(guī)定的對比本修訂工作參與行業(yè)、單位廣泛，對原規(guī)定作了大量的修改和補充，新修訂的規(guī)定與1990年版相比，主要變化如下該規(guī)定更名為鍋爐房設(shè)計工藝計算規(guī)定；適用范圍擴大到單臺鍋爐額定蒸發(fā)量不設(shè)上限；鍋爐出口額定蒸汽壓力擴大到不大于981MPA，額定出口蒸汽溫度擴大到不高于540；該規(guī)定主要新增計算內(nèi)容包括鍋爐房爐型選擇，風(fēng)機類型選擇，鍋爐加藥系統(tǒng)、制粉系統(tǒng)及設(shè)備選型，燃燒計算中新增燃油、燃氣鍋爐，以及燃油、燃氣系統(tǒng)計算及除塵系統(tǒng)選型，設(shè)備選擇等。在規(guī)定的主要章節(jié)前言敘述中，增加了計算的基本規(guī)定，如計算項目、計算原則和要求、基本公式、公式中某些重要參數(shù)的取值、計算方法及依據(jù)等。總說明_修訂后規(guī)定的組成修訂后的計算規(guī)定由正文10章、條文說明和14個附錄組成，正文為1總則；2鍋爐房熱負荷及鍋爐設(shè)備選擇計算；3燃料燃燒計算；4熱力系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算；5煙、風(fēng)系統(tǒng)及風(fēng)機選擇計算；6制粉系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算；7除塵及除灰渣系統(tǒng)計算；8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算；9燃油鍋爐、燃油系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算；10燃氣鍋爐、燃氣系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算等十章。1總則本章對計算規(guī)定進行了原則性說明。本計算規(guī)定對單臺鍋爐規(guī)模和參數(shù)進行了較大的調(diào)整，原計算規(guī)定單臺鍋爐規(guī)模不大于65T/H（即屬于小型鍋爐房設(shè)計），蒸汽參數(shù)調(diào)整為額定壓力不大于382MPA、額定蒸汽溫度不大于450（即中壓鍋爐），修訂后的規(guī)定對單臺鍋爐規(guī)模沒有進行規(guī)定，蒸汽參數(shù)調(diào)整為額定壓力不大于981MPA、額定蒸汽溫度不大于540。增加了煤粉爐和燃油、燃氣爐設(shè)計的相關(guān)內(nèi)容。2鍋爐房熱負荷及鍋爐設(shè)備選擇計算鍋爐房熱負荷原計算規(guī)定只是針對工業(yè)鍋爐房或采暖鍋爐房的熱負荷如何計算進行了原則的規(guī)定，本次修訂根據(jù)城市熱力網(wǎng)設(shè)計規(guī)范結(jié)合小型熱電站實用設(shè)計手冊和中小型熱電聯(lián)產(chǎn)工程設(shè)計手冊，比較詳細地說明了熱負荷計算的原則、計算方法。但是，從鍋爐房設(shè)計工藝計算角度來講，本節(jié)的指導(dǎo)意義不是很大。2鍋爐房熱負荷及鍋爐設(shè)備選擇計算鍋爐設(shè)備選擇計算本部分修訂的的依據(jù)主要是火力發(fā)電廠設(shè)計技術(shù)規(guī)程和小型火力發(fā)電廠設(shè)計規(guī)范，主要內(nèi)容包括1）燃料的選用鍋爐燃料有煤、油頁巖、石油制品、天然氣、煤氣、可燃工業(yè)廢氣等（根據(jù)現(xiàn)行國家政策，鍋爐房設(shè)計中應(yīng)主要以煤為燃料，并應(yīng)落實燃料煤的供應(yīng)。如以重油、柴油或天然氣、城市煤氣為燃料時，應(yīng)經(jīng)有關(guān)主管部門批準，在有條件地區(qū)，應(yīng)盡量采用潔凈燃料）。2鍋爐房熱負荷及鍋爐設(shè)備選擇計算鍋爐房熱負荷2）鍋爐設(shè)備的選擇爐型選擇的依據(jù)投資情況、燃料特性、鍋爐容量、灰渣利用情況及當(dāng)?shù)氐沫h(huán)保要求等綜合考慮。單臺鍋爐容量和臺數(shù)的確定原則根據(jù)全廠各種工況下的蒸汽平衡及投資確定，鍋爐房的鍋爐臺數(shù)不宜少于2臺，但當(dāng)選用1臺能滿足熱符合和檢修需要時，可設(shè)置1臺。鍋爐房的鍋爐總臺數(shù)，新建時不宜超過5臺；擴建和改建不宜超過7臺。2鍋爐房熱負荷及鍋爐設(shè)備選擇計算鍋爐房熱負荷爐型的選擇容量為35T/H及以下的鍋爐，宜選用鏈條爐（順轉(zhuǎn)爐排）、拋煤爐（倒轉(zhuǎn)爐排）或循環(huán)流化床鍋爐。容量為65T/H及以上的鍋爐，宜選用煤粉爐或循環(huán)流化床鍋爐。也可根據(jù)煤質(zhì)情況選用其它爐型。3）本次修訂只是提出技術(shù)經(jīng)濟了主要內(nèi)容，將經(jīng)濟分析的計算方法等全部省略。3燃料燃燒計算基本規(guī)定1）本節(jié)主要搜集燃料分析，為燃燒系統(tǒng)計算準備材料；2）與原規(guī)定相比，增加了以下內(nèi)容對于煤等固體燃料煤增加了運輸方式、煤的可磨性系數(shù)、煤的磨損指數(shù)、燃煤灰分中各堿性氧化物的含量（如CAO、MGO、NA2O、K2O等）、煤的堆積密度（其實還應(yīng)增加灰成分分析）；增加了燃料氣資料。3燃料燃燒計算計算條件的整理本節(jié)內(nèi)容基本屬于新增內(nèi)容，包括燃料元素分析換算、發(fā)熱量的換算（高、低位發(fā)熱量換算和不同分析基之間的換算）和燃料煤可磨系數(shù)換算。1）元素分析、發(fā)熱量換算燃燒系統(tǒng)計算時主要采用的燃料的收到基（AR），而往往提供的燃料分析資料不是受到基，因此，本次表格形式給出個基準之間的換算關(guān)系。2）燃料煤可磨系數(shù)換算由于執(zhí)行標準和測量方法的不同，一般煤的可磨性指數(shù)有HGI和KVTI兩種，HGI按GB/T2565標準測得，KVTISD328標準測得。本計算規(guī)定按火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)系統(tǒng)設(shè)計計算規(guī)定（DL/51452002）給出了兩者之間的換算關(guān)系KVTI00149HGI032。3燃料燃燒計算燃料的校核計算由于往往在工程設(shè)計中發(fā)現(xiàn)燃料分析數(shù)據(jù)不準確，甚至誤差較大，因此本計算規(guī)定增加了本節(jié)內(nèi)容，包括燃料燃料分析成分校核和燃料發(fā)熱量進行校核。有些資料對校核偏差有規(guī)定，但不同的資料給出的允許偏差不同，本計算規(guī)定對偏差統(tǒng)一按05計。1）對燃料成分的校核偏差按100減實際所測得的燃料成分分析之和（M）計。2）對發(fā)熱量的校核偏差按根據(jù)成分分析計算所得的發(fā)熱量和實際所測得的差與兩者算數(shù)平均值比的百分比計。3燃料燃燒計算燃料燃燒所需空氣量計算原計算規(guī)定只考慮以固體（且不在爐內(nèi)脫硫）或液體燃料的空氣量計算。本次修訂增加了對循環(huán)流化床鍋爐且采用爐內(nèi)脫硫時，以及燃氣鍋爐所需空氣量計算。1）當(dāng)不采用爐內(nèi)脫硫時和沒有元素分析時的理論空氣量的計算（估算）未做修訂。3燃料燃燒計算燃料燃燒所需空氣量計算2）對循環(huán)流化床鍋爐，并且采用爐內(nèi)脫硫時理論空氣量的計算，參考了循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計與計算（清華大學(xué)出版社）。SAR012V00889CAR0375SAR0265HAR00333OAR16670100100100S012ARL0115CAR0375SAR0342HAR0804310OAR215641001001003燃料燃燒計算燃料燃燒所需空氣量計算需要的當(dāng)量理論空氣量計算0V0VD1GCCOA33）燃氣鍋爐所需理論空氣量計算，參考了鍋爐設(shè)計手冊（遼寧科技出版社出版社）。1N0V05H205COMCMHM15H2SO22143燃料燃燒計算燃料燃燒產(chǎn)生煙氣量計算原計算規(guī)定只考慮以固體（且不在爐內(nèi)脫硫）或液體燃料的煙氣量計算。本次修訂增加了對循環(huán)流化床鍋爐且采用爐內(nèi)脫硫時，以及燃氣鍋爐所需煙氣量計算。1）當(dāng)不采用爐內(nèi)脫硫時和沒有元素分析時的理論空氣量的計算（估算）未做修訂。2）對循環(huán)流化床鍋爐，并且采用爐內(nèi)脫硫時理論空氣量的計算，參考了循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計與計算（清華大學(xué)出版社）。3燃料燃燒計算燃料燃燒產(chǎn)生煙氣量計算DDDVVVVDYDN2H2ORO20008NAR00V079VDN21GCACO300124MARGM0111HDCACO3CACO3AR0V00161VH20D1GCACO3001866C0375S0007SKDARARAR1S02VR021GCACO33燃料燃燒計算燃料燃燒產(chǎn)生煙氣量計算3）以氣體為燃料理論煙氣量，參考了鍋爐設(shè)計手冊（遼寧科技出版社出版社）。000VVVVYRO2H2ON2V001C0COMCHHSRO22MN2N00V001HH2SCMHN0124DS00161VH2O2200V079V001NN223燃料燃燒計算燃料消耗量計算原計算規(guī)定只考慮了過熱蒸汽的燃料量計算（且未考慮自用蒸汽的影響）。本次修訂增加了熱水鍋爐和飽和蒸汽鍋爐燃料量計算，且對過熱蒸汽的燃料量計算考慮了自用蒸汽的修正。參考了循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計與計算（清華大學(xué)出版社）。3燃料燃燒計算循環(huán)流化床鍋爐脫硫劑加入量的計算本節(jié)是專門正對循環(huán)流化床鍋爐爐內(nèi)脫硫的脫硫劑用量的計算，由于脫硫劑的不同通常容易碰到的有石灰石（CACO）、石灰（CAO）、白云3石（CCOMCO）、硫鐵礦（CAS）等，計算7BDHZ1001GCACO3BB（1G）DCACO33125K1SARCACO304004508煙氣污染物排放和煙囪工藝計算說明2）有些專家提出在本計算規(guī)定專家NOX和CO的計算方法，但通過對工程公司（或設(shè)計院）、鍋爐廠等大量的調(diào)研，NOX和CO的沒有一個固定的計算方法，都是經(jīng)驗計算方法，既有計算公式，也有圖表查取發(fā)，因此本次修訂沒有增補此部分內(nèi)容，建議由鍋爐廠提供。8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算二氧化硫排放量的計算QSARSO2ASO2BSO2C41MSO22BG11111001001001001001001）該式參考熱能工程設(shè)計手冊，并考慮了選用CFB鍋爐且有爐內(nèi)脫硫時、除塵系統(tǒng)附帶脫硫效應(yīng)、爐外煙氣脫硫裝置脫硫效率三種脫硫。2）煙塵排放量的計算參考了熱能工程設(shè)計手冊。說明給出的公式只考慮了除塵器的除塵，未考慮其他因素，在實際計算中應(yīng)根據(jù)實際情況進行修正，比如有爐外煙氣脫硫時應(yīng)根據(jù)脫硫工藝的不同考慮煙氣脫硫的除塵效應(yīng)。8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪高度的計算1）計算參考了熱能工程設(shè)計手冊。2）煙囪最低幾何高度的計算公式不能直接計算得出，必須首先假設(shè)煙囪最低幾何高度，通過迭代試算法計算，手算工作量很大，用計算機程序可以大大提高計算效率。3）煙囪的最低幾何高度取計算集合高度和避免煙氣下洗所需煙囪最低幾何高度兩者中中較大值。4）公式算出的煙囪高度為計算高度，必須經(jīng)過環(huán)保審批后作為最終設(shè)計高度。8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪高度的計算5）煙囪高度應(yīng)按設(shè)計模數(shù)系列選取。當(dāng)Q20935KJ/S，且T35K時HM1A23B1QHA1H6S1MPU10H10S11611U10當(dāng)2094Q20935KJ/S,且T35K時HM3A25B1QHA1HS16MPU10H10S12316U10當(dāng)Q2094KJ/S,且T35K時HMA1B1QHA1HS16MPU10HB2VSD10S14187U108煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核由于傳統(tǒng)煙囪出口內(nèi)進的計算沒有考慮煙囪內(nèi)部額正壓，出現(xiàn)煙囪出口煙速過高，造成煙囪內(nèi)部超壓，引發(fā)煙囪筒內(nèi)壁滲漏腐蝕，直接影響煙囪的安全性和可靠性。不同類型的煙囪有一個相對應(yīng)的出口煙速極限值，在相同的外部條件下，這個極限值取決于四個因素?zé)煔飧g性等級（強、中、弱）；煙囪內(nèi)部結(jié)構(gòu)型式（錐型筒、值型筒、筒錐組合型、擴散口）；煙囪內(nèi)筒材質(zhì)（鋼制的、磚砌內(nèi)襯的、陶粒混凝土的）；煙囪內(nèi)筒支承方式（帶凸肩的、無凸肩的、自承重式的）。8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核1）原計算規(guī)定的計算方法已經(jīng)棄用，本次修訂依據(jù)的是火力發(fā)電廠煙風(fēng)煤粉管道設(shè)計技術(shù)規(guī)程配套設(shè)計計算方法。2）煙囪出口直徑的計算主要取決于煙囪出口流速的確定。8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核3）煙囪出口流速的確定原則初選煙囪結(jié)構(gòu)型式（單坡度錐型筒、多坡度錐型筒、直型筒、筒錐組合型，并確定煙囪頂部是否設(shè)置擴散口），并對各初選的煙囪結(jié)構(gòu)型式進行校核計算使之滿足工藝要求，再對滿足工藝要求的煙囪結(jié)構(gòu)型式進行技術(shù)經(jīng)濟比較后，最終確定既滿足環(huán)保和工藝要求，又經(jīng)濟合理的煙囪結(jié)構(gòu)型式對于錐型防腐型單煙筒式（磚內(nèi)筒）煙囪，不宜采用較高的出口流速，適用于無腐蝕性及弱腐蝕性的煙氣8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核3）煙囪出口流速的確定原則對于排放有腐蝕性的煙氣時，允許提高出口流速，但煙筒內(nèi)的運行煙氣壓力應(yīng)符合以下規(guī)定當(dāng)排放強腐蝕性的煙氣時，筒內(nèi)不應(yīng)存在正壓；當(dāng)排放中等腐蝕性的煙氣時，最大煙壓不宜超過49PA；當(dāng)排放弱腐蝕性的煙氣時，最大煙壓不宜超過98PA對于直筒型磚內(nèi)筒套筒式和多管式煙囪，可采用較高的出口流速，但不應(yīng)出現(xiàn)正壓，適用于中等腐蝕及強腐蝕性的煙氣8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核3）煙囪出口流速的確定原則對于直筒型鋼內(nèi)筒套筒式和多管式煙囪，宜采用較高的出口流速，適用于強腐蝕性的煙氣；無論何種形式的煙囪，在鍋爐最大連續(xù)出力時，其入口煙道（特指引風(fēng)機擴散管終端至煙囪入口電之間）煙氣運行壓力應(yīng)符合一定規(guī)定；8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核3）煙囪出口流速的確定原則幾臺鍋爐合用一座煙囪時，應(yīng)使第一臺最小容量鍋爐投產(chǎn)初期煙囪出口流速不低于當(dāng)?shù)仄骄L(fēng)速的15倍，且不宜在58M/S以下運行；可通過改進排煙筒的形狀，設(shè)置頂部煙氣擴散口，減小煙道阻力等措施，進一步提高出口流速或降低甚至消除煙筒內(nèi)的正壓。8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核4）煙氣腐蝕性指數(shù)100SARKCAARRXORXOCAOMGONA2OK2O其中指燃料煤灰分中堿性氧化物總含量的百分比（），所以燃料灰分分析是計算煙囪的重要因素之一。當(dāng)K0510時，為有腐蝕性煙氣，煙氣對煙C囪結(jié)構(gòu)腐蝕性等級分類8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核腐蝕性煙氣分級表煙氣腐蝕性指數(shù)K煙氣腐蝕C除塵方式分級20152010150510濕式強干式濕式中干式濕式弱干式無侵蝕注1、對于設(shè)有脫硫裝置的煙囪，煙氣對煙囪的腐蝕性按表中降低一級使用，但對于排放弱腐蝕性煙氣時，不再降低；2、對于不設(shè)脫硫裝置的煙囪，當(dāng)計算為排放無腐蝕性煙氣時，也應(yīng)按排放弱腐蝕性煙氣考慮。8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核5）煙囪靜壓狀態(tài)判別式根據(jù)公式（靜壓準則數(shù)原則公式）計算出靜壓準則數(shù)2X8IX0XYRZGD0X2AY然后再根據(jù)靜壓判別準則判定煙囪內(nèi)部屬于正壓、負壓、或局部正壓局部負壓。8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核5）煙囪靜壓狀態(tài)判別式詳細靜壓準則數(shù)的計算分以下幾種單坡錐型筒及多坡錐型筒煙囪的靜壓準則數(shù)2Z8I00YRZGD02AY直型筒的靜壓準則數(shù)2T0YRTGD02AY8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核靜壓判別準則錐型筒煙囪當(dāng)靜壓準則數(shù)R10時，煙囪內(nèi)部全部處于負靜壓（負壓）狀Z態(tài)；當(dāng)靜壓準則數(shù)R10時，為臨界狀態(tài)，煙囪最大靜壓為零（無正Z靜壓區(qū)）；當(dāng)靜壓準則數(shù)R10時，煙囪內(nèi)部將出現(xiàn)局部正靜壓（正壓）Z區(qū)。直型筒煙囪當(dāng)靜壓準則數(shù)R10時，煙囪內(nèi)部全部處于負靜壓（負壓）狀T態(tài)；當(dāng)靜壓準則數(shù)R10時，為臨界狀態(tài)，煙囪最大靜壓為零（無正T靜壓區(qū)）；當(dāng)靜壓準則數(shù)R10時，煙囪內(nèi)部全部處于正靜壓（正壓）狀T態(tài)。8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核靜壓判別準則錐型筒煙囪當(dāng)靜壓準則數(shù)R10時，煙囪內(nèi)部全部處于負靜壓Z（負壓）狀態(tài)；當(dāng)靜壓準則數(shù)R10時，為臨界狀態(tài)，煙囪最大靜Z壓為零（無正靜壓區(qū)）；當(dāng)靜壓準則數(shù)R10時，煙囪內(nèi)部將出現(xiàn)局部正靜Z壓（正壓）區(qū)。8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核靜壓判別準則直型筒煙囪當(dāng)靜壓準則數(shù)RT10時，煙囪內(nèi)部全部處于負靜壓（負壓）狀態(tài)；當(dāng)靜壓準則數(shù)RT10時，為臨界狀態(tài)，煙囪最大靜壓為零（無正靜壓區(qū)）；當(dāng)靜壓準則數(shù)RT10時，煙囪內(nèi)部全部處于正靜壓（正壓）狀態(tài)。8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核6）煙囪最高出口煙速出口煙速選擇七種煙囪結(jié)構(gòu)錐型筒（傳統(tǒng)煙囪結(jié)構(gòu)）負壓運行；錐型筒正壓運行；多坡錐型筒正壓運行；直型筒負壓運行；直型筒及煙道為全程負壓運行；直型筒入口“零”壓力；筒錐型組合。8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核6）煙囪最高出口煙速出口煙速選擇錐型筒（傳統(tǒng)煙囪結(jié)構(gòu)）負壓運行最高出口煙速，不進行校核計算。2GD0AYZRZ8I0Y錐型筒負壓運行，且在以下典型條件下的最高出口煙速列于附錄。8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核6）煙囪最高出口煙速出口煙速選擇錐型筒正壓運行最高出口煙速及筒內(nèi)最高正壓校核計算一般情況下，按式817計算的負壓運行的煙囪出口煙速偏低，造成煙囪投資較大，為了合理降低投資，對于中低壓及弱腐蝕性的煙氣允許在限定壓力范圍內(nèi)局部正壓運行，以提高出口煙速。方法是首先計算煙氣腐蝕性指數(shù)，根據(jù)煙氣腐蝕性指數(shù)查處腐蝕等級后確定允許筒內(nèi)運行正壓值P（PA）。在根據(jù)公式819計算和表86查處靜壓準則數(shù)。8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核6）煙囪最高出口煙速出口煙速選擇多坡錐型筒正壓運行煙囪筒內(nèi)最大正壓核算一般分23段，其坡度自上而下逐段增大，多坡錐型筒應(yīng)自上而下逐段計算。2GD0AYTRTY直型筒負壓運行最高出口煙速直型筒負壓運行，且在典型條件下的最高出口煙速列于附錄8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核6）煙囪最高出口煙速出口煙速選擇直型筒及煙道為全程負壓運行最高出口煙速引風(fēng)機出口擴散管終端靜壓為零時，整個煙道及煙筒處于全程負壓狀態(tài)，其最高出口煙速。2GHAY22YD2GHHAHYD2GYAAYYTYOTHHAAD0直型筒入口“零”壓力時最高出口煙速直型筒入口“零”壓力時，且在典型條件（典型條件以及假設(shè)煙道阻力等于為零，主、分煙道流速相等、煙道自通風(fēng)忽略不計）下的最高出口煙速列于附錄8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核6）煙囪最高出口煙速出口煙速選擇筒錐型組合煙囪出口煙速筒錐型組合煙囪的靜壓準則數(shù)按錐型煙囪（進行計算（式中煙速取煙囪出口煙速）。筒錐型組合煙囪的運行條件PTMPTDGH0RT1（827）AY2Z540YPZM11828088I02ZZ8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核6）煙囪最高出口煙速出口煙速選擇筒錐型組合煙囪出口煙速PZUMPTMPZM829PTM0或RT0830錐型筒任一截面上PZUM0831PTM0或RT0832錐型筒任一截面上PZUMP8338煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核6）煙囪最高出口煙速出口煙速選擇筒錐型組合煙囪出口煙速對于筒錐型組合煙囪內(nèi)部全負壓運行應(yīng)同時滿足式830和式831；對于筒錐型組合煙囪允許在最大正壓下運行應(yīng)同時滿足式832和式833。8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核設(shè)置煙囪擴散口的目的煙囪擴散口能將煙囪出口動能部分地回收恢復(fù)為負靜壓，將煙囪出口“零”靜壓變?yōu)椤柏摗膘o壓，而“零”靜壓點移到擴散口的出口斷面上。用于降低錐型筒煙囪內(nèi)的正靜壓（過剩靜壓）。對于老廠，當(dāng)現(xiàn)有煙囪正壓運行或增容后需要將新機組接到現(xiàn)有煙囪上導(dǎo)致靜壓增高情況下，設(shè)置擴散口降壓是一種有效措施。用于消除直型筒煙囪入口處、煙道、引風(fēng)機出口處的正靜壓。設(shè)置擴散口后，煙囪實際出口煙速按擴散口出口煙速取值。8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核工藝如何給土建提出的煙囪條件工藝專業(yè)向土建提出條件必須根據(jù)煙囪出口煙速和出口直徑的計算過程，將符合工藝條件的各種方案提交專業(yè)，經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟比較后確定最優(yōu)的方案。關(guān)于煙囪，工藝向土建專業(yè)必須至少提出以下條件煙囪高度；煙囪出口直徑；煙囪內(nèi)部結(jié)構(gòu)型式（錐型筒、值型筒、筒錐組合型、擴散口及擴散口的尺寸）；煙囪坡度（對多坡錐型筒，應(yīng)提出坡段數(shù)和各坡段坡度）；煙氣對煙囪的腐蝕性等級；煙囪內(nèi)筒材質(zhì)（鋼制的、磚砌內(nèi)襯的、陶粒混凝土的）；煙囪內(nèi)筒支承方式（帶凸肩的、無凸肩的、自承重式的）；煙囪內(nèi)最高正壓和最高正壓點處的高度（對正壓運行的煙囪）；將附錄U“煙囪及煙道結(jié)構(gòu)型式與防腐措施”作為提給土建作為土建進行煙囪和煙道設(shè)計的參考。8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核工藝如何給土建提出的煙囪條件工藝專業(yè)向土建提出條件必須根據(jù)煙囪出口煙速和出口直徑的計算過程，將符合工藝條件的各種方案提交專業(yè)，經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟比較后確定最優(yōu)的方案。關(guān)于煙囪，工藝向土建專業(yè)必須至少提出以下條件煙囪高度；煙囪出口直徑；煙囪內(nèi)部結(jié)構(gòu)型式（錐型筒、值型筒、筒錐組合型、擴散口及擴散口的尺寸）；8煙氣污染物排放和煙囪工藝計算煙囪出口內(nèi)徑的計算及校核工藝如何給土建提出的煙囪條件煙囪坡度（對多坡錐型筒，應(yīng)提出坡段數(shù)和各坡段坡度）；煙氣對煙囪的腐蝕性等級；煙囪內(nèi)筒材質(zhì)（鋼制的、磚砌內(nèi)襯的、陶粒混凝土的）；煙囪內(nèi)筒支承方式（帶凸肩的、無凸肩的、自承重式的）；煙囪內(nèi)最高正壓和最高正壓點處的高度（對正壓運行的煙囪）；將附錄“煙囪及煙道結(jié)構(gòu)型式與防腐措施”作為提給土建作為土建進行煙囪和煙道設(shè)計的參考。9燃油鍋爐燃油系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算燃油供應(yīng)1）鍋爐耗油量計算鍋爐房耗油量的計算與耗煤量的計算方法相同，可參考其進行計算。算出鍋爐房小時最大耗油量和小時正常耗油量，前者供選擇油系統(tǒng)設(shè)備用，后者作為計算技術(shù)經(jīng)濟指標的依據(jù)。2）油庫庫容的基本規(guī)定采用鐵路或船舶運輸時，按2030天的鍋爐房最大耗油量；采用汽車油槽車運輸時，按510天的鍋爐房最大耗油量；采用油管輸送時，按35天的鍋爐房最大耗油量。9燃油鍋爐燃油系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算燃油供應(yīng)3）貯油罐內(nèi)油溫的規(guī)定貯油罐內(nèi)的重油必須進行加熱，以保持良好的管道輸送性；對設(shè)有中間油箱的供油系統(tǒng)，貯油罐內(nèi)燃油溫度宜保持在60左右；對未設(shè)中間油箱的供油系統(tǒng)，貯油罐內(nèi)燃油溫度不應(yīng)大于90。4）燃油管道水力計算燃油管道管徑的計算關(guān)鍵是油品流速的選取。流速的選取宜大于1M/S，最低不得小于07M/S。流速可根據(jù)油品的粘度參考表98選取。9燃油鍋爐燃油系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算燃油供應(yīng)5）中間油箱選擇計算中間油箱的油溫宜控制在一定的范圍內(nèi)，60號重油5074，100號重油5781，200號重油6589，同時應(yīng)滿足下列兩個條件其一比當(dāng)?shù)卮髿鈮合滤姆悬c溫度至少低5；其二比燃料油的閃點至少低10。中間油箱的貯油量，對布置在鍋爐房內(nèi)的當(dāng)燃料油3為重油時不應(yīng)超過5M，當(dāng)燃料油為柴油時不應(yīng)超過31M；9燃油鍋爐燃油系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算燃油供應(yīng)6）污油處理池容積計算污油處理池一般由污油池、油水分離池、油池、水池、泵房組成；油水分離池應(yīng)不少于2格，每格寬度一般采用2M、25M、3M、45M、6M；油水分離池中污水水平流速一般取25MM/S；污水在池中停留時間一般取152H；10燃氣鍋爐燃氣系統(tǒng)及設(shè)備選擇計算一般規(guī)定1）當(dāng)調(diào)壓裝置近期壓力大于03MPA以上