紅星美凱龍國際家居廣場 梁板模板工程施工方案紅星美凱龍國際家居廣場高大梁板模板施工方案江蘇省建筑工程集團有限公司二0一二年三月一日交底部門： 技術部 交底人：接受交底班組或員工簽名：1. 工程概況工程名稱：上海市吳中路紅星美凱龍國際家居廣場工程地點：上海市吳中路1388號結構類型：基礎結構形式為筏板基礎，主體結構為現澆鋼筋混凝土框架結構，層數：共7層，地上五層（局部六層），地下二層。建筑面積：100207m2。2. 編制依據2.1 編制依據包括但不限于以下所示規范、規程等：u 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）u 建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）u 建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）u 混凝土結構設計規范(GB 50010-2010)u 建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程（DB33/1035-2006）u 建筑施工模板安全技術規范（JGJ 162-2008）u 混凝土結構加固設計規范（GB50367-2006）u 建筑施工計算手冊（第二版）u 建筑工程施工手冊（第四版）u 施工組織設計；u 上海市有關文件、規定2.2 編制范圍根據建設部關于危險性較大的分部分項工程安全管理辦法規定：“對高度超過8m，或跨度超過18m，或施工總荷載大于15kN/M2，或集中線荷載大于20kN/M 的模板支架”屬于須專家論證的高大模板體系，本方案中涉及范圍均為高度大于8m的模板支架。編制范圍：地下二層至地下一層機房、汽車坡道等位置處。3. 施工組織機構設置項目部成立高支模及大截面梁施工管理組織機構，由項目經理牽頭，會同技術部門、施工部門、安全部門等，負責模板搭設、使用及拆除過程中的施工組織和安全工作。4. 梁、板模板支撐體系布置4.1 支模體系的選擇根據項目實際情況，高支模架采用扣件式鋼管架支撐體系，具體使用材料詳見模板支撐材料選擇。4.2 模板支撐架材料選擇模板支撐架材料選擇見下表：序號構配件名稱規格1立桿符合國家標準直縫電焊鋼管（GB/T 137-93）的483 mm 的無縫鋼管，壁厚不得小于3.0mm2橫桿3剪刀撐4扣件十字扣件、直角扣件、對接扣件重量須分別在0.9、1.2、1.3 千克以上。5頂托、底座T38*6 頂托/底座 Q235（120*100*34*6）6背楞50100 木枋，抗剪強度不低于1.4N/mm2，抗彎強度不低于13N/mm27模板不低于18mm 厚的膠合板8對拉螺栓M149山形卡4.3 支模架設計及布置基本數據（見模板計算書）。4.4 梁截面尺寸大于4001800mm的模板支架立面圖構造見下圖。大截面的梁，在搭設過程中必須嚴格按照方案執行（大截面梁位置：A軸線從3/0113軸、16軸線從AP軸線）立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.35；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.70；梁支撐架搭設高度H(m)：8.90；梁兩側立桿間距(m)：0.90；梁底增加承重立桿根數：1；梁底模板支撐的間距(mm)：200.0；次楞間距(mm)：300；主楞豎向根數：5；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；主楞到梁底距離依次是：150mm，500mm，850mm，1250mm，1800mm；4.5 模板支架立面圖及立桿定位圖(詳圖見后面附1、2、3圖)。4.6 水平加強層的設置由于該支撐架為所承結構為超高構件，為確保架體整體穩定性，在掃地桿、中部水平桿、掃天桿位置增設水平剪刀撐。具體詳見附圖水平加強層設置及支模架立桿定位圖。5.梁板模板支撐架構造要求5.1 材料要求鋼管及扣件進場后應進行送檢，對于檢驗不符合要求的材料，不允許用于本工程模板體系。5.1.1 鋼管1） 模板支架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管(GB/T 13793)或低壓流體輸送用焊接鋼管(GB/T 3092)中規定的3 號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼(GB/T 700)中Q235-A級鋼的規定。2） 模板支架的鋼管應采用標準規格f483.0( mm)，壁厚不得小于3.0mm。鋼管上嚴禁打孔。3） 鋼管尚應符合下列規定：a. 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；b. 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形應符合相關規范及技術規程的規定；c. 鋼管應進行防銹處理。4） 用于立桿、大橫桿和斜桿的鋼管長度以46m 為宜。每根鋼管的最大質量不宜大于25kg。5.1.2 扣件1） 扣件抗滑系數以扣件進場后實際測試結果為準。2） 回轉扣件、直角扣件、對接扣件等必須配套齊全。3） 扣件活動部位應靈活轉動，與鋼管的貼合面必須嚴格整齊，保證與鋼管扣緊時接觸良好。4） 十字、轉角、對接扣件的重量須分別在0.9、1.2、1.3 千克以上。5） 扣件外觀質量要求：a. 有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用；b. 扣件應進行防銹處理。5.1.3 其他1） 方木、底模的材料應符合現行國家標準木結構工程施工質量驗收規范（GB 50206）的有關規定。2） 模板支架中其它輔助材料的質量應符合相關規定。5.2 立桿構造要求1） 模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。2） 模板支架必須設置縱、橫向掃天桿。掃天桿應采用直角扣件固定在立桿上。當立桿頂部模板支撐點不在同一高度時，必須將低處的掃天桿向高處延伸兩跨與立桿固定。3） 當采用在梁底設置立桿的支撐方式時，宜采用可調托座直接傳力，可調托座與鋼管交接處應設置橫向水平桿，托座頂距離水平桿的高度不應大于300mm。梁底立桿應按梁寬均勻設置，其偏差不應大于25mm。4） 當在立桿底部或頂端設置可調托座時，其調節螺桿的伸縮長度不應大于200mm。5） 對高大支模架立桿的縱橫距離除滿足設計要求外，不應大于700mm。6） 高大支模架步距，除滿足設計要求外，不應大于1.6m。7） 立桿各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接應符合下列規定：立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內。8） 立桿接長時，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。5.3 水平桿構造要求1） 水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規定：（立桿之間必須按照步距滿設雙向水平桿）a. 對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。b. 搭接長度不應小于1m，應等距離設置3 個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。2） 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。3） 每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。4） 超高支模架水平桿應與梁底支撐架、滿堂架、滿堂架立桿連接，每道水平桿與立桿或橫桿連接不少于3 跨。5） 水平橫桿與掃地桿必須與每一樓層的周邊滿堂架拉通，伸至周邊滿堂架（未拆除的）至少3 跨，保證高支模架的整體穩定性。6） 架體四周水平桿與地下二層及地下一層內滿堂架或梁底支撐架拉結，拉結距離應大于三跨；如周邊樓層架體已經拆除，則采用在架體四周梁上每3 跨預埋一根400mm 鋼管與架體立桿用鋼管扣件連接，形成連墻桿件（豎直方向每層設置一道連墻件）。另外本工程先澆筑柱混凝土，將梁板支撐架體與每個框架柱用鋼管固接，豎直方向每層設置一道。5.4 剪刀撐構造要求1） 本方案所涉及范圍高大支模架應按下列規定設置剪刀撐：a. 模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間設置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續設置。b. 模板支架中部滿鋪設置一道水平剪刀撐，高支撐架的掃天桿及掃地桿設置層也必須設水平剪刀撐。c. 模板支架剪刀撐必須與負二層樓層內滿堂架或梁底支撐架相連，且連接跨數不少于兩跨。2） 剪刀撐的構造應符合下列規定：a. 每道剪刀撐寬度不應小于4 跨，且不應小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在45-60度之間。傾角為45度時，剪刀撐跨越立桿的根數不應超過7 根；傾角為60時，則不應超過5 根；b. 豎向縱橫向剪刀撐必須落地。c. 剪刀撐斜桿的接長應采用搭接，搭接長度不小于1m，用于連接剪刀撐桿件的扣件不得少于3 個且均布布置；d. 剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；e. 設置水平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數量應大于框格總數的1/3。5.6 其他構造要求1） 模板支架應與施工區域內及周邊已具備一定強度的構件（墻、柱等）通過連墻件進行可靠連接。2） 斜梁、板結構的模板支架搭設時，應采取設置拋撐，或設置連墻件與周邊構件連接，以抵抗水平荷載的影響。6. 支模架體搭設施工6.1 搭設要求1） 搭設架體前進行放線，定出每根立桿位置，自下而上搭設，嚴禁上下同時搭設，搭設相隔高度不大于兩步。2） 沿高支模板靠近樓層一面必須設置斜撐，支撐在下一層樓板面上。3） 相鄰立桿的對接接頭不得設在同一水平面內，錯開距離必須符合相關規范之規定。4） 縱橫向掃地桿及掃天桿、剪刀撐的搭設應符合相關規范之規定及前述模板支撐架構造要求規定。5） 支撐架中全部扣件均須用扭力扳手測試力矩，且符合要求，扣件安裝應符合以下規定：a. 扣件規格必須與鋼管外徑相匹配；b. 螺栓擰緊力矩不應小于40Nm，且不應大于65 Nm；c. 在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；d. 對接扣件開口應朝上或朝內；e. 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。6） 板底及不采用頂托的梁底的水平桿必須采用雙扣件，下一個扣件緊貼住上一個扣件的底部，防止上一個扣件的滑移。6.2 模板支架驗收1） 支模架搭設完畢后，應由項目經理組織，項目總工、項目副經理、施工員、質量員、安全員、施工班組長參加前往施工現場驗收，特別是對立桿間距、步距、扣件擰緊力矩等實測實量，對掃地桿、剪刀撐、立桿的接長方式等嚴格按本方案、建筑施工模板安全技術規范等相關規范、標準進行，對不符合要求的立即責令整改。2） 支模架搭設完成并通過項目驗收后，公司生產經理、總工程師應共同組織公司工程、安全等部門前往本項目進行核查。3） 之后項目部會同監理單位共同驗收，驗收合格后填寫模板支架驗收記錄表報監理單位審批，并按規定及時送相關部門備案。6.3 搭設質量控制及驗收方法6.3.1 原材料質量控制1） 采購、租賃的鋼管、扣件必須有產品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告，生產廠家必須具有技術質量監督部門頒發的生產許可證。沒有質量證明或質量證明材料不齊全的鋼管、扣件不得進入施工現場。2） 搭設模板支架用的鋼管、扣件，使用前必須進行抽樣檢測，抽檢數量按有關規定執行。未經檢測或檢測不合格的一律不得使用。3） 鋼管外觀質量要求：a. 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；b. 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形應符合附錄E 的規定；c. 鋼管應進行防銹處理。4） 扣件外觀質量要求：a. 有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用；b. 扣件應進行防銹處理。5） 經檢驗合格的鋼管、扣件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。6.3.2 構件允許偏差1） 立桿垂直度。施工中控制立桿垂直度偏差應不大于1/500H(H 為架體總高度)，且最大偏差應不大于50mm。2） 縱向水平桿水平偏差不大于總長度的1/300，且不大于20mm，橫向水平桿水平偏差不大于10mm。3） 支模架的步距、立桿橫距、縱距偏差不大于20mm。4） 連接點的數量、位置要正確，連接牢固，無松動現象。6.4 搭設階段及使用階段安全要求1） 模板排架安裝和拆除前都應進行技術交底，應有專業操作人員作業，應有專人進行監護，在安裝和拆除區域內設置安全警戒線。2） 搭設排架所采用的48 鋼管和扣件材料，其材質應符合規范要求，并需經過現場材料管理員驗收合格后，方可使用。3） 凡患有高血壓、心臟病等不適于高空作業者，不得上架施工。4） 搭拆腳手架及支模時，必須戴好安全帽，佩帶安全帶，工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋工作、袖口、領口要扎緊。5） 當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪等惡劣天氣時，應停止模板支架搭設與拆除作業。雨雪后上架作業應有防滑措施。6） 模板支架施工期間，不得任意拆除桿件。7） 腳手架高出施工面一排，臨邊洞口做好安全防護措施。8） 嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；9） 在模板支架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。10） 澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。11） 高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及有跟鞋作業；12） 拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。13） 臨邊防護采用483.0 鋼管搭設護欄，護欄高1200mm。7. 混凝土施工方法本工程先澆筑墻柱混凝土，后澆筑梁板混凝土。7.1 混凝土的澆筑方法1） 模板支架、隱蔽工程驗收合格后，方可進行混凝土的澆筑。2） 澆筑之前做好技術交底及安全交底。3） 先進行柱混凝土澆筑，待柱混凝土強度等級達到70%設計強度后方可澆筑梁板混凝土。4） 在澆筑過程中，專人看護模板體系，如有鋼管局部彎曲失穩等異常情況，施工員立即指揮樓面工作人員撤離，經確認在安全威脅解除后方可進行正常施工。7.2 混凝土的養護混凝土澆筑完成后，及時進行混凝土的養護工作。8. 模板設計、安裝及拆除8.1 模板支架拆除方法1） 拆除前準備工作a. 全面檢查腳手架的扣件連接、拉結桿、支撐體系是否符合安全要求。對不安全或存在隱患的部位與節點應先進行補強處理，然后經項目安全小組一起檢查通過后才能開始。b. 根據檢查結果，補充完善施工組織設計中的拆除順序，經安全部門批準后方可實施拆除。c. 拆除安全技術措施，應由技術、安全部門逐級進行技術交底。2） 拆除時應符合要求a. 拆除支模架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁一切非操作人員入內。b. 拆除順序應逐層由上而下進行，嚴禁上下同時作業。c. 所有拉結桿應隨支模架逐層拆除，嚴禁先將拉結桿整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2 步，如高差大于2 步，應增設拉結桿加固，端頭封堵。d. 當支模架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆拉結桿。e. 當支模架采取分段、分立面拆除時。3） 支模架拆除順序a. 拆除順序自上而下進行，不能上下同時作業。b. 腳手架拆除順序為：安全網 擋腳板 腳手板、竹笆 扶手 大橫桿 立桿 斜撐 拉桿。8.2 注意事項1） 底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合達到100%設計強度。2） 模板支架拆除前應對拆除人員進行技術交底，并做好交底書面手續。3） 模板支架拆除時，由有專業操作人員作業，并設有專人進行監護，在拆除區域內設置安全警戒線。4） 拆除作業必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業。分段拆除的高度差不應大于二步。設有附墻連接件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，嚴禁先將連接件全部或數步拆除后再拆除支架。5） 卸料時應符合下列規定：a. 嚴禁將鋼管、扣件由高處拋擲，應有專人傳遞至地面。b. 運至地面的鋼管、扣件應時檢查、整修與保養，剔除不合格的鋼管、扣件，按品種、規格隨時碼堆存放。6） 拆除模板時不得使用大錘或硬撬桿亂搗，如果拆除困難，可用撬桿從底部輕微撬動，保證砼面及棱角不因拆除受損壞。90070070070070070040040070070070090070070070070090040016008900900700700700700700梁500*1200梁400*700附圖2 主次梁模板系統剖面圖注：本工程地下二層梁板截面較大，梁高1200mm較多，梁寬在300mm550mm不等，頂板厚為200mm，對于超大截面的梁板支撐體系，為防止梁底承重小橫桿水平剛度不足而彎曲變形，所以應在梁底增加一排立桿支撐，即鋼管支撐立桿間距450mm，沿梁縱向間距700mm。當水平桿遇到大于700mm柱時，可將間距調整到與柱子尺寸相符。7008700150015001500150015001000700700700700700700700700700700700附圖三 板模板系統立面圖板模板(扣件鋼管高架)計算書上海市吳中路紅星美凱龍工程 ；工程建設地點：吳中路1388號；屬于框架結構；地上5層；地下2層；建筑高度：34.52m；標準層層高：5.2m ；總建筑面積：100207平方米。一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.70；縱距(m):0.70；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):8.70；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):200.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 701.82/6 = 37.8 cm3；I = 701.83/12 = 34.02 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.20.7+0.350.7 = 3.745 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.7= 1.75 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.745+1.41.75= 6.944kN/m最大彎矩 M=0.16.9442502= 43400 Nm；面板最大應力計算值 =M/W= 43400/37800 = 1.148N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.148 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.745kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6773.7452504/(100950034.02104)=0.031 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.031 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照兩跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.2+0.350.25 = 1.337 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.125ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.337+1.40.625 = 2.48 kN/m；最大彎矩 M = 0.125ql2 = 0.1252.480.72 = 0.152kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.152106/83333.33 = 1.823N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 1.823 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6252.480.7 = 1.085 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.085103/(2 50100) = 0.326 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.326 N/mm2 小于方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.521ql4/(100EI)=l/400均布荷載 q = q1 = 1.337 kN/m；最大撓度計算值 = 0.5211.3377004 /(10090004166666.667)= 0.045 mm；最大允許撓度 =700/ 250=2.8 mm；方木的最大撓度計算值 0.045 mm 小于 方木的最大允許撓度 2.8 mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P3.262kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.725 kNm ；最大變形 Vmax = 1.063mm ；最大支座力 Qmax = 10.807 kN ；最大應力 = 681525/4490 = 161.559 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 161.559 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為1.063mm 小于 700/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 10.807kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1388.7 = 1.204kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.70.7 = 0.171 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.20.70.7 = 2.45 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.826 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 )0.70.7 = 2.205 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.678 kN；七、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 7.678 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.122 = 1.7 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.537 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=7369.92/(0.537424) = 33.72 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 33.72 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.016(1.5+0.12) = 2.016 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.016 ；Lo/i = 2015.642 / 15.9 = 127 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.412 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=7677.696/(0.412424) = 43.951N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 43.951 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。八、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =7.678/0.25=30.711 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 7.678 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=30.711 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！九、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設置層)必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。梁模板(扣件鋼管架)計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002(3)：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段:L1。 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：2.20；混凝土板厚度(mm)：200.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.35；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.70；梁支撐架搭設高度H(m)：8.90；梁兩側立桿間距(m)：0.90；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：1.00；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撐的間距(mm)：200.0；5.梁側模板參數次楞間距(mm)：300；主楞豎向根數：5；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；主楞到梁底距離依次是：150mm，500mm，850mm，1250mm，1800mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.200m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、52.800 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 2001.81.8/6=108cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2217.85=42.835kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.424=11.2kN/m；計算跨度: l = 300mm；面板的最大彎矩 M = 0.142.8353002 + 0.117 11.23002 = 5.03105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.142.8350.3+1.211.20.3=18.168kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 5.03105 / 1.08105=4.7N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.7N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q=42.835N/mm； l-計算跨度: l = 300mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 2001.81.81.8/12=97.2cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67742.8353004/(10060009.72105) = 0.403 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大撓度計算值 =0.403mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的多連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=18.168/(2.200-0.200)=9.084kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.205 kNm，最大支座反力 R= 4.654 kN，最大變形 = 0.094 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 2.05105/8.33104 = 2.5 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 2.5 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 550/400=1.375mm；次楞的最大撓度計算值 =0.094mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.375mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.654kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 251010/6 = 166.67cm3；I = 25101010/12 = 833.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.628 kNm，最大支座反力 R= 10.355 kN，最大變形 = 0.199 mm(1)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 6.28105/1.67105 = 3.8 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =3.8N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.199 mm主楞的最大容許撓度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大撓度計算值 =0.199mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.5mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其