某城鎮生活污水處理工程設計摘 要：XX市XX鎮生活污水處理廠設計處理規模12000m3/d，采用氧化溝工藝作為廢水脫氮除磷階段核心處理工藝，該工藝流程簡單、構筑物少、處理效率高、投資省。經處理后出水水質達到城鎮污水處理廠污染物排放標準（GB18918-2002）的一級B標，總投資約1600萬元。關鍵詞：生活廢水；氧化溝工藝； 前言XX鎮位于四川XX市境內中部平原地區。東鄰XX鎮、XX鄉，南接XX鄉、XX鎮，西連XX鎮，北靠XX鎮。1985年并鄉入鎮，仍名XX鎮。幅員面積50.7平方公里，耕地面積3975畝。XX鎮歷來是XX市商貿重鎮，享有大蒜之鄉、川劇之鄉和蘭花之鄉的美譽。1992年被XX市列為優先發展經濟一條線鄉鎮，1995年被列為成都市小城鎮建設試點鎮，同時被評為四川省文化先進鄉鎮，并首批被命名為成都市特色文化之鄉，連續4年被列為國家級農業綜合開發區。隆豐鎮基礎設施完備，初步形成了工業、農業和第三產業綜合發展的格局，已由農業經濟向城鄉型經濟發展。基于新農村建設的要求，基礎配套設施的完善，新建污水處理站是必須的也是必備的。為改善該城鎮及下游地區的環境質量，保障人民身體健康，建立污水處理廠是完全必要的，也是十分迫切的；該污水處理站將收集該鎮八成以上的生活污水，處理后出水水質達到城鎮污水處理廠污染物排放標準（GB18918-2002）的一級B標，滿足排水和環保的要求1。同時與農民居住區環境的改善和新農村建設的總體思路完全吻合。1.1設計任務及依據1.1.1設計任務12000 m3/d鄉鎮生活污水站初步設計。1.1.2設計依據及原則1.1.2.1 設計依據地表水環境質量標準（GB3838-2002）污水綜合排放標準 (GB8978-1996)生活飲用水衛生標準 (GB5749-2006) 污水排入城市下水道水質標準 (CJ3082-1999) 城市污水處理廠污水污泥排放標準 (CJ3025-93)中華人民共和國環境保護法； 建設項目環境保護設計規定； 彭州市建設項目環境管理； 水污染物排放限值（DB44/26-2001）中的一級標準；污水綜合排排放標準（GB8978-1996）中的一級標準； 建筑給水排水設計規范（GBJ 15-88）； 1.1.2.2 設計原則（1）選用運行安全可靠、經濟合理的工藝流程。（2）采用先進的技術和設備，合理利用資金，提高污水處理站的自動化程度和管理水平。（3）根據基礎設施統一規劃、分步實施的方針，在方案設計中充分考慮遠、近期結合，為發展留有余地。（4）污水處理廠的位置，應符合城市規劃要求，位于城市下游，與周邊有一定的衛生防護帶，靠近受納水體，少占農田。（5）嚴格執行國家和地方現行有關標準、規范和規定。1.1.3 設計范圍本方案設計范圍為：通過對類似生活污水水質情況的綜合分析，提出可行性方案，最終推薦最優方案；內容主要包括污水處理工藝流程、設備選型、污水構筑物及附屬工程等進行綜合規劃設計。1.2 設計水量及水質1.2.1 設計人口根據統計，隆豐鎮2005年人口共43000人，結合當地70/00的人口年增長速度，以等比數列推算法2預計到2020年人口總數達48000人左右。1.2.2 設計水量根據居民生活污水定額2145 L /(人d)，設計水量平均總流量為6525m3/d,平均時流量272m3/h,即75 L/s。所以時變化系數Kz=1.7,小時最大流量Qmax=12000m3/d。1.2.3 設計水質根據本地城鎮污水的原始資料，和該污水處理廠出水直接排放到河流內，而該河流是飲用水源保護區，所以，處理出水應該達到城鎮污水處理廠污染物排放標準（GB18918-2002）的一級B標。表1 設計水質BOD5CODcrSST-NNH3-NTP水溫pH進水水質(mg/L)20035030040308高25低1269出水水質(mg/L)20602020151處理程度(%)9082.893.35050872處理工藝方案選擇2.1工藝方案選擇原則作為鄉鎮基礎設施的重要組成部分和水污染控制的關鍵環節，鄉鎮污水處理廠工程的建設和運行意義重大。由于鄉鎮污水處理廠的建設和運行不但耗資較大，而且受多種因素的制約和影響，其中處理工藝方案的優化選擇對確保處理廠的運行性能和降低費用最為關鍵，因此有必要根據確定的標準和一般原則，從整體優化的觀念出發，結合設計規模、污水水質特性以及當地的實際條件和要求，選擇切實可行且經濟合理的處理工藝方案，經全面技術經濟比較后優選出最佳的總體工藝方案和實施方式3。在污水處理廠工藝方案確定中，將遵循以下原則：（1）技術成熟，處理效果穩定，保證出水水質達到國家規定的排放要求。（2）基建投資和運行費用低，以盡可能少的投入取得盡可能多的效益。（3）運行管理方便，運轉靈活，并可根據不同的進水水質和出水水質要求調整運行方式和工藝參數，最大限度的發揮處理裝置和處埋構筑物的處理能力。（4）選定工藝的技術及設備先進、可靠。（5）便于實現工藝過程的自動控制，提高管理水平，降低勞動強度和人工費用。本工程要求的污水處理程度較高，對污水處理工藝選擇應十分慎重。本方案設計的污水處理工藝選擇針對該城鎮污水量和污水水質以及經濟條件考慮適應力強、調節靈活、低能耗、低投入、少占地和操作管理方便的成熟先進工藝4。下面將對各種工藝的特點進行論述，以便選擇切實可行的方案。2.2污水處理工藝流程的確定2.2.1 廠址及地形資料XX鎮污水處理站選址應綜合考慮管網布置和現有人口分布特點，將其分別布置在龜背型場鎮的兩邊。2.2.2氣象及水文資料2.2.2.1水文地質資料該地區地處成都平原。地形復雜，有低山、丘陵和平原，多條河流直貫其中，地勢北高南低。2.2.2.2氣象資料(1) 風向及風速：常風向為北風，最大風速1.2m/s；(2) 氣溫：月平均最高氣溫37.3,最低氣溫-2.72.2.3可行性方案的確定本項目污水處理的特點為： 污水以有機污染為主，BOD/COD=0.5，可生化性較好，重金屬及其他難以生物降解的有毒物一般不超標； 污水中主要污染物指標BOD5、CODcr、SS值比國內一般城市污水高；針對以上特點，以及出水要求，現有城市污水處理技術的特點，以采用生化處理最為經濟。生活污水的生物處理技術是以污水中含有的污染物作為營養源，利用微生物的代謝作用使污染物降解，它是生活污水處理的主要手段，是水資源可持續發展的重要保證5。根據國內外已運行的大、中型污水處理廠的調查，要達到確定的治理目標，可采用：普通活性污泥法、氧化溝法、A/O工藝法、AB法、SBR法等等。a.普通活性污泥法方案普通活性污泥法，也稱傳統活性污泥法，推廣年限長，具有成熟的設計及運行經驗，處理效果可靠。自20世紀70年代以來，隨著污水處理技術的發展，本方法在藝及設備等方面又有了很大改進。在工藝方面，通過增加工藝構筑物可以成為“A/O”或“A2/O”工藝，從面實現脫N和除P。在設備方面，開發了各種微孔曝氣池，使氧轉移效率提高到20%以上，從面節省了運行費用。國內已運行的大中型污水處理廠，如西安鄧家村（12萬m3/d）、天津紀莊子（26萬m3/d）、北京高碑店（50萬m3/d）、成都三瓦窯（20萬m3/d）普通活性污泥法如設計合理、運行管理得當，出水BOD5可達1020mg/L。它的缺點是工藝路線長，工藝構筑物及設備多而復雜，運行管理管理困難，基建投資及運行費均較高。國內已建的此類污水處理廠，單方基建投資一般為10001300元/(m3/d)，運行費為0.20.4元/(m3/d)或更高。b.氧化溝方案氧化溝污水處理技術，是20世紀50年代由荷蘭人首創。60年代以來，這項技術在歐洲、北美、南非、澳大利亞等國已被廣泛采用，工藝及構造有了很大的發展和進步。隨著對該技術缺點（占地面積大）的克服和對其優點（基建投資及運行費用相對較低，運行效果高且穩定，維護管理簡單等）的逐步深入認識，目前已成為普遍采用的一項污水處理技術。目前常用的幾種商業性氧化溝有荷蘭DHV公司60年代開發的Carrousel氧化溝，美國Envirex公司開發的Orbal氧化溝，丹麥Kruger公司發明的DE氧化溝等。在我國，氧化溝工藝是使用較多的工藝4。氧化溝工藝一般可不設初沉池，在不增加構筑物及設備的情況下，氧化溝內不僅可完成碳源的氧化，還可實現硝化和脫硝，成為A/O工藝；氧化溝前增加厭氧池可成為A2/O（A-A-O）工藝，實現除磷。由于氧化溝內活性污泥已經好氧穩定，可直接濃縮脫水，不必厭氧消化。氧化溝污水處理技術已被公認為一種較成功的革新的活性污泥法工藝，與傳統活性污泥系統相比，它在技術、經濟等方面具有一系列獨特的優點。 工藝流程簡單、構筑物少，運行管理方便。一般情況下，氧化溝工藝可比傳統活性污泥法少建初沉池和污泥厭氧消化系統，基建投資少。另外，由于不采用鼓風曝氣的空氣擴散器，不建厭氧消化系統，運行管理要方便。 處理效果穩定，出水水質好。實際運行效果表明，氧化溝在去除BOD5和SS方面均可取得比傳統活性污泥法更高質量的出水，運行也更穩定可靠。同時，在不增加曝氣池容積時，能方便地實現硝化和一定的反硝化處理，且只要適當擴大曝氣池容積，能更方便地實現完全脫氮的深度處理。 基建投資省，運行費用低。實際運行證明，由于氧化溝工藝省去初沉池和污泥厭氧消化系統，且比較容易實現硝化和反硝化，當處理要求脫氮時，氧化溝工藝在基建投資方面比傳統活性污泥法節省很多（當只需去除BOD5時，可能節省不多）。同樣，當僅要求去除BOD5時，對于大規模污水廠采用氧化溝工藝運行費用比傳統活性污泥法略低或相當，而要求去除BOD5且去除NH3-N時，氧化溝工藝運行費用就比傳統活性污泥法節省較多。 污泥量少，污泥性質穩定。由于氧化溝所采用的污泥齡一般長達2030d，污泥在溝內得到了好氧穩定，污泥生成量就少，因此使污泥后處理大大簡化，節省處理廠運行費用，且便于管理。 具有一定承受水量、水質沖擊負荷的能力。水流在氧化溝中流速為0.30.4m/s，氧化溝的總長為L，則水流完成一個循環所需時間t=L/S,當L=90600m時，t=520min。由于廢水在氧化溝中設計水力停留時間T為1024h，因此可計算出廢水在整個停留時間內要完成的循環次數為30280次不等。可見原污水一進入氧化溝，就會被幾十倍甚至上百倍的循環量所稀釋，因此具有一定承受沖擊負荷的能力。 占地面積少。由于氧化溝工藝所采用的污泥負荷較小、水力停留時間較長，使氧化溝容積會大于傳統活性污泥法曝氣池容積，占地面積可能會大些，但因為省去了初沉池和污泥厭氧消化池，占地面積總的來說會少于傳統活性污泥法。c. A/O和A2/O法A/O工藝自被開發以來,就因為其特有的經濟技術優勢和環境效益,愈來愈受到人們的廣泛重視.通常稱為A/O工藝的實際上可分為兩類,一類是厭氧/好氧工藝,另一類是缺氧/好氧工藝.厭氧狀態和缺氧狀態之間存在著根本的差別:在厭氧狀態下既有無分子態氧,也沒有化合態氧,而在缺氧狀態下則存在微量的分子態氧(DO濃度100100100一般一般一般需脫氮除磷的污水處理廠氧化溝9095100100穩定簡便適應適用于中小型污水廠,需要脫氮除磷地區AB法8595100100約100一般簡便適應適應可分期建設達到不同的要求SBR法90991001000.2 m3/d , 宜采用機械清渣3.1.2污水提升泵池 設計計算 設計流量：Q=301L/s，泵房工程結構按遠期流量設計 泵房設計計算采用氧化溝工藝方案，污水處理系統簡單，對于新建污水處理廠，工藝管線可以充分優化，故污水只考慮一次提升。污水經提升后入平流沉砂池，然后自流通過厭氧池、氧化溝、二沉池及接觸池，最后由出水管道排入關渠堰。根據最大流量設計，選用4臺150QW-180-6-5.5潛污泵（3用1備）7，Q180m3/h，H=6m；采用高、中、低水位分別啟動水泵，通過液位計來實現自動控制；出水管上設置管式流量計，對出水流量進行監測和控制。污水提升泵池尺寸：1000mm900mm1500mm數量：1座材質：鋼筋混凝土構造：全地埋3.1.3平流式沉砂池 設計說明 污水經提升泵提升后進入平流沉砂池，共兩組對稱于提升泵房中軸線布置，每組分為兩格4。每格寬度B1=0.65m沉砂池池底采用多斗集砂，沉砂由螺旋離心泵自斗底抽送至高架砂水分離器，砂水分離通入壓縮空氣洗砂，污水回至提升泵前，凈砂直接卸入自卸汽車外運。 設計流量為Qmax=464 m3/h=0.129 m3/s，設計水力停留時間t=30s，水平最大流速=0.25m/s，城市污水沉砂量X=30 m3/(106m3)，清除沉砂的間隔時間T=2d。每格池平面面積為A=m2 沉砂池水流部分的長度（L） 式中： L沉砂池水流部分的長度，L； V曝氣沉砂池有效容積，m3 ； t 設計水力停留時間t=40s則： m 池寬度 B B=nB1=20.65=1.3m 式中： B沉砂池總寬度； B1單個沉砂池寬度； n沉砂池個數。 則： B=nB1=20.65=1.3m 有效水深 h2 h2=式中： h2有效水深； A池平面面積； B沉砂池總寬。則： h2= m 沉砂斗所需容積 （V） V =式中： V沉砂斗所需容積； Qmax最大設計流量，Qmax =0.129 m3/s； X城市污水沉砂量，m3/(106m3)； T清除沉砂的間隔時間，d。 水流量變化系數， 取1.7。則： V= 池總高度 (H) H= h1+h2+h3式中：h1沉砂池超高，取0.3m; h2有效深度, h2=0.4m； h3沉砂室高度，取0.5m則： H= h1+ h2+ h3=0.3+0.4+0.5=1.2m3.1.4厭氧池a.設計參數設計流量：最大日平均時流量為Qmax= 129L/s水力停留時間：T=2.5h污泥濃度：X=3000mg/L污泥回流液濃度：Xr=10000mg/L考慮到厭氧池與氧化溝為一個處理單元，總的水力停留時間超過15h，所以設計水量按最大日平均時考慮8。 b.設計計算 厭氧池容積：V= Q1 T=12910-32.53600=1161m3 厭氧池尺寸：水深取為h=4.0m。 則厭氧池面積：A= 厭氧池直徑：D=m （取D=20m） 考慮0.3m的超高，故池總高為H=h+0.3=4+0.3=4.3m。 污泥回流量計算： 回流比計算 R = 污泥回流量QR =0.43129=55.47L/s=4792m3/d3.1.5氧化溝3.1.5.1 設計參數（進水水質如表1所示）進水BOD5 =200mg/L 出水BOD5 =20mg/L進水NH3-N=30mg/L 出水NH3-N=15mg/L污泥負荷Ns=0.14 KgBOD5/(KgVSSd)污泥濃度MLVSS=5000mg/L污泥f=0.6，MLSS=3000mg/L。擬用卡羅塞（Carrousel）氧化溝，去除BOD5與COD之外，還具備硝化和一定的脫氮除磷作用，使出水NH3-N低于排放標準。氧化溝按設計分2座，按最大日平均時流量設計Qmax=11092 m3/d= 129 m3/s，每座氧化溝設計流量為Q1= 65L/s。總污泥齡：20dMLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS=0.75 則MLSS=2700曝氣池：DO2mg/LNOD=4.6mgO2/mgNH3-N氧化，可利用氧2.6mgO2/NO3-N還原0.9 0.98其他參數：a=0.6kgVSS/kgBOD5 b=0.07d-1脫氮速率：qdn=0.0312kgNO3-N/kgMLVSSdK1=0.23d-1 Ko2=1.3mg/L剩余堿度100mg/L(保持PH7.2):所需堿度7.1mg堿度/mgNH3-N氧化；產生堿度3.0mg堿度/mgNO3-N還原硝化安全系數：2.5脫硝溫度修正系數：1.083.1.5.2 設計計算.堿度平衡計算：出水處理水中非溶解性BOD5值 BOD5f； BOD5f =0.7Ce1.42（1-e-0.235）式中：BOD5f出水處理水中非溶解性BOD5值，mg/L； Ce出水中BOD5的濃度，mg/L；則：BOD5f =0.7201.42（1- e-0.235）=13.6 mg/L則出水處理水中溶解性BOD5值，BOD5=20- BOD5f =6.4 mg/L.設采用污泥齡20d，日產污泥量 Xc Xc =式中：Q為氧化溝設計流量，11092 m3/d； 為污泥增長系數，取0.6 kg/kg； 污泥自身氧化率，取0.05 L/d; Lr為（L0-Le） 去除的BOD5濃度，mg/L； L0進水BOD5濃度，mg/L；Le出水BOD5濃度，mg/L；污泥齡，d。則 Xc = kg/d根據一般情況，設其中有12.4為氮，近似等于總凱式氮（TKN）中用于合成部分9，即： 0.124644=79.8 kg/d 即：TKN中有 mg/L用于合成。 需用于氧化的NH3-N =34-7.19-2=24.81 mg/L 需用于還原的NO3-N =24.81-11.1=13.71 mg/L.堿度平衡計算一般去除BOD5所產生的堿度（以CaCO3計）約為0.1mg/L堿度去除1mgBOD5，設進水中堿度為250mg/L。所需堿度為7.1 mg堿度/mg NH3-N氧化，即 7.124.81=176.15 mg/L氮產生堿度3.0 mg堿度/ mg NO3-N還原，即 3.013.71=41.1 mg/L計算所得的剩余堿度=250-176.15+41.1+0.1Lr=32.75+0.1193.6=133.9 mg/L 計算所得剩余堿度以CaCO3計，此值可使PH7.2 mg/L.硝化區容積計算：曝氣池：DO2mg/L硝化所需的氧量NOD=4.6 mg/mg NH3-N氧化，可利用氧2.6 mg/mg /NO3-N還原0.9 0.98其他參數：a=0.6kgVSS/kgBOD5 b=0.07d-1脫氮速率： qdn=0.0312kgNO3-N/(kgMLVSSd)K=0.23d-1 Ko2=1.3mg/L剩余堿度100mg/L(保持PH7.2):所需堿度7.1mg堿度/mgNH3-N氧化；產生堿度3.0mg堿度/mgNO3-N還原硝化安全系數：2.5脫硝溫度修正系數：1.08 硝化速率為 =0.204 d-1 故泥齡： d 采用安全系數為2.5，故設計污泥齡為：2.54.9=12.5 d 原假定污泥齡為20d，則硝化速率為： L/d 單位基質利用率： kgBOD5/kgMLVSS.d 式中： a污泥增長系數，0.6； b污泥自身氧化率，0.051/d。在一般情況下，MLVSS與MLSS的比值是比較固定的，這里取為0.75 則： MLVSS=fMLSS=0.753600=2700 mg/L 所需的MLVSS總量= 硝化容積： m3 水力停留時間： h.反硝化區容積： 12時，反硝化速率為： 式中： F有機物降解量，即BOD5的濃度，mg/L M微生物量，mg/L； 脫硝溫度修正系數，取 1.08 。 T溫度，12。 則： =0.017kg NO3-N /kgMLVSS.d還原NO3-N的總量=kg/d 脫氮所需MLVSS=kg 脫氮所需池容： m3 水力停留時間： h.氧化溝的總容積： 總水力停留時間：t=tn+tdn=8.81+6.4=15.2h 總容積：V=Vn+Vdn=4074+2962.9=7036.9m3.氧化溝的尺寸： 氧化溝采用4廊道式卡魯塞爾氧化溝，取池深3.5m，寬7m，則氧化溝總長: m。其中好氧段長度為，缺氧段長度為m。彎道處長度: 則單個直道長: (取54m) 故氧化溝總池長=54+7+14=75m，總池寬=74=28m（未計池壁厚）。需氧量計算： 采用如下經驗公式計算: 氧量 式中：A經驗系數，取0.5； 去除的BOD5濃度，mg/L； B經驗系數，取0.1； Nr需要硝化的氧量，24.8111092103=275.2 kg/d 其中：第一項為合成污泥需氧量，第二項為活性污泥內源呼吸需氧量，第三項為硝化污泥需氧量,第四項為反硝化污泥需氧量。需要硝化的氧量：Nr=24.811109210-3=275.2 kg/dR02=0.511092(0.19-0.0064)+0.140742.7+4.6275.2-2.6152=2988.95 kg/d=124.54 kg/h30時, 采用表面機械曝氣時脫氮的充氧量為： 式中：經驗系數，取0.8； 經驗系數，取0.9 相對密度，取1.0； 20時水中溶解氧飽和度，取9.17 mg/L; 30時水中溶解氧飽和度，取7.63 mg/L； C混合液中溶解氧的濃度，取2mg/L; T溫度，30。 則：= =231.4 kg/h查手冊，選用DY325型倒傘型葉輪表面曝氣機10，直徑3.5m,電機功率N=55kW,單臺每小時最大充氧能力為125kgO2/h，每座氧化溝所需數量為n,則 取n=2臺回流污泥量： 可由公式求得。式中：XMLSS=3.6g/L，回流污泥濃度，取10g/L。則： （50100，實際取60）考慮到回流至厭氧池的污泥為11%，則回流到氧化溝的污泥總量為49%Q。剩余污泥量： 如由池底排除，二沉池排泥濃度為10g/L，則每個氧化溝產泥量為： 3.1.5.3 氧化溝計算草草圖如下：圖3 氧化溝設計草圖（1）圖4 氧化溝設計草圖（2）3.1.6 二沉池該沉淀池采用中心進水，周邊出水的幅流式沉淀池，采用刮泥機11。3.1.6.1設計參數 設計進水量：Q=11092 m3/d=463.2 m3/h 表面負荷：qb范圍為1.01.5 m3/ m2.h ，取q=1.0 m3/ m2.h 固體負荷：qs 一般范圍為120 =140 kg/ m2.d 水力停留時間（沉淀時間）：T=2.5 h 堰負荷：取值范圍為1.52.9L/s.m，取2.0 L/(s.m)3.1.6.2設計計算 沉淀池面積:按表面負荷算： m2 沉淀池直徑： 沉淀部分有效水深為 h2 =qbT=1.02.5=2.5m6.35 m3/h。選用1PN污泥泵Q= 7.216 m3/h, H=14-12m, N=3kW 剩余污泥泵房: 占地面積LB=4m3m，集泥井占地面積3.2.3 污泥濃縮池采用兩座幅流式圓形重力連續式污泥濃縮池，用帶柵條的刮泥機刮泥，采用靜壓排泥，剩余污泥泵房將污泥送至濃縮池。3.2.3.1設計參數 進泥濃度：10g/L 污泥含水率P199.0，每座污泥總流量:Qw1524.1kg/d=152.4 m3/d=6.35 m3/h 設計濃縮后含水率P2 =96.0 污泥固體負荷：qs =45kgSS/( m2.d) 污泥濃縮時間：T=13h 貯泥時間：t=4h3.2.3.2 設計計算 濃縮池池體計算：每座濃縮池所需表面積 濃縮池直徑 水力負荷 有效水深h1=uT=0.2113=2.73m 取h1=2.8m濃縮池有效容積V1=A h1=33.862.8=94.8m3 排泥量與存泥容積:濃縮后排出含水率P296.0的污泥,則Qw= 按4h貯泥時間計泥量，則貯泥區所需容積 V24Qw41.546.16 m3 泥斗容積 = 式中：h4泥斗的垂直高度，取1.2m r1泥斗的上口半徑，取1.1m r2泥斗的下口半徑，取0.6m 設池底坡度為0.08，池底坡降為： h5= 故池底可貯泥容積： = 式中： R1濃縮池半徑, m； r1泥斗的上口半徑，m。 因此，總貯泥容積為 （滿足要求） 濃縮池總高度： 濃縮池的超高h2取0.30m，緩沖層高度h3取0.30m，則濃縮池的總高度H為 =2.8+0.30+0.30+1.2+0.17=4.77m 濃縮池排水量：Q=Qw-Qw =6.35-1.54=4.81m3/h 濃縮池計算草圖：3.2.4 貯泥池及污泥泵3.2.4.1設計參數 進泥量：經濃縮排出含水率P296%的污泥2Q w=238.1=76.2m3/d，設貯泥池1座，貯泥時間T0.5d=12h3.2.4.2 設計計算 池容為 V=2QwT=76.20.5=38.1 m3 貯泥池尺寸（將貯泥池設計為正方形） LBH=3.63.63.6m 有效容積V=46.66m3 濃縮污泥輸送至泵房 剩余污泥經濃縮處理后用泵輸送至處理廠南面的苗圃作肥料之用 污泥提升泵 泥量Q=76.2m3/d=3.17 m3/h 揚程H=2.3-(-1.5)+4+1=7.8m 選用1PN污泥泵兩臺11，一用一備，單臺流量Q=7.216 m3/h,揚程H=1412mH2O,功率N=3kW 泵房平面尺寸LB=4m3m4 廠區平面及高程設計4.1廠區平面布置4.1.1各處理單元構筑物的平面布置：處理構筑物是污水處理廠的主體建筑物，在對它們進行平面布置時，應根據各構筑物的功能和水力要求結合當地地形地質條件，確定它們在廠區內的平面布置應考慮13： 貫通，連接各處理構筑物之間管道應直通，應避免迂回曲折，造成管理不便。 土方量做到基本平衡，避免劣質土壤地段 在各處理構筑物之間應保持一定產間距，以滿足放工要求，一般間距要求510m，如有特殊要求構筑物其間距按有關規定執行。 各處理構筑物之間在平面上應盡量緊湊，在減少占地面積。4.1.2平面布置本著盡量節約用地，并考慮發展預留用地的原則，進行廠區的總平面布置，本期工程總占地面積約4.5畝，包括污水處理構筑物、建筑物、附屬構筑物、道路綠化，按功能分為污水預處理區、污水主處理區、污泥處理區、生活管理區、預留的回用水處理區。4.1.3管線布置廠區內還應有給水管，生活水管，雨水管，消化氣管管線。輔助建筑物：污水處理廠的輔助建筑物有泵房，鼓風機房，辦公室，集中控制室，水質分析化驗室，變電所，存儲間，其建筑面積按具體情況而定，輔助建筑物之間往返距離應短而方便，安全，變電所應設于耗電量大的構筑物附近，化驗室應機器間和污泥干化場，以保證良好的工作條件，化驗室應與處理構筑物保持適當距離，并應位于處理構筑物夏季主風向所在的上風中處。在污水廠內主干道應盡量成環，方便運輸。主干寬69m次干道寬34m，人行道寬1.5m2.0m曲率半徑9m，有30%以上的綠化。4.2高程設計4.2.1高程布置原則保證處理水在常年絕大多數時間里能自流排放水體，同時考慮污水廠擴建時的預留儲備水頭。應考慮某一構筑物發生故障，其余構筑物須擔負全部流量的情況，還應考慮管路的迂回，阻力增大的可能。因此，必須留有充分的余地。處理構筑物避免跌水等浪費水頭的現象，充分利用地形高差，實現自流。在仔細計算預留余量的前提下