此文檔收集于網絡，如有侵權，請聯系網站刪除浦錦南路（鹽鐵塘豐收河）道路改建工程（三標段）姚 家 浜 橋主橋支架專項施工方案編 制 人：審 核 人：編制日期： 施工單位：上海公路橋梁（集團）有限公司 目 錄一、編制依據 1二、工程概況 1 2.1主橋設計 1 2.2引橋設計 13、 施工前準備情況 2 3.1現狀河道及通航條件2 3.2工程地質情況2 3.3施工現場平面布置3 3.4主要材料機械設備配備4四、主橋支架專項施工方案 4 4.1主橋支架設計及選型 4 4.2支架體系施工工藝流程 4 4.3施工計劃 6 4.4主要施工方法 6五、支架體系計算書 19六、支架驗收 28七、支架安全防護措施 29八、質量保證措施 32 8.1質量管理組織機構 32 8.2組織和管理措施 32 8.3技術措施 33 8.4管理制度 33九、安全保證措施 34 9.1高空作業安全技術措施 34 9.2 施工用電安全技術措施 35 9.3 鋼管及貝雷架支架搭設施工安全措施 36 9.4機械設備及車輛安全措施 36 9.5應急準備與響應 37十、附圖 39此文檔僅供學習與交流 一、編制依據1、浦錦南路（鹽鐵塘豐收河）道路改建工程（三標段）設計圖紙2、巖土工程勘察報告3、公路橋涵施工技術規范（JTJ0412011）4、公路橋涵設計通用規范（JTGD602004）5、裝配式公路鋼橋多用途使用手冊6、地基基礎設計規范（DGJ08-11-2010） 7、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 1302011） 8、鋼管扣件水平模板的支撐系統安全技術規程（DG/TJ08-016-2004） 9、高處作業安全技術規范（JGJ 80-91） 10、建筑施工模板安全技術規范（JGJ 162-2008） 11、危險性較大的分部分項工程安全管理規范DGJ08-2077-2010 12、建筑機械使用安全技術規程（JGJ 33-2001） 13、施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ 46-2005） 14、建筑施工安全檢查標準(JGJ 59-2011)二、工程概況浦錦南路（鹽鐵塘豐收河）道路改建工程（三標段），位于閔行區浦江鎮，呈南北走向，南起張行路向北跨姚家浜，至于沈杜公路。設計起點樁號為K2+042.60，終點樁號為K2+441.0，全長398.4m。主要工程內容包括跨姚家浜新建姚家浜橋1座、道路工程、排水（雨污水）工程、擋墻工程、張行路輔道工程。 2.1主橋設計 主橋設計采用“先梁后拱”的施工方案，上部結構為簡支系桿拱橋，設計跨徑64m，主橋全長為66.5m,橋面寬33.2m，主橋結構主要由系梁（主梁）、端橫梁、中橫梁、橋面板、鋼管拱肋、吊桿及主墩等組成。 拱軸線采用矢跨比1/5的二次拋物線。拱肋采用鋼管混凝土拱，拱肋截面呈圓形，直徑為1.6m。拱肋外包鋼管采用Q345qD鋼，鋼板厚20mm，內部采用縱向加勁肋和橫向加勁肋加勁，并填充C50微膨脹混凝土。 系梁采用預應力混凝土結構，梁高1.8192.065m，底寬3.5m。端橫梁采用預應力混凝土結構，考慮布置支座及受力要求，梁高采用1.9552.281m，寬2.4m,全橋共布置兩道端橫梁。中橫梁采用預應力鋼筋混凝土結構，梁高1.7842.0m，腹板厚0.220.60m,全橋共布置14道中橫梁。 吊桿由7mm高強度、低松弛鍍鋅鋼絲組成，抗拉標準強度1670MPa。錨具采用配套冷鑄錨具。 主墩結構為重力式墩身，群樁基礎。采用1200mm鉆孔灌注樁。 2.2引橋設計引橋采用跨徑29m的簡支（橋面連續）預應力砼小箱梁，梁高1.6m。引橋橋墩蓋梁寬為1.75m，高為1.4m,每墩布置8根立柱，間距4.203m，立柱直徑1.1m。基礎采用800mm鉆孔灌注樁,采用群樁基礎。橋臺采用鋼筋混凝土輕型橋臺，橋臺樁基設計采用800mm鉆孔灌注樁三、施工前準備情況 3.1現狀河道及通航條件新建主橋跨姚家浜通航河道，河道寬約34m，河道連接黃浦江，是浦江鎮乃至浦東地區的重要水上運輸航道。姚家浜河非汛期平均高潮水位3.05m，汛期平均高潮水位4.2m。新建主橋橋址處有一座跨徑布置為（13+16+10）m的預制簡支梁板老橋，老橋梁低標高為6.450m。故在搭設主橋支架并設置臨時支墩時，必須滿足原有的河道通航能力，并采取必要的管理監督措施，以確保船舶通航安全。 3.2工程地質情況根據工程地質報告，本工程主橋支架主要位于表層土和淺部層，地質剖面圖如下：1、第1層素填土，一般厚度在0.81.2m左右，顏色為灰黃和灰色，主要由粘性土組成，夾植物根莖、少量碎石、磚塊等，土性變化較大，結構松散，不能直接作為路基持力層。2、第層粉質粘土：顏色褐黃、灰黃色，含水量平均值33.7%，靜探PS平均值為0.80MPa，呈中等壓縮性，土質較好，俗稱“硬殼層”為道路路基較好的天然持力層。3、第層和第層為淤泥質土，顏色灰色，土質差，強度低。4、第1層為粘土層，土質較好，可作為樁基持力層。5、第3層為粉質粘土，顏色灰色，土質較好。6、河浜底2層為浜底淤泥，厚度一般在0.201.5m。 3.3施工場地平面布置 根據主橋支架搭設的需要，需在新建道路的西側設置施工便道，并在姚家浜南北兩岸設置2塊35m*20m貝類架組裝場地分別，并在組裝場地邊布置好材料設備堆場，姚家浜南岸的1#組裝場地及1#材料設備堆場，負責主橋支架南邊跨及中跨的貝雷架組裝及材料設備的堆放。姚家浜北岸的2#組裝場地及2#材料設備堆場，負責主橋支架北邊跨的貝雷架組裝及材料設備堆放。在1#材料設備堆場的岸邊設置駁船停靠點，支架拆除后的材料設備堆放在1#材料設備堆場內。所有場地及施工便道，全部用挖機整平后，填筑50cm厚三合土，上鋪碎石。具體詳見施工場地平面布置。3.4主要材料機械設備配備設備名稱型號、規格功率數量制造廠家備 注鋼管樁600 *壁厚8mm26m/根60根國 產制作用防撞樁600 *壁厚8mm15m/根12根國 產制作用貝類片321型3177米國 產制作用加強弦桿6354米國 產制作用槽鋼10#2968米國 產制作用鋼管4840T國 產制作用沉拔機ZX4501臺國 產汽車吊QY（25）25 t1臺國 產汽車吊QY（80）80 t1臺國 產汽車吊QY（120）120t1臺國 產電焊機AX500-600500 A1 臺國 產電焊機BX系列360KVA2臺國 產卷揚機 10噸30KW2臺國 產氣割工具2套制作用千斤頂 20-50T4臺國 產全站儀1臺日 產水準儀1臺國 產鋼質駁船 200噸吃水1.2m1艘國 產4、 主橋支架專項施工方案 4.1主橋支架設計及選型根據主橋設計的跨度、梁底標高及主橋系梁、端橫梁、中橫梁、橋面板等的總體重量，并結合原有老橋通航的高度及寬度，進行綜合布置主橋支架體系，支架系統整體布置成邊中邊三跨（19.175+18.0+19.175）m。支架邊跨邊支墩直接采用岸上主橋墩承臺面作為支架基礎，邊跨水中支墩及中跨水中支墩采用雙排600鋼管樁臨時支墩，上部支架采用單層加強型貝雷架（高度1.7m）及鋼管滿堂架配合使用。 4.2支架體系施工工藝流程作業區施工準備及放線主橋墩位置支墩基礎處理水中支墩鋼管樁沉設鋼管樁上部10#槽鋼交叉支撐安裝鋼管樁頂橫向加強型貝雷架測放安裝 岸上支墩橫向加強型貝雷架測放安裝兩邊跨縱向單層加強型貝雷片測放安裝中跨縱向單層加強型貝雷片測放安裝邊跨搭設滿堂鋼管支撐腳手架兩邊跨貝雷架上橫向安裝固定10#槽鋼安裝中跨及邊跨頂部橫橫向方木及平臺模板 支架初驗及預壓（測量）安裝主橋梁板底模、側模主橋混凝土結構施工支架檢查調整及驗收主橋結構施工時支架監護拆除支架體系、拔除管樁基礎 4.3施工計劃序號 工序名稱 工期 備注1作業區施工準備及放線3天2主橋墩位置支墩基礎處理2天3水中支墩鋼管樁沉設6天4鋼管樁上部10#槽鋼交叉支撐安裝4天5鋼管樁頂橫向加強型貝雷架測放安裝1天6岸上支墩橫向加強型貝雷架測放安裝1天7兩邊跨縱向單層加強型貝雷片測放安裝5天8中跨縱向單層加強型貝雷片測放安裝3天9兩邊跨縱向貝雷片上安裝橫向10#槽鋼1天10兩邊跨搭設滿堂鋼管支撐腳手架5天11安裝中跨及邊跨頂部橫橫向方木及平臺模4天12支架初驗及預壓（測量）8天13 支架檢查調整及驗收2天14 安裝主橋梁板底模、側模5天15主橋結構施工時支架監護-16拆除支架體系、拔除管樁基礎15天 4.4主要施工方法 1、作業區施工準備及放線 用挖機在施工區岸邊開拓整平出35m*20m的施工操作場地，并將各種所需的材料及設備運至場地邊集中堆放并分批歸類，施工所需鋼駁船岸邊就位，做好搭設前的所有準備工作。由現場測量員在岸邊放測支架搭設平面控制軸線點及引測好控制標高，做好相應標識標記。 2、主橋墩位置支墩基礎處理 主橋支架邊跨邊支墩，可借用主墩下承臺作為基礎，并在主橋墩左右幅菱形下承臺澆筑時中間增加一個懸挑鋼筋混凝土牛腿支墩，做法如下圖： 3、水中臨時支墩鋼管樁沉設 根據支架設計按（邊中邊）三跨進行布置水中支墩，水中臨時支架基礎為60cm鋼管樁，壁厚8mm,樁長26m。考慮到航道通航的要求，中跨擬預留凈寬17.405m的通航航道，鋼管群樁順河道中心線兩側各設二排。經過對該地區地質報告的分析和現場的勘察，鋼管樁入河床土深度約19.1m，頂部采用12mm厚鋼板焊接封頭，樁基鋼管上部2.15m范圍內鋼管間采用10#槽鋼焊接水平及交叉支撐，使水中的臨時支墩鋼管樁形成為二個格構體，分別承擔上部結構所傳遞的荷載。 水中支架基礎的鋼管樁，采用ZX450沉拔機停靠岸邊直接沉入，沉入時需及時的控制好所沉管樁平面坐標及樁頂標高，避免管樁偏位及超送等質量情況發生。另外施工時，由于沉樁需占用通航航道，需嚴格控制過往船舶的通行速度做好通航標識，防止船舶碰撞剛施工完的鋼管樁。水中支架基礎鋼管樁平面布置如下圖： 4、鋼管樁上部10#槽鋼交叉支撐安裝鋼管樁沉設完畢后，利用鋼板船停靠在不通航的一側進行管樁上部交叉支撐安裝，支撐采用10#槽鋼與鋼管樁焊接固定。在進行支撐焊接前先將鋼板船下錨固定并與鋼管樁栓牢，如操作工人需登高作業時，必須檢查登高設備設置是否安全可靠，防止工人在作業時因船舶及登高設備晃動跌落水中。鋼管樁上部交叉支撐做法見如下圖1、圖2：圖1圖2： 5、管樁頂面安裝橫向加強型雙排貝雷架按照支架縱、橫向斷面布置圖，分別在水中支墩管樁和軸頂面安裝橫向加強型雙排貝雷架（上下增加加強弦桿），該貝雷架作為邊跨上部支架及主跨上部支架的主梁，貝雷架長度為36m，雙排貝雷片中心間距為0.45m，高度為1.7m。主梁加強型雙排貝類架需分兩段在岸邊場地上組裝完成后，采用120噸的汽車吊直接吊至鋼管樁頂面固定就位。6、岸上主橋墩承臺頂面安裝橫向加強型雙排貝雷架按照支架縱、橫向斷面布置圖，分別在主橋墩承臺面軸和軸位置安裝橫向加強型雙排貝雷架（上下增加加強弦桿），作為邊跨上部支架在軸和軸位置的主梁,長度36m，雙排貝雷片中心間距為為0.45m，高度為1.7m。安裝時同樣需在岸邊場地組裝完成，直接采用120噸的汽車吊直接吊至承臺面就位。7、兩邊跨支架縱向單層加強型貝雷片安裝 支架邊跨縱向單層加強型貝類片按照主橋上部結構荷載的分布情況進行布置，各貝雷片間距布置成900mm，系梁下部的貝雷片進行加密，間距為450mm。各加強型貝雷片在橫向加強型貝雷架上安裝就位，縱向加強貝雷片應預先在岸邊空地上組裝完成，再用80噸汽車吊逐塊吊裝至邊跨，兩頭與橫向主梁貝雷架采用加強螺栓進行固定。貝雷片吊裝需從中間向兩邊對稱安裝，以保證下部橫向貝雷架主梁的穩定。當邊跨縱向貝雷片全部安裝就位后，再對各貝雷片間安裝支撐架，使該支架平面上的貝雷片形成一個整體。兩邊跨加強型貝雷片安裝平面圖如下： 8、中跨縱向單層加強型貝雷片安裝中跨縱向單層加強型貝雷片高出邊跨縱向貝雷片1545mm，故安裝順序為先將兩邊跨縱向貝雷片安裝完畢后再對中跨進行安裝，安裝方法同邊跨，需先對各貝雷片在岸上進行組裝完成，再用120噸汽車吊吊至中跨上進行安裝（中間向兩邊對稱吊裝）并采用加強螺栓與下部橫向加強型貝類架主梁固定牢固，各貝雷片間距布置成900mm，系梁下部的貝雷片進行加密，間距為450mm。待縱向貝雷片全部安裝就位后，再對各貝雷片間安裝支撐架，使中跨平面上的貝雷片形成一個整體。中跨縱向加強型貝雷片安裝平面圖如下： 9、兩邊跨貝雷片上安裝橫向槽鋼 全部貝雷片安裝固定后，對兩邊跨貝雷片頂面安裝橫向分配槽鋼，槽鋼采用10#槽鋼（每榀總長度33.6m），間距為600mm，每榀槽鋼采用錯開搭接，嚴禁兩根相鄰槽鋼接口設置在同一截面位置。槽鋼開口向上敷設，使上部鋼管排架搭設時立桿正好支撐在槽鋼的槽口內。槽鋼與下部貝雷片采用U型卡進行固定，每單根槽鋼U型連接卡不少于三個點位，以保證槽鋼上部鋼管排架搭設時槽鋼保持穩定。 10、邊跨分配槽鋼上搭設扣件式鋼管滿堂支撐腳手架槽鋼固定好后由架子工對邊跨上部搭設扣件式48鋼管滿堂支撐腳手架，腳手架立桿布置位置為每根橫向分配槽鋼與下部橫向貝雷片的交叉點，使上部荷載通過每根立桿傳遞到縱向貝雷片，再由縱向貝類片傳遞到各個支墩的橫向貝類架主梁上。滿堂支撐腳手架的立桿下部位置在槽鋼上部150mm位置設置縱橫向掃地桿，立桿頂部150mm位置設置兩道縱橫向水平連桿，并按照排架設計圖的相應位置設置鋼管剪刀撐，使整個滿堂鋼管腳手架形成一個整體，以增加腳手架的整體剛度和穩定性。扣件式鋼管滿堂腳手架需嚴格按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）的要求進行施工。 11、安裝中跨及邊跨頂部縱橫向枋木及平臺模 先平鋪鋪中跨橫向50mm*100mm枋木，間距為600mm。再豎鋪設中跨縱向50 mm*100mm枋木，間距300 mm。在枋木鋪設好后根據設計標高，對橫向平鋪枋木與貝雷片間插入木楔，以便調整設計標高。中跨縱橫向枋木鋪設完成后，再分別對邊跨鋼管腳手架頂豎鋪橫向50mm*100mm枋木，間距為300mm。在中跨及邊跨各層枋木鋪設時，相鄰枋木的接頭位置錯開500mm。枋木標高調平后，上鋪設雙面涂膜的復合模板，規格為1220*2440mm，厚度20mm。 12、支架初驗及預壓（測量）根據大橋主橋砼結構及考慮姚家浜需滿足的現有通航條件，我部自行設計施工的邊跨上部扣件式鋼管滿堂支架加下部加強型貝雷架支架、中跨單層加強型貝雷片支架搭設完成后，由項目經理牽頭，會同現場監理及相關人員對支架進行初驗，初驗合格后再按設計圖紙對主橋支架的要求進行預壓。（預壓的平面布置等詳見主橋支架預壓專項方案） （1）預壓材料采用整捆鋼筋。 （2）預壓按照四級分級加載，分別為主橋上部結構荷載重量的50%、100%、120%三級加載，每級持荷時間不小于30分鐘，最后一級為1小時，然后穩定時間12小時，一般預壓最后一天的穩定為不大于1mm/天。 （3）測量觀測，預壓前按照預壓方案在模板上布設沉降觀測點，并作好第一次觀測的初始標高紀錄。第一級荷載（50%）加載完后，進行第一次觀測；持荷6小時后進行第二次觀測，第二級荷載（100%）加載完后，進行第三次觀測，第三級荷載（120%）加載完后，進行第四次觀測，持荷6小時和12小時后再分別進行一次觀測。加載完后持荷12小時后進行卸載，并在卸載后6小時內進行2次沉降觀測。對各級荷載下支架的變形值進行紀錄，并做好測量報告。根據測試結果，為以后支架的搭設提供彈性變形和非彈性變形的數據依據，確定支架的施工預拋高值，以消除施工中因支架變形而造成的系梁線性和標高誤差。 13、支架檢查調整及驗收根據支架測量報告，項目部對支架體系再次全面檢查，并對需調整及加固的支架部件進行微調及加固。檢查及調整工作全部完成后，由監理組織驗收，并由安全監理及總監簽署相應的合格文件。 14、安裝主橋梁板底模、側模根據橋梁設計圖紙安裝主橋的梁底模板及側板，模板采用規格為1220*2440mm，厚度20mm的雙面涂膜復合模板施工，模板涂膜面需光潔，無破損坑洞等，模板拼裝時接縫密實，減少混凝土漏漿，以保證模板拆除后所澆注的清水砼表面密實美觀，無蜂窩麻面等現象。 15、主橋結構施工時支架監護主橋結構施工時嚴格控制模板支撐系統的施工荷載，不得超過設計荷載，在施工中派專人進行巡視監控。在澆筑主橋支架上部砼之前，重新對支架進行檢查，并在支架上設置沉降觀測點，每隔一個小時進行觀測一次。混凝土澆筑過程中派2名支架搭設人員對模板支撐系統進行同步監護，發現有松動、變形等情況，必須立即停止澆筑并采取相應的加固措施。 16、拆除支架體系、拔除管樁基礎（1）支架拆除當主橋鋼管拱肋安裝完成且所以預應力結構完成張拉，壓漿結束并符合要求后，先由單位工程負責人進行拆除安全技術交底，在監理工程師允許的情況下方可進行支架的拆除。第一步：邊跨貝雷架上扣件式鋼管滿堂腳手架、枋木及模板拆除支架拆除時嚴格按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 （JGJ1302001）的要求進行施工，拆除貝雷架上的模板、枋木和鋼管采用人工拆除、清理，拆除的扣件集中裝袋，模板、枋木及鋼管移至主橋邊跨兩側的貝類架上采用25噸汽車吊吊至橋面，裝車運至指定地點集中堆放。第二步：中跨貝雷架上部的枋木、模板拆除由人工對中跨貝雷架上部的木楔用撬棒撬出，再逐根拆除枋木及模板，并移至主橋兩側，再用25噸汽車吊吊至橋面，裝車運至指定地點集中堆放。第三步：拆除邊跨及中跨縱向貝雷架中跨及邊跨縱向貝雷架拆除采用順序為先兩邊逐片向中間拆除。拆除縱向貝雷架前，先在橋面布置4臺10噸卷揚機，分別設置在軸、-軸、-、軸對應的橋面中點位置，牽引鋼絲繩穿過橋面泄水孔，與下方就位的一列貝雷桁架梁捆綁固定，然后同時啟動，將該列貝雷桁架梁緩緩的牽引至橋的側邊，再用25噸汽車吊將貝雷桁架梁吊離主梁，卸落于縱向下錨就位的工作駁船上。將拆卸的貝雷桁架梁通過千斤繩臨時固定在駁船平臺上，然后駁船收錨、開至岸邊，由岸上就位的25噸汽車吊吊離、卸落于岸上，采用人工拆除貝雷片，分解后集中堆放。卷揚機牽引鋼絲繩穿過泄水孔時在橋梁側向砼面上，預先用橡膠輪胎村墊，防止鋼絲繩在牽引過程中損壞砼面。 牽引過程由專人指揮，兩側卷揚機牽引必須同步、保持步調一致，且施工時，橋下不得進行其它拆卸作業。第四步：拆除主墩承臺及水中管樁上部橫向雙層貝雷架主梁 主墩承臺上部的橫向雙層貝雷架主梁，可直接人工進行現場拆除分解后運至指定地點集中堆放。水中管樁上部橫向雙層貝雷架主梁拆除，可在橋面兩側停放2臺25噸汽車吊，汽車吊鋼絲繩分別與橋下橫向貝雷架主梁兩頭綁扎固定。先同時起吊，使貝雷架主梁抬離鋼管樁頂面150cm,再將貝雷架主梁移至河道中橫向停靠下錨固定的工作駁船上部，再緩緩下降將主梁卸落與駁船上，將拆卸的貝雷架主梁通過千斤繩臨時固定在駁船平臺上，然后駁船收錨、開至岸邊，由岸上就位的50噸吊機吊離、卸落于岸上，采用人工拆除貝雷架，分解后集中堆放。（2） 管樁拆除第一步：先拆除管樁上部的交叉支撐槽鋼 先將工作駁船停靠在待拆鋼管樁交叉支撐槽鋼一側，并下錨固定船只，工人站在駁船操作架上進行槽鋼切割，并逐根將切割下的槽鋼堆放在駁船上，支撐槽鋼拆除完畢后先將拆除的材料臨時固定于駁船平臺，再收錨、開至岸邊，由岸上就位的50噸吊機吊離、集中堆放。第二步：鋼管樁拆除 先將駁船停靠在待拆除的鋼管樁一側，駁船下錨固定，先對鋼板樁頂部位置切割出兩個對穿的圓孔，在利用船只平臺上的ZX450沉拔機震動頭用鋼絲繩穿過圓孔，緩緩收緊鋼絲繩。由負責切割的工人，在出水面500mm的位置將管樁切割截斷，由沉拔機吊至駁船平臺上，通過千斤繩固定。再利用沉拔機咬合樁遺留水下的鋼管上部，啟動震動錘，將水下鋼管緩緩拔出一節約2.5m，再以同樣的方法切割鋼管樁并移至駁船平臺固定，直至將水下入土的鋼管樁整根拔出。駁船平臺拔除的鋼管樁裝載到達一定數量后，駁船收錨、開至岸邊，由岸上就位的25噸汽車吊吊離、卸落于岸上集中堆放，嚴禁駁船裝載的過滿，造成沉船傾覆等安全事故。17、 貝雷架搭設汽車吊吊裝驗算 80噸汽車起重機起重性能表(一) 主臂起重性能表工作半徑(m)吊臂長度(支腿全伸)吊臂長度(不伸支腿)12.0m18.0m24.0m30.0m36.0m40.0m44.0m12.0m2.580.045.015.03.080.045.035.015.03.580.045.035.015.04.070.045.035.011.74.562.045.035.027.09.55.056.040.032.027.08.05.550.037.029.227.022.06.86.045.034.327.225.022.05.86.539.431.525.323.222.018.05.07.035.629.123.721.520.318.04.38.027.825.421.018.817.715.712.03.29.520.820.817.815.714.613.212.02.010.019.219.217.015.013.812.611.41.711.016.515.613.512.411.410.411.814.714.712.611.410.69.712.014.214.212.411.210.49.513.012.512.511.310.29.38.814.610.010.010.09.08.57.815.09.49.49.48.78.27.616.08.18.18.17.77.117.86.26.26.26.86.320.04.54.54.55.15.622.03.43.44.04.423.03.03.03.53.926.01.72.22.627.01.92.228.01.61.930.01.01.331.01.1 120噸汽車起重機起重性能表 工作半徑(m)主 臂 長 度(m)12.612.616.620.624.528.532.536.540.544.548.552.556.031201113.510710292495948881694.58682756657976706251666666255494075656554944.5383223.6848.54847444038.53222.120.194241.540.54036.532.529.821.319.915.8103736.535.535.533.530.527.921.319.715.814.912.61229.12828.927.826.224.521.318.715.814.511.81424.822.723.522.522.521.618.916.81513.311.11618.319.418.41919.116.915.113.612.210.31815.815.815.216.816.31513.512.311.19.62013.213.814.114.213.412.211.110.28.92211.512.412.212.111.710.910.19.48.32410.710.510.4109.99.28.67.7269.39.298.58.68.387.228887.37.47.67.46.73077.26.56.36.56.96.3326.365.666.15.8345.55.65.25.65.35.2365.14.85.14.54.5384.74.54.443.9404.243.53.7423.93.63.23.5443.22.82.7462.62.42.74822501.71.7521.4541.2（1）貝雷架汽車吊吊裝停放位置圖（2）主橫梁加強型貝雷架吊裝驗算 a、經查貝雷架說明說，貝類架重量：270kg/片，加強弦桿：80kg/支，貝類銷子：3kg/個。計算得管樁頂主橫梁總重量為：36m/3m/片*2*（270kg/片+80kg/支*2+4個*3kg/個）=10608kgb、管樁頂主橫梁分2段吊裝，每段吊裝重量為：106082=5304kg 系數取1.2，吊裝重量為6364.8kg。C、吊裝采用120噸汽車吊單機吊裝，汽車吊分別停與主橋墩一側，工作半徑為25.7m。查上述吊機性能表最大起重量為9.3噸需起吊重量6.3648，故滿足起吊要求。（3）最遠工作半徑中跨縱向加強型貝類架吊裝驗算 a、經查貝雷架說明說，貝類架重量：270kg/片，加強弦桿：80kg/支，貝類銷子：3kg/個。計算得中跨縱向加強型貝雷架總重量為：21m/3m/片*（270kg/片+80kg/支*2+4個*3kg/個）=3094kgb、吊裝按照整片貝雷架一次性吊裝，系數取1.2，吊裝重量為3094*1.2=3712.8kg。C、吊裝采用120噸汽車吊單機吊裝，汽車吊分別停與主橋墩一側，工作半徑為39.2m。查上述吊機性能表最大起重量為4.2噸需起吊重量3.7128噸，故滿足起吊要求。（4）最遠工作半徑邊跨加強型貝雷架吊裝驗算 a、經查貝雷架說明說，貝類架重量：270kg/片，加強弦桿：80kg/支，貝類銷子：3kg/個。計算得邊跨縱向加強型貝雷架總重量為：21m/3m/片*（270kg/片+80kg/支*2+4個*3kg/個）=3094kgb、吊裝按照整片貝雷架一次性吊裝，系數取1.2，吊裝重量為3094*1.2=3712.8kg。C、吊裝采用80噸汽車吊單機吊裝，汽車吊分別停與主橋墩一側，工作半徑為22.5m。查上述吊機性能表最大起重量為3.9噸需起吊重量3.7128噸，故滿足起吊要求。五、支架體系計算書荷載橫向布置按照上圖分6塊不同區域進行計算。序號123456長度m32.53.52.52.52.3方量（4.5m）m33.815.0017.185.605.145.08縱向線荷載KN/m21.1827.7595.4331.1428.5628.21面恒荷載KN/m27.0611.1027.2612.4511.4212.27模板及支架重：按2.0 kN/m2計；活荷載：施工人員及設備荷載：按1.0 kN/m2計；振搗混凝土荷載：按2.0 kN/m2計。箱梁底模板結構：其擱柵布置為兩層：第一層：（橫橋向）采用2根483.5鋼管并排在頂托上，空隙用木楔楔緊，作為橫擱柵；第二層：（縱橋向）放置1010厘米方木，作為縱擱柵，間距30厘米。在縱擱柵上鋪設1.2cm厚的涂塑竹膠板作為底模板。1、對1010厘米方木縱擱柵進行強度與剛度校核。 基本參數：計算跨度：鋼管支架縱向間距為60厘米。木材的特征：fV1.4N/mm2；fm13N/mm2；方木的抵抗距：1.67105 mm3；方木的慣性距：I8.33106 mm4。按四跨連續梁計算，按最不利荷載布置，查得：彎距系數Km0.121；剪力系數Kv0.620；撓度系數K0.967。 作用在縱擱柵上的均布荷載（q）：q1.2（27.262.0）1.4（1.02.0）0.3011.79kN 抗彎強度驗算：MmaxKmql20.12111.790.620.514 kNmmaxMmax/Wn0.514106/1.671053.08N/ mm2()1.3fm1.31316.9N/ mm2 滿足要求 抗剪強度驗算：腹板部位：Vmax0.620ql0.62011.790.64.39kNmax3Vmax/2bh34.39103/21001000.66N/mm2()1.3fv1.31.41.82N/mm2 滿足要求 撓度驗算：A0.967ql4/100EI0.96711.796004/10091038.331060.20mm(A)600/4001.50mm 滿足要求2、鋼管格柵受力驗算 基本原則：按四跨連續梁，最不利荷載布置計算，查得：彎距系數Km0.107；剪力系數Kv0.607；撓度系數K0.632。按照0.45m和0.9m的間距分別做計算。 作用在鋼管上的線荷載（q）：0.45m段： q1.2（27.26+2.0）1.4（1.02.0）0.623.58kN/m0.9m段：q1.2（12.45+2.0）1.4（1.02.0）0.6=12.92kN/m 抗彎強度校核：0.45m段： MmaxKmql20.10723.580.4520.511kNmmaxMmax/W0.511106/4.493103256.87N/mm2()205N/mm2 能滿足要求0.9m段：MmaxKmql20.10712.920.921.12kNmmaxMmax/W1.12106/4.4931032124N/mm2()205N/mm2 能滿足要求 抗剪強度校核：0.45m段：VmaxKvql0.60723.580.608.067kNmaxVmax/F8.067103/4.2410219.03N/mm2()205N/mm2 能滿足要求0.9m段：VmaxKvql0.60712.920.907.058kNmaxVmax/F7.058103/4.2410216.64N/mm2()205N/mm2 能滿足要求 撓度驗算：0.45m段：AKql4/100EI0.63223.584504/1002.0610510.78310420.14mm(A)600/4001.50mm 可滿足要求0.9m段：AKql4/100EI0.63212.929004/1002.0610510.7831042 1.206mm(A)600/4001.50mm 可滿足要求3、鋼管支架計算序號123456長度m32.53.52.52.52.3鋼管支架縱向間距m0.60.60.60.60.60.6鋼管支架橫向間距m0.90.90.450.90.90.9活荷載KN/m2333333恒荷載KN/m27.06 11.10 27.26 12.45 11.42 12.27 單根支架重量KN0.220.220.220.220.220.22立桿受力KN9.04 11.66 13.30 12.53 11.87 12.41 注：立桿受力=1.2（恒荷載+單根支架重量）+1.4*活荷載立桿的穩定性驗算：（不組合風荷載）按N/Af 計算鋼管支架立桿為483.0鋼管，其截面特征值：回轉半徑i1.59cm；截面積A4.24 cm2；截面模量W4.493 cm3；慣性矩I10.783cm4；鋼材抗壓、抗拉、抗彎強度設計值為205N/mm2；立桿計算長度：當步距為1.20米時l0h2a1.2020.301.80 m長細比： l0/i180/1.59113 查得0.496腹板部位：N/A13.3103/0.4964.2410263.24N/mm2f205N/mm2支架穩定滿足要求4、縱向貝雷片計算縱向支架采用加強型單層貝雷桁架片，截面特征值是：桁架片寬16cm，桁架片高170cm，桁架片長300cm，自重為1.5KN/m抵抗矩Wx7699.1cm3；慣性矩Ix577434.4cm4，允許剪力245.2kN，允許彎矩1576.4KN*m。計算跨徑取19.2m。序號123456長度m32.53.52.52.52.3方量3.81 5.00 17.18 5.60 5.14 5.08 縱向線荷載21.18 27.75 95.43 31.14 28.56 28.21 面恒荷載7.06 11.10 27.26 12.45 11.42 12.27 活荷載KN/m23.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 鋼管支架重KN0.81 0.81 0.81 0.81 0.81 0.81 模板重KN0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 面荷載基本組合14.25 19.10 38.50 20.72 19.49 20.50 面荷載標準組合11.37 15.42 31.58 16.77 15.74 16.58 貝雷片間距m0.90 0.90 0.45 0.90 0.90 0.90 單根貝雷片彎矩KN*m660.09 861.23 867.36 928.55 877.25 919.13 剪力KN137.52 179.42 180.70 193.45 182.76 191.48 正應力Mpa92.23 120.33 121.19 129.74 122.57 128.42 撓度mm20.12 26.36 26.94 28.45 26.86 28.16 計算強度采用基本組合q1=1.2*恒荷載+1.4*活荷載計算撓度采用標準組合q2=1.0*恒荷載+1.0*活荷載彎矩=（q1*間距+貝雷片自重*1.2）*跨徑2/8；剪力=（q1*間距+貝雷片自重*1.2）*跨徑/2；撓度=5/384*（q2*間距+貝雷片自重）*跨徑3 正應力=彎矩M/抵抗矩Wx下貝雷片最大彎矩=928KN*m允許彎矩1576.4