目 錄第一章編制依據1第二章 工程概況1第三章腳手架方案選擇2第四章 腳手架的材質要求3第五章腳手架的搭設流程及要求4第六章 腳手架計算書7第七章 腳手架作業安全保證措施23第八章腳手架搭設的勞動力安排25第九章腳手架的檢查與驗收26達川區橋灣初級中學整體遷建項目（二期）工程落地式雙排鋼管腳手架專項施工方案第一章 編制依據 建筑施工計算手冊 建筑施工手冊 建筑結構荷載規范（GB50009-2012）； 建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）；建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-2011）； 混凝土結構設計規范（GB50010-2011）；建筑地基基礎設計規范（GB50007-2012）；建筑施工與現場環境衛生標準（JGJ146-2013）；建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）；建設工程安全生產管理條例第二章 工程概況達川區橋灣初級中學整體遷建項目（二期）工程位于達川區橋灣街道，總建筑面積6135.65平方米，含教師周轉用房、男生宿舍及女生宿舍建設工程、其中教師周轉用房建筑面積:1353.23m，結構類型為磚混結構，地上五層；總高度:15.15m，抗震設防烈度為6度，耐火等級為二級。男生宿舍和女生宿舍共建筑面積:4728.42m2,結構類型為磚混結構,層數:地上五層；總高度:18.6m，抗震設防烈度為6度，耐火等級為二級。 參建單位： 建設單位：達州市達川區政府投資非經營性房屋建筑項目代建管理中心勘察單位：達州市金鼎巖土工程有限公司設計單位：中鐵二十三局集團建筑設計研究院有限公司監理單位：四川西華招標監理工程有限公司施工單位：四川金佩建筑工程有限公司第三章 腳手架方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，充分考慮了以下幾點： 3.1 架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 3.2 在規定的條件下和使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3.3 選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于維修保養。 3.4 綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合JGJ59-2011檢查標準要求。 結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用雙排落地式腳手架方案。第四章 腳手架的材質要求 4.1 雙排落地腳手架 4.1.1 鋼管腳落地手架，選用外徑48mm，壁厚 3.50mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎。 4.1.2 本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準GB15831的要求，由有生產許可證的扣件生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管扣件螺栓擰緊力矩達65Nm時不得破壞。 4.1.3 搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，剪刀撐、樓梯護欄及臨邊防護采用紅白相間雙色鋼管，嚴格按照施工規范搭設。4.1.4 腳手板采用鋼、木材料制作，每塊質量不宜大于30kg。(1)新沖壓鋼腳手板應有產品質量合格證，尺寸偏差應符合規范表8.15序號5的規定，且不得有裂紋，開焊與硬彎；新舊腳手板應涂防銹漆。(2)木腳手板的寬度不小于20mm，厚度不應小于50mm，兩端應各設直徑為4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。木腳手板應采用杉木或松木制作，材質應符合國家標準木結構設計規范GBJ5中II級材質規定，腐朽的腳手板不得使用。(3)竹笆、竹腳手板宜采用毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板。 4.1.5 安全網采用密目式阻燃綠色安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，顏色應滿足規范要求，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證。 4.1.6 連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700）中Q235A鋼的要求。 第五章 腳手架的搭設流程及要求 5.1 雙排落地架搭設流程及要求落地腳手架搭設的工藝流程為：定位設置通長腳手板、底座基礎承載力實驗、材料配備場地平整、夯實小橫桿大橫桿（擱柵）橫向掃地桿立桿縱向掃地桿連墻件剪刀撐扎防護欄桿扎安全網鋪腳手板 定距定位：根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。 在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，先立外排，后立內排。其余按構造要求搭設。5.1.1 基礎 (1)鋼管腳手架將搭設之前，應將地面整平、夯實，可酌情12皮鋪磚找平；腳手架立桿底部設置木墊板，木墊板厚度不小于50mm，將木墊板3000200050mm）與墻體平行放置、長度不足2000mm以下的木墊板與墻體垂直放置，然后在木墊板上設置鋼管底座、再設置立桿。（2）將夯實基礎外側設置排水溝，使水溝排水通暢、不積水。 5.1.2 立桿間距 (1)腳手架立桿縱距1.5m，橫距1.05m，步距1.8m；連墻桿間距豎直3m，水平6m；里立桿距建筑物0.3m。 (2)腳手架的底部基礎立桿采用不同長度的鋼管參差布置（44.555.56m），使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 (3)立桿應設置墊木，墊木厚度不小于50mm，長度不低于二跨。并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，距地不大于20cm。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱、橫向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定。高低差不應大于1m。 (4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。 5.1.3 大橫桿、小橫桿設置 (1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，雙排架外桿1.8m內再設置一道大橫桿，取1.8m中間處設置。以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每根外伸長度距扣件蓋板的距離不大于100mm。(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿上，以形成空間結構整體受力，小橫桿伸出外架長度距扣件蓋板的距離不得大于100mm。(3)縱、橫向大橫桿應采用對接，接點應錯開，不得在同步同跨內。確需搭接時，其搭接長度不得小于1m，并用3顆扣件對等固定。 5.1.4 剪刀撐 腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；高度在24m以下的單、雙排腳才架，均必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置。中間各道剪刀撐之間的凈距離不大于15m，高度在24m以上的雙排腳手架、懸挑腳手架應在外側立面整個和高度上連續設置剪刀撐。剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不小于1m，采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。 5.1.5 腳手板的鋪設要求 (1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。 (2)滿鋪層腳手板必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。 5.1.6 防護欄桿 (1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2)選用18號鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。 (4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設兩道1.2m的防護欄桿和一道30cm高踢腳桿。 5.1.7 連墻件 (1)腳手架與建筑物按水平方向6m，垂直方向3m，設一拉結點。 (2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3米設一拉結點。 (3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。 (4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。 5.1.8 架體內封閉 (1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固。 (2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。 (3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。 第六章 腳手架計算書 6.1 落地腳手架（一）參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 21.0 米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為1. 50米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為1.50 米；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 100 米；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用扣件連接，豎向間距 3.00 米，水平間距6.00 米；連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:1 層；3.風荷載參數腳手架計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.110；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、沖壓鋼腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038；5.地基參數地基土類型:混凝土；地基承載力標準值(kN/m2):500.00；立桿基礎底面面積(m2):0.09；地面廣截力調整系數:1.00。（二）大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.3501.050/(2+1)=0.123 kN/m ；活荷載標準值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.123=0.193 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1931.5002+0.101.4701.5002 =0.366 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1931.5002-0.1171.4701.5002 =-0.430 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.366106,0.430106)/5080.0=84.646 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 84.646 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.050 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.6770.1611500.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.0501500.04/(1002.06105121900.0) = 2.315 mm；大橫桿的最大撓度 2.315 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500.0/150 mm與10 mm，滿足要求！（三）小橫桿的計算:根據JGJ130-2011第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3501.0501.500/(2+1)=0.184 kN；活荷載標準值：Q=3.0001.0501.500/(2+1) =1.575 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.184)+1.4 1.575 = 2.495 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2.4951.050/3 = 0.873 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax =0.879 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.879106/5080.000=173.124 N/mm2 ；小橫桿的最大應力計算值 =173.124 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.184+1.575 = 1.816 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1816.3501050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105121900.0) = 2.972 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.972 = 2.996 mm；小橫桿的最大撓度和 2.996 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050.000/150=7.000與10 mm,滿足要求！（四）扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.5002/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.050=0.040 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3501.0501.500/2=0.276 kN；活荷載標準值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.040+0.276)+1.42.363=3.687 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （五）腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.038/1.80(25.00-20.00) = 1.104； NGL1 =0.1248+0.038+(1.502/2+1.502)0.038/1.8020.00 = 5.184；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35041.500(1.050+0.3)/2 = 1.418 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50025.000 = 0.188 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.039 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.840； Us - 風荷載體型系數：取值為0.649；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.4500.8400.649 = 0.172 kN/m2；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 Ns = 1.2 NGL+0.851.4NQ = 1.28.223+ 0.851.44.725= 15.490 kN； Nd = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.039+ 0.851.44.725= 9.270 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1721.5001.8002/10 = 0.099 kN.m；（六）立桿的穩定性計算: 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =0.000 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.599 m；長細比: L0/i = 164.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.262立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； =24760.000/(0.262489.000)+24760.000/5080.000 = 198.133 N/mm2；立桿穩定性計算 =198.133 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！（七）連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 9.000 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 5.000 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l0/i = 300.000/15.800的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN；Nl = 5.000 Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl =5.000小于單扣件的抗滑力 8.0 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 (五)懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用20a號工字鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b = 570 11.4100.0 235 /( 1200.0200.0235.0) = 2.71由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.966。經過計算得到最大應力 = 2.810106 /( 0.966237000.00 )= 12.274 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 12.274 小于 f = 215.000 N/mm2 ,滿足要求!(六)拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=42.559 kN；(七)拉繩的強度計算:1、鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=42.559 kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取42.559kN，=0.820，K=6.000，得到：經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于5mm才能滿足要求！ 2、鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=42.559kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2；（八）錨固段與樓板連接的計算: 水平鋼梁與樓板壓點采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=22.477 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D22476.6344/(3.142502)1/2 =16.917 mm；本工程采用20的鋼筋。水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。第七章 腳手架作業安全保證措施7.1 腳手架搭設安全技術保證措施7.1.1嚴格按照規范和施工組織設計及施工圖，加強管理，認真做好分階段施工安全技術交底，同時加強員工的技能培訓，班前教育、法律、法規的教育。7.1.2 建筑四角的懸挑梁必須依據實際和施工組織設計預埋，角點上不得使用鋼管支撐。10.1 鋼管架應設置避雷針，分置外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。 7.1.3 外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。 7.1.4 定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。 7.1.5 外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。 7.1.6 外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。 7.1.7 嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。 7.1.8 保證腳手架體的整體性，不得截斷架體，不得有其它結構架體與腳手架連接。 7.1.9 結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格掛牌后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件和防護設施。 7.1.10嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。 7.1.11 結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層。7.1.12 各作業層之間設置可靠的防護柵欄，封閉一嚴實，防止墜落物體傷人。7.1.13 腳手板鋪設應采用對接，板端距小橫桿的中心不得大于150mm；采用搭鋪時，搭接面長度不得小于400mm，同時應用12號鐵絲雙股綁扎牢固，不得出現探頭板。7.1.14 腳手架搭設時，應根據施工組織設計要求，每層預留好卸料平臺架體的位置，未搭設卸料平臺時，應采取安全保護措施。卸料平臺應錯位，不得在同一垂直線上設置。卸料平臺預留洞口架體搭設，應符合規范要求。7.1.15 腳手架搭設應有專人現場指揮、監督管理，設置警戒線，認真檢查工用具、勞動防護用品，合理安排人力，分配任務，確定責任。7.1.16 腳手架上的安全網應整潔、平整、松緊適度，各層應有明顯的警示標志牌。7.2 腳手架拆除安全技術措施v 7.2.1 拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法