哈爾濱工業大學本科畢業設計（論文）哈爾濱某小區15層塔式住宅樓施工組織設計第1章 緒論1.1設計項目簡介擬于哈爾濱市某住宅小區新建若干高層住宅，層數為12到18層。采用配筋混凝土小砌塊剪力墻結構。住宅形式可為塔式或單元式拼連。住宅按套型設計，每套必須獨門獨戶。地段環境見下圖。1.2設計基本要求(1)認真貫徹“適用，安全，衛生，經濟”的基本要求。(2)進一步掌握建筑設計的內容，方法和步驟，充分考慮影響設計的各種因素。(3)熟悉住宅的建筑設計和結構設計規范和規定。(4)明確結構與建筑的關系，了解砌塊建筑的特點，正確選擇結構形式，合理進行結構布置。(5)掌握高層結構的計算方法和構造要求。(6)認真和正確繪制設計圖及編寫說明書，計算書。1.3設計條件1.3.1 基本設計條件(1)建筑場地環境見地段圖，地勢平坦。(2)土壤冰凍深度2m，主導風向西南。(3)地質，地下水情況正常。(4)給水，排水，供熱，煤氣，電力等與城市系統聯網。(5)抗震設防要求：按7度考慮。(6)注意砌塊尺寸與建筑模數的匹配。1.3.2套型及房間設計要求每棟住宅必須有兩套或兩套以上套型，小套使用面積不小于60平方米，中套面積不小于80平方米，大套面積不小于100平方米，每套應設有臥室，廚房，衛生間，貯藏空間和陽臺。中套和大套應設有廳堂（明廳或間接采光）。廚房以管道煤氣為燃料，使用面積不小于6平方米，應設置爐灶，洗滌臺，案臺，固定式碗柜等。室內應設通風道。衛生間應設便池，洗池，浴缸或淋浴器和通風道，宜留安放洗衣機位置。1.3.3其他要求(1)層高和凈高：住宅層高不應高于3.0m，凈高不應底于2.4m，地層可適當提高。(2)地層設管理員室，小賣店及配電間等。(3)每棟住宅設置電梯不少于兩部，單元式住宅設一臺電梯時，應在適當層數用聯系廊連通，電梯凈尺寸不小于22001900mm。1.4配筋砌體結構的背景和現狀畢業設計題目要求中的配筋混凝土小砌塊剪力墻很像鋼筋混凝土剪力墻結構，對水平和豎向配筋有最小含鋼率，有著與現澆鋼筋混凝土剪力墻相近的抗側移能力，并有更好的抗震性能，它是利用配筋剪力墻承受結構的豎向和水平作用，是結構的承重和抗側力構件1-2，可用于大開間和高層建筑結構。眾所周知，配筋砌體源于無筋砌體，但配筋砌塊克服了其強度低、脆性大的缺點，同時又保留了其施工方便，造價低廉的優點3，使砌體材料由脆性變為具有相當的變形能力和強度的彈塑性性能，而成為與鋼筋混凝土結構具有類似性能和使用范圍的一種結構體系。配筋砌體使砌塊建筑從多層向中高層以及高層發展，在造價優勢和承載能力優勢方面與傳統的砌體結構和鋼筋混凝土結構相媲美。與鋼筋混凝土剪力墻結構相比，配筋混凝土砌塊有著如下優點：墻體鋼筋用量較鋼筋混凝土剪力墻用量少；施工中濕作業減少，改善了施工環境，同時可節約模板，提高了施工速度；可減輕建筑物重量，使建筑重心下移，因此對抗震較為有利；可降低工程造價，節省投資4。與此同時，傳統的砌體結構大多是粘土磚砌體，由于粘土磚浪費土地資源，浪費能源，不符合節土、節能要求，不符合建筑的可持續發展5。國內很多地區限制粘土磚的使用，尤其是大、中城市，例如北京、上海等地區不允許使用粘土磚。建筑學目前提出綠色建筑，就是要求建筑的發展在滿足當代人的需求和發展時，對后代的需求和發展不構成威脅。在此過程中，配筋砌塊砌體結構體系應運而生以其既經濟又安全的特性為發展中、高層砌體結構提供了可能。和粘土實心磚相比，砌塊建筑生產不用土，能耗低；自重輕，有利于地基處理和抗震；施工速度快；節省砂漿；增加使用面積6。因此,采用配筋混凝土小砌塊剪力墻結構，將能夠設計建造符合要求的高層建筑。本住宅采用的配筋混凝土砌塊墻體具有與鋼筋混凝土剪力墻相似的受力性能7-10,可看成“預制裝配整體式”的鋼筋混凝土剪力墻結構。因此計算內力所采用的方法與鋼筋混凝土剪力墻類似，即計算各片墻體的等效剛度，重力荷載代表值，結構基本自振周期，驗算重力二階效應及整體穩定，計算各樓層的水平地震作用，驗算地震作用下的結構水平位移是否滿足限值，按墻的分類進行內力計算及組合，最后進行截面設計。為與手算結果分析對比，也可采用SATWE程序進行電算分析。由于SATWE是針對現澆混凝土結構研制開發的，將其應用于配筋砌塊剪力墻結構時，應根據砌塊剪力墻結構體系的自身特點，在墻體及荷載錄入、計算參數的設置方面進行必要的修改，以使內力計算結果更好地反映配筋砌塊剪力墻結構11。1.5設計內容1.5.1 建筑設計(1)建筑平面功能合理，布局緊湊，使用方便(2)建筑材料采用及建筑尺寸確定合理(3)防水，防潮，保溫等具體做法符合構造圖集和規范要求(4)設置防煙樓梯，電梯(5)完成下列圖紙繪制：總平面 1：500首層平面 1：50，1：100標準層平面 1：50，1：100，要求布置一套家具剖面(1-2個) 1：100立面(2 個) 1：100建筑詳圖(3-4個) 1：20建筑設計說明1.5.2 結構設計結構方案的選擇和確定：采用配筋混凝土小砌塊剪力墻結構。要求完成以下結構設計內容：(1)完成各層的結構平面布置。采用現澆樓板并完成標準層樓蓋的受力分析，配筋計算，并繪制樓板結構梁配筋圖（包括樓面設備孔洞處理）。(2)考慮風荷載及地震作用，完成配筋混凝土小砌塊剪力墻結構體系內力分析，至少完成兩類配筋混凝土小砌塊剪力墻和連梁的配筋計算及標準層排塊配筋圖。(3)完成一部樓梯及雨蓬的內力分析，配筋計算及配筋圖繪制。(4)結構設計說明及計算書。1.5.3 地基基礎采用箱型基礎(1)合理確定基礎的底面積，基礎內部隔墻的數量和厚度。(2)考慮局部彎曲及整體彎曲計算頂板和底板的配筋。(3)進行底板的抗沖切驗算。(4)進行箱形基礎外墻的設計計算。(5)計算基礎的沉降及傾斜。(6)繪制圖紙12張，包括：箱形基礎底板平面圖，箱形基礎剖面圖（底板，頂板，側墻配筋），節點構造圖和施工說明。1.5.4 施工要求完成以下設計內容：(1)設計說明書(2)施工現場平面布置圖(3)進度計劃表第2章 建筑設計2.1概述建筑設計必須結合我國實際情況，貫徹國家制定的方針，即“適用，安全，經濟，美觀”的方正。適用：是指恰當的確定建筑面積、合理的布局、必需的技術設備、良好的設施以及保溫、隔熱、隔聲的環境。安全：是指結構的安全度，建筑物耐火等級及防火設計，建筑物的耐久年限等。經濟：主要指經濟效益。它包括節約建筑造價，降低能源消耗，縮短建筑周期，降低運輸維修和管理費用等。既要注意建筑物本身的經濟效益，又要注意建筑物的設計社會和環境的綜合效益。美觀：是在適用，安全，經濟的前提下，將建筑美和環境美作為設計依據和內容，搞好室內外環境設計，為人民創造良好的工作和生活條件。政策中還提出對待不同建筑物，不同環境，有不同的美觀要求?？傊O計者在設計過程中應區別不同的建筑物，處理好“適用，安全，經濟，美觀”的關系。2.2方案說明本設計為哈爾濱某高層住宅小區，采用配筋混凝土小砌塊剪力墻結構，擬建筑為塔式住宅樓。本建筑地下一層，地上十五層，層高2.8m，地下室凈高3m。建筑物總高度47.95m。本建筑每層六戶，兩個套型。大套型三臥一廳二衛，使用面積126.24 。小套型一臥一廳一衛，使用面積79.47 。設置一部樓梯及兩部電梯，其中一部電梯兼做消防電梯，其中樓梯間為防煙樓梯間，滿足防火要求。衛生間地面樓面低0.02m，并找坡0.5%。根據地質條件及結構形態，基礎選用箱型基礎。2.3平面選型和設計 由于塔式住宅服務戶數比較多，經濟性較高，每戶都有較好的朝向，所以選擇此住宅形式為塔式，由地下室和上部15層住宅組成。建筑設計要求滿足功能要求以及不同功能分區之間的交通組織、防火、采光、立面美觀等要求,建筑方案主要根據這些要求來確定。根據擬建處地形進行設計，東西長25.2m，南北長36m。每層六戶，兩個套型。大套型三臥一廳二衛，使用面積126.24。其中，臥室使用面積14.49，廚房使用面積7.09，起居室使用面積53.68，均滿足住宅設計規范GB50096-1999規定的最小使用面積。起居室和各個臥室均有直接采光，自然通風。小套型一臥一廳一衛，使用面積79.47。其中，臥室使用面積15.91，廚房使用面積12.04，起居室使用面積39.04，也滿足規范各項要求。每戶均有一個服務陽臺與廚房相連，一個生活陽臺與起居室相連，而且小套型將兩者合并為一個大陽臺。陽臺挑出1.5m，實體欄板高度1.1m，考慮保溫做為封閉陽臺，頂層陽臺設置雨罩。廚房以管道煤氣為燃料，設置爐灶，洗滌臺，案臺等，并設有通煙道。衛生間內設便池，洗池，浴缸和通風道，并留有安放洗衣機的位置。滿足住宅設計規范GB50096-1999中“衛生間不應直接布置在下層住戶的臥室、起居室（廳）和廚房的上層”的要求，衛生間均上下層對齊布置。樓梯間和電梯間共用前室，前室面積滿足高層民用建筑防火規范GB5004595中不小于4.5的要求，滿足防煙樓梯間的設置。樓梯采用交叉式，中間用墻隔開，樓梯梯段凈寬，樓梯踏步寬度，樓梯踏步高度均滿足建筑設計防火規范GBJ16和高層民用建筑設計防火規范GB50045的有關規定，充分滿足了人員流通。樓梯尺寸要求綜合考慮人行,防火疏散和家具搬運等要求，還要兼顧樓梯規格的簡化與統一等方面的要求，在滿足設備及人體活動空間要求的前提下力求布置緊湊。該住宅設置兩部電梯，其中一部為消防電梯。底層設置管理員室，小賣店及配電間等，并設置兩個入口，以利于防火疏散。2.4立面設計建筑物既是技術產品，也是藝術品，因此不僅要滿足人們的生活生產、工作等物質方面的要求，還要滿足人們精神生活，文化方面的需要。建筑的美觀問題隨著人們生活水平的提高顯得日趨重要。建筑外部形象的設計包括體型設計和立面設計兩部分，主要研究建筑物的群體關系、體量大小，組合方式、立面及細部比例的關系等。即主體型立面設計時要考慮一下影響因素：建筑功能和建筑類型特征；材料、結構和施工要求；建筑規劃與環境；建筑標準和經濟因素；精神與審美。可以通過把握建筑立面設計的一些規律-統一與變化；均衡與穩定；對比與微差；韻律與節奏；比例與尺度-來更好地進行設計。在建筑平面設計滿足功能等要求的情況下，建筑立面設計在兼顧經濟性的同時，盡量做到外形美觀。因為該建筑高度不大，外立面采用了豎向劃分。在考慮空間尺度合適的情況下，進行立面的空間組合與切割。建筑立面采用小開窗，在保證采光的條件下盡量滿足冬季保溫的要求。2.5剖面設計建筑剖面設計是建筑設計的基本組成部分之一，它是以建筑在垂直方向上各部分的組成關系，如房間豎向形狀和比例、房屋層數和個部分標高、房屋采光、通風方式的選擇、保溫、隔熱、屋面排水、主體結構與維護結構方案及建筑豎向空間組合利用等為研究內容。剖面設計也涉及建筑的使用功能、技術經濟條件、周圍環境等方面要求。房間的剖面形狀主要是根據房間的使用功能要求來確定的，同時建筑材料，建筑結構，建筑技術以及建筑造型等對剖面形狀也有很大的影響。建筑物的層數應該考慮使用功能，采光，結構類型，設備布置，空間比例，經濟等主要要求的影響，窗臺高度與房間使用要求，人體尺寸，家具尺寸以及通風要求等，室外地面高差也應該考慮，內外聯系方便，防水防潮要求，地形及環境，建筑物的風格等因素。考慮住宅為生活用房，室內使用人數少，人的活動行為比較安靜，又沒有必需的過高的家具和設備，故選擇2.8m的層高，窗臺凈高0.9m，窗高均為1.5m。頂部樓梯電梯間出屋面4.5米，女兒墻高出頂層1米，塔樓女兒墻高1米。設交叉樓梯。室內光線的強弱惡化照度的均勻與窗戶的寬度和位置有關，還和窗戶在剖面中的高度有關，進深愈大，要求窗戶上沿的高度愈高，及相應的房間高度也要增加，為了避免在房間頂出現暗角，應盡量減小窗戶上沿距屋頂距離。底層地坪標高的確定：為防止室外雨水流到室內，并防止墻體受潮，同時考慮房屋層數多，重量大，確定室內地面比室外地坪標高高0.45米。第3章 結構設計3.1材料選擇剪力墻結構的灌芯混凝土強度等級為C40，剪力墻厚度為190mm,取砌塊強度等級為MU20，砂漿強度等級為M15，則，砌體抗壓強度設計值，砌塊砌體的抗壓強度設計值： ，（完全灌芯）砌體彈性模量：3.2 等效剛度計算本計算中，只對x方向進行計算，x方向剪力墻共18片。有效翼緣寬度取翼緣厚度的6倍（），墻間距的一半，總高度的（）中的較小者，且不大于至洞口邊緣的距離。1 剪力墻Q1等效剛度的計算墻肢1截面特性：墻肢2截面特性：墻肢3截面特性：墻肢4截面特性：墻肢5截面特性：組合截面特性：各相鄰墻肢間截面形心距：連梁LL1截面慣性矩：計算跨度：連梁LL1計入剪變影響的折算慣性矩：連梁LL2截面慣性矩：計算跨度：連梁LL2計入剪變影響的折算慣性矩：剪力墻整體系數：故剪力墻Q1屬于壁式框架剪力墻Q1等效剛度：2 剪力墻Q2等效剛度的計算墻肢1截面特性：墻肢2截面特性：墻肢3截面特性：組合截面特性：各相鄰墻肢間截面形心距：連梁LL3截面慣性矩：計算跨度：連梁LL3計入剪變影響的折算慣性矩：剪力墻整體系數：故剪力墻Q2為小開口墻截面性質系數：剪力墻Q2等效剛度：3 剪力墻Q3等效剛度的計算墻肢1截面特性：墻肢2截面特性：組合截面特性：各相鄰墻肢間截面形心距：連梁LL3截面慣性矩：計算跨度：連梁LL3計入剪變影響的折算慣性矩：剪力墻整體系數：故剪力墻Q3為小開口墻截面性質系數：剪力墻Q3等效剛度：4 剪力墻Q4等效剛度的計算墻肢1截面特性：墻肢2截面特性：墻肢3截面特性：墻肢4截面特性：組合截面特性：各相鄰墻肢間截面形心距：連梁LL4截面慣性矩：計算跨度：連梁LL4計入剪變影響的折算慣性矩：剪力墻整體系數：故剪力墻Q4屬于壁式框架剪力墻Q4等效剛度：5 剪力墻Q5等效剛度的計算墻肢1截面特性：墻肢2截面特性：組合截面特性：各相鄰墻肢間截面形心距：連梁LL8截面慣性矩：計算跨度：連梁LL8計入剪變影響的折算慣性矩：剪力墻整體系數：故剪力墻Q5為聯肢墻根據查表，得剪力墻Q5等效剛度：6 剪力墻Q6等效剛度的計算截面特性：截面形狀系數：剪力墻Q6等效剛度：7 剪力墻Q7等效剛度的計算截面特性：截面形狀系數：剪力墻Q7等效剛度：8 剪力墻Q8等效剛度的計算截面特性：截面形狀系數：剪力墻Q8等效剛度：9 剪力墻Q9等效剛度的計算墻肢1截面特性：墻肢2截面特性：墻肢3截面特性：組合截面特性：各相鄰墻肢間截面形心距：連梁LL3截面慣性矩：計算跨度：連梁LL3計入剪變影響的折算慣性矩：剪力墻整體系數：故剪力墻Q9為小開口墻截面性質系數：剪力墻Q9等效剛度：10剪力墻Q10等效剛度的計算墻肢1截面特性：墻肢2截面特性：墻肢3截面特性：組合截面特性：各相鄰墻肢間截面形心距：連梁LL3截面慣性矩：計算跨度：連梁LL3計入剪變影響的折算慣性矩：剪力墻整體系數：故剪力墻Q10為小開口墻截面性質系數：剪力墻Q10等效剛度：11剪力墻Q11等效剛度的計算墻肢1截面特性：墻肢2截面特性：組合截面特性：各相鄰墻肢間截面形心距：連梁LL8截面慣性矩：計算跨度：連梁LL8計入剪變影響的折算慣性矩：剪力墻整體系數：故剪力墻Q11為聯肢墻根據查表，得剪力墻Q11等效剛度：12剪力墻Q12等效剛度的計算墻肢1截面特性：墻肢2截面特性：墻肢3截面特性：墻肢4截面特性：組合截面特性：各相鄰墻肢間截面形心距：連梁LL4截面慣性矩：計算跨度：連梁LL4計入剪變影響的折算慣性矩：剪力墻整體系數：故剪力墻Q12屬于壁式框架剪力墻Q12等效剛度：13剪力墻Q13等效剛度的計算墻肢1截面特性：墻肢2截面特性：墻肢3截面特性：墻肢4截面特性：組合截面特性：各相鄰墻肢間截面形心距：連梁LL1截面慣性矩：計算跨度：連梁LL1計入剪變影響的折算慣性矩：連梁LL2截面慣性矩：計算跨度：連梁LL2計入剪變影響的折算慣性矩：剪力墻整體系數：故剪力墻Q13屬于壁式框架剪力墻Q13等效剛度：方向結構總等效剛度：3.3 荷載計算大廳樓板：20厚水泥砂漿面層： 140厚鋼筋混凝土樓板：20厚混合砂漿抹面： 其它樓板：20厚水泥砂漿面層： 120厚鋼筋混凝土樓板：20厚混合砂漿抹面： 屋面：20厚混合砂漿（頂棚層）： 160厚鋼筋混凝土板（結構層）：20厚1：3水泥砂漿（找平層）：SBS（隔氣層）： 150厚水泥珍珠巖（保溫層）： 20厚1：3水泥砂漿（找平層）： 2層三元乙丙橡膠防水卷材： 外墻自重：20厚水泥砂漿： 190厚灌芯砌體： 100厚苯板： 30厚鋼絲網水泥： 內承重墻：190厚灌芯砌體： 兩側各20厚混合砂漿： 內隔墻：90厚混凝土砌體： 兩側各20厚混合砂漿： 內砌體墻：90厚混凝土砌體： 兩側各20厚混合砂漿： 外砌體墻：190厚混凝土砌體： 100厚苯板： 30厚鋼絲網水泥： 20厚水泥砂漿： 梁（）：鋼筋混凝土梁： 兩側各20厚混合砂漿： 女兒墻（高1m）： 門窗質量標準值： 木門： 普通鋼板門： 塑鋼窗：居室活荷載，不上人屋面活荷載樓梯活荷載，恒荷載陽臺活荷載，恒荷載電梯自重，機房恒荷載標準層：外墻：內墻：隔墻梁：樓板重活荷陽臺重樓梯間重：15層屋面板樓梯間重活荷陽臺重：15層女兒墻：16層女兒墻：16層外墻重：16層內墻重：16層屋面板電梯間重活荷：進行整理：經整理得出結論：114層的重力荷載代表值15層的重力荷載代表值16層的重力荷載代表值總重力荷載代表值3.4 結構基本自振周期沿建筑物高度均布重力荷載方向結構頂點假想水平位移方向結構基本自振周期3.5 結構重力二階效應及整體穩定3.5.1 結構重力二階效應高規要求：對于剪力墻結構，當滿足時，可不考慮重力二階效應，否則應考慮重力二階效應對水平地震作用下結構內力和位移的不利影響。取可不進行重力二階效應計算。3.5.2 結構整體穩定根據高規要求，對于剪力墻結構，當滿足以下條件，能夠保證結構的整體穩定性。3.6 水平地震作用計算本工程只進行方向水平地震作用的計算，方向的計算從略。3.6.1 總地震作用標準值本工程為7度設防，類場地，設計地震分組為第一組，特征周期，水平地震影響系數最大值，設計基本加速度為。當時，水平地震影響系數，其中，即結構總等效重力荷載代表值：總地震作用標準值：3.6.2 頂部附加水平地震作用由于，應考慮頂部附加水平地震作用，頂部附加水平地震作用標準值當時，3.6.3 突出屋面電梯機房塔樓水平地震作用放大系數墻肢1截面特性：墻肢2截面特性：組合截面特性：各相鄰墻肢間截面形心距：連梁LL8截面慣性矩：計算跨度：連梁LL8計入剪變影響的折算慣性矩：剪力墻整體系數：為小開口墻截面性質系數：等效剛度：電梯機房塔樓方向等效剛度：標準層總等效剛度為簡化計算，近似取電梯機房重力荷載代表值，標準層重力荷載代表值平均所以根據，及結構基本自振周期，查表得突出屋面電梯機房水平地震作用放大系數3.6.4 各樓層的水平地震作用按以下公式計算各樓層的水平地震作用樓層Gi/kNHi/mGiHiFi/kN倒三角形作用頂部集中力作用16102046.5 47430.015653642.0 274512.0477.1752.9+82.4141013439.2 397252.8690.4131013436.4 368877.6641.1121013433.6 340502.4591.8111013430.8 312127.2542.5101013428.0 283752.0493.291013425.2 255376.8443.881013422.4 227001.6394.571013419.6 198626.4345.261013416.8 170251.2295.951013414.0 141876.0246.641013411.2 113500.8197.33101348.4 85125.6147.92101345.6 56750.498.61101342.8 28375.249.3149432GiHi=3301338V01=5655.2V02=835.33.6.5 各樓層水平地震作用總剪力和總彎矩樓層水平地震作用總剪力 樓層水平地震作用總彎矩 各樓層的水平地震作用總剪力和總彎矩樓層12345678Vi/kN6490.5 6441.2 6342.6 6194.7 5997.4 5750.8 5454.9 5109.7 M/kNm195646.7 177473.3 159438.0 141678.7 124333.5 107540.8 91438.6 76164.8 樓層910111213141516Vi/kN4715.2 4271.4 3778.2 3235.7 2643.9 2002.8 1312.4 82.42.24=184.6M/kNm61857.7 48655.1 36695.2 26116.2 17056.3 9653.4 4045.5 184.64.5=830.73.7 地震作用下結構水平位移根據高規規定，層間最大水平位移與層高之比限值為滿足限制要求3.8 水平風荷載作用計算計算風荷載標準值查荷載規范得，垂直于建筑物表面上的風荷載標準值按下式計算風荷載體型系數：對于矩形平面建筑風荷載體型系數風壓高度變化系數：本工程建在市中心，地面粗糙度類別為C類，查荷載規范表中之值，5m以上按內差法計算，5m以下按5m的高度取值風振系數：由于本建筑質量和剛度沿建筑高度分布均勻，高度,而且高寬比，所以按下式計算風振系數，脈動增大系數查表，地面粗糙度類別為C類，結構自振周期，查得脈動增大系數，脈動影響系數由表查得各層風荷載標準值距地面高度Hi47.951.31.270.4641.231.5410.551.35546.951.31.270.4641.211.5390.551.33142.451.31.270.4641.161.5080.551.25139.651.31.270.4641.131.4870.551.20136.851.31.270.4641.091.4690.551.14534.051.31.270.4641.051.4500.551.08931.251.31.270.4641.021.4250.551.03928.451.31.270.4640.981.4030.550.98325.651.31.270.4640.931.3830.550.92022.851.31.270.4640.891.3560.550.86320.051.31.270.4640.841.3310.550.79917.251.31.270.4640.791.3030.550.73614.451.31.270.4640.741.2710.550.67211.651.31.270.4640.741.2190.550.6458.851.31.270.4640.741.1660.550.6176.051.31.270.4640.741.1130.550.5893.251.31.270.4640.741.0610.550.561計算風荷載作用下樓層節點集中力時，假定風荷載在層間為均勻分布，并假定上下相鄰各半層層高范圍內的風荷載按集中力作用在本層樓面上。16層頂處風荷載作用下樓層節點集中力為：15層頂處風荷載作用下樓層節點集中力為：其余各層風荷載引起的節點集中力及各層剪力計算結果見下表。風荷載作用下水平集中力及層剪力層號層高/m風荷標準值各層集中力Fi/kN各層剪力Vi=Fi/kN女兒墻11.355164.51.33136.5436.54152.81.25187.16123.70142.81.201121.52245.22132.81.145116.27361.49122.81.089110.72472.21112.81.039105.46577.67102.80.983100.21677.8892.80.92094.31772.1982.80.86388.37860.5672.80.79982.37942.9362.80.73676.071019.0052.80.67269.781088.7842.80.64565.271154.0532.80.61762.541216.5922.80.58959.771276.3612.80.56156.991333.35各樓層的水平風荷載作用總剪力和總彎矩樓層12345678Vi/kN1333.35 1276.36 1216.59 1154.05 1088.78 1019.00 942.93 860.56 Mi/kNm34106.0 30372.6 26798.8 23392.3 20161.0 17112.4 14259.2 11619.0 樓層910111213141516Vi/kN772.19 677.88 577.67 472.21 361.49 245.22 123.70 36.54 Mi/kNm9209.4 7047.3 5149.2 3531.8 2209.6 1197.4 510.8 164.4 3.9 構件內力計算及組合本工程在方向應進行剪力墻Q1Q13的內力計算，本設計僅取剪力墻Q3，Q5進行內力計算，其它墻體計算從略。3.9.1 剪力墻Q3內力計算及組合1剪力墻Q3在豎向荷載作用下的內力計算 豎向重力荷載產生的軸力按墻體負載面積估算，各層軸力見下表。2剪力墻Q3在水平荷載作用下的內力計算 剪力墻Q3為整體小開口墻，墻肢內力計算公式為： 墻肢彎矩： 小墻肢附加彎矩： 墻肢軸力： 墻肢剪力： 式中，分別為該小開口墻在高度處承受的彎矩，剪力，可由外荷載在高度處產生的總彎矩，總剪力按等效剛度的比例分配所得。 連梁剪力： 連梁彎矩：剪力墻Q3墻肢、連梁內力樓層x/m彎矩M(x) /(kNm)剪力V(x) /kN墻肢1墻肢2連梁1M /(kNm)V/kNN/kNM/(kNm)V/kNN/kNM/(kNm)V/kN15 42.049.716.15.07.27.41.51.60.03.37.414 39.2118.624.612.011.017.62.42.50.04.610.213 36.4209.532.521.314.631.13.23.30.06.113.512 33.6320.839.732.617.947.64.04.00.07.416.511 30.8450.746.445.820.866.94.84.70.08.719.310 28.0597.652.560.723.688.85.65.30.09.821.89 25.2759.857.977.126.0112.86.35.90.010.824.18 22.4935.662.895.028.2138.96.96.40.011.726.17 19.61123.267.0114.030.1166.87.66.80.012.527.96 16.81321.070.6134.131.7196.28.17.20.013.229.45 14.01527.273.7155.133.1226.88.77.50.013.830.64 11.21740.376.1176.734.2258.49.27.70.014.231.63 8.41958.477.9198.835.0290.89.67.90.014.632.42 5.62180.079.1221.335.5323.710.08.00.014.832.91 2.82403.279.7244.035.8356.910.38.10.014.933.13剪力墻Q3的計算參數 ， ， ， 剪力墻墻肢，連梁內力見表剪力墻Q3內力匯總樓層豎向荷載作用下產生的內力/kN水平荷載作用下產生的內力墻肢1墻肢2連梁1墻肢1 N/kN墻肢2 N/kNM /(kNm)V /kNN /kNM /(kNm)V /kNN /kNM /(kNm)V /kN15 116.1 43.4 5.0 7.2 7.4 1.5 1.6 0.0 3.37.4 14 225.6 84.9 12.0 11.0 17.6 2.4 2.5 0.0 4.610.2 13 335.2 126.3 21.3 14.6 31.1 3.2 3.3 0.0 6.113.5 12 444.7 167.7 32.6 17.9 47.6 4.0 4.0 0.0 7.416.5 11 554.3 209.2 45.8 20.8 66.9 4.8 4.7 0.0 8.719.3 10 663.8 250.6 60.7 23.6 88.8 5.6 5.3 0.0 9.821.8 9 773.4 292.1 77.1 26.0 112.8 6.3 5.9 0.0 10.824.1 8 882.9 333.5 95.0 28.2 138.9 6.9 6.4 0.0 11.726.1 7 992.5 375.0 114.0 30.1 166.8 7.6 6.8 0.0 12.527.9 6 1102.0 416.4 134.1 31.7 196.2 8.1 7.2 0.0 13.229.4 5 1211.6 457.8 155.1 33.1 226.8 8.7 7.5 0.0 13.830.6 4 1321.1 499.3 176.7 34.2 258.4 9.2 7.7 0.0 14.231.6 3 1430.7 540.7 198.8 35.0 290.8 9.6 7.9 0.0 14.632.4 2 1540.2 582.2 221.3 35.5 323.7 10.0 8.0 0.0 14.832.9 1 1649.8 623.6 244.0 35.8 356.9 10.3 8.1 0.0 14.933.1 4剪力墻Q3的內力組合 考慮重力荷載及水平地震作用組合，重力荷載作用分項系數，水平地震作用分項系數 連梁剪力設計值： 式中為在重力荷載代表值作用下，按簡支梁計算的梁端截面剪力設計值 剪力墻Q3墻肢連梁內力匯總，內力組合見表。剪力墻Q3墻肢、連梁內力組合樓層墻肢1內力組合墻肢2內力組合連梁1內力組合M /(kNm)V /kNN/kNM /(kNm)V /kNN/kNM /(kNm)V /kN左震右震左震右震15 6.69.4148.9129.72.02.152.152.14.316.314 15.714.4293.6247.83.13.3101.8101.86.020.313 27.719.0442.6361.74.24.3151.6151.67.925.012 42.323.2595.6471.75.35.3201.3201.39.729.311 59.527.1752.1578.16.36.1251.0251.011.333.310 78.930.6912.0681.27.26.9300.8300.812.836.99 100.333.81074.7781.48.17.7350.5350.514.140.18 123.536.61240.1878.99.08.3400.2400.215.343.07 148.239.11407.8974.19.88.9450.0450.016.345.56 174.341.21577.41067.410.69.3499.7499.717.247.75 201.643.01748.71159.011.39.7549.4549.417.949.54 229.744.41921.31249.411.910.1599.1599.118.550.93 258.545.52094.91338.712.510.3648.9648.919.052.02 287.746.22269.11427.413.010.5698.6698.619.252.71 317.246.52443.71515.813.410.5748.3748.319.453.13.9.2 剪力墻Q5內力計算及組合1剪力墻Q5在豎向荷載作用下的內力計算 豎向重力荷載產生的軸力按墻體負載面積估算，各層軸力見下表。2剪力墻Q5在水平荷載作用下的內力計算 剪力墻Q5為聯肢墻 連梁剪力，彎矩分別為： 式中，為墻肢軸線距離；為連梁凈跨；為第j列連梁約束彎矩系數，雙肢墻；為該聯肢墻底部承受的總剪力。 剪力墻Q5在第i層第j墻肢的彎矩： 式中，為第i層第1片墻由外荷載產生的彎矩，；為第k層（）的總約束彎矩，；為由外荷載在第i層按豎向懸臂構件計算產生的總彎矩。 剪力墻Q5在第i層第j墻肢的軸力： 剪力墻Q5在第i層第j墻肢的剪力： 式中，折算剛度，；為第i層第1片墻由外荷載產生的