P2023-10-11發布中華人民共和國電力行業標準發電廠土建結構設計規程Codefordesignofcivilstructu代替DL5022—2012批準部門：國家能源局施行日期：2024年4月11日能源局批準《電動汽車充放電雙向互動第1部分：總則》等261項附件：1.行業標準目錄2.行業標準外文版目錄國家能源局2023年10月11日附件1:序號標準編號標準名稱代替標準采標號出版機構批準日期實施日期發電廠土建結構設計規程中國計劃出版社制(修)訂計劃及英文版翻譯出版計劃的通知》(國能綜通科技進行了修訂。工程顧問集團西北電力設計院有限公司負責具體技術內容的解zhongxin@)。中國電力工程顧問集團西北電力設計中國電力工程顧問集團華東電力設計中國電力工程顧問集團東北電力設計院有限公司中國電力工程顧問集團華北電力設計中國電力工程顧問集團中南電力設計院有限公司浙江省電力設計院有限公司國核電力規劃設計研究院有限公司廣東省電力設計研究院設計院有限公司同濟大學北京工業大學楊眉姜東周建軍周麗瓊解寶安童建國張略秋王勇奉李國強彭凌云劉天英諸白蒙黃丹何志剛沈濤 4.1一般規定 4.3設備與管道荷載 4.4吊車荷載 4.6溫度作用 5.1一般規定 5.2鋼筋混凝土主廠房 5.3鋼結構主廠房 5.5常規島主廠房防甩擊結構 5.7屋面結構 5.8外墻結構 5.11鍋爐電梯井結構 6.1一般規定 6.2地基計算 6.3軟弱地基 6.4山區地基 6.5濕陷性黃土地基 6.6鹽漬土地基 6.7基礎 6.8地下溝道 7動力機器基礎 7.1一般規定 7.2汽輪發電機框架式基礎 7.3燃氣輪機基礎 7.4汽輪發電機彈簧隔振基礎 7.5輔助機器基礎 8燃料及灰渣貯運建(構)筑物 8.1一般規定 8.3運煤棧橋 8.5貯煤筒倉 8.6干煤棚 8.7封閉煤場 8.8干灰庫 8.9燃油建(構)筑物 9.1一般規定 9.2煙囪防腐蝕措施 9.3防腐型單筒式煙囪結構體系 9.4套筒式和多管式煙囪結構體系 10直接空冷平臺結構 10.1一般規定 10.2荷載 10.3平臺結構 11管道支架 11.1一般規定 11.2荷載 11.3結構計算 12其他建(構)筑物 12.1電氣建(構)筑物 13抗震設計 13.6煙囪 13.7直接空冷平臺結構 13.8其他建(構)筑物 附錄A干煤棚及圓形封閉式煤場風荷載體型系數 附錄B鋼筋混凝土結構節點計算與構造 附錄C施工及使用過程沉降觀測 附錄D鋼筋混凝土煙囪筒壁洞口強度計算 附錄F主廠房抗震性能設計目標及方法 附錄G消能部件 引用標準名錄 5.2Reinforcedconcretemainbuil 5.5Pipewhiprestraintofconventional 5.6Basementofconventionalislandma 5.7Roofbuilding 5.11Elevatorframeof 6.1Basicrequiremen 6.2Caculationofground 7Buildingoffuelhandlingandashhandling 7.4Turbinegeneratorsp 8Buildingoffuelhandlingandashhandling 9.4Tube-in-tubechimneyandmulti-fluechimney 10Directair 13.4Mainbuildingofrein AppendixAShapefactorofwindloadforcoal-yard duringconstructionperi capacityonholesofreinforcedconc AppendixFSeismicperformanceandmethodofmainbuilding AppendixGEnergydissipati Explanationofwordinginthis Listofquotedstandard Addition:Explanationofprovisions 1.0.1為了在發電廠土建結構設計中貫徹執行國家的技術經濟2.0.3獨立煤倉框架independentbunkerframe2.0.6常規島第一跨thefirstbay2.0.8汽輪發電機彈簧隔振基礎springvibrationisolationfoundationofsteamturbinegenerator料。簡稱FRP。2.0.13直接空冷平臺結構platformstructureofACC3.0.3發電廠建(構)筑物的安全等級應必須按表3.0.3執行。安全等級建(構)筑物類型一級高度不小于200m或單機容量不小于300MW機組的煙囪、主廠房懸吊煤斗、汽機房屋蓋的主要承重結構；常規島第一跨結構二級除一、三級以外的其他生產建筑、輔助及附屬建筑物三級火電廠圍墻、自行車棚、臨時建(構)筑物；核電廠臨時建(構)筑物設計使用年限應為50年，核電廠常規島的設計使用年限應滿足核電廠設計壽期的要求并不應低于50年。4.1.1發電廠一般建筑結構的荷載及荷載效應組合除應按現行4.1.3除本標準有關章節另有規定外，位置固定的永久設備和一般電氣設備的短路電流荷載等，應按非正常運行工況可變荷4.1.7可變荷載考慮不同設計使用年限的調整系數應按現行國1主廠房框排架結構整體分析時的荷載效應基本組合，不構件進行施工安裝階段的承載能力驗算時，其安全等級可降低一級；2)標準值大于4kN/m2的樓面活荷載，當對結構不利時不表4.2.6-2采用。1主廠房內粉煤斗可能產生的事故爆炸荷載及其他Sd=Dk十Lk十WIk(4.1.12)W?k——龍卷風荷載標準值，按本標準第4.5.11條的規定應為0.7、0.7和0.6。2當工藝專業提供主要設備和主要管道荷載時，火電廠主廠房樓(屋)面活荷載可按表4.2.3-1中計算主框排架用樓(屋)4.2.4設計樓(屋)面構件時，樓(屋)面活荷載可按本標準表序號名稱標準值(kN/m2)計算次梁、預制板主肋折減系數注(屋)面活荷載值系數值系數準永系數備注單機組容量MW級200~1000注9<9m柱距一、汽機房1一一—一—一一一鋼蓋板(鋼格柵板)44———2加熱器平臺中間層·二【··二【·序號名稱標準值(kN/m2)計算次梁、預制板主肋折減系數注(屋)面活荷載值系數值系數準永系數備注單機組容量MW級200~600~1000注9<9m柱距2加熱器平臺管道層46612注10水泵基座平臺一83汽輪發電機基座中間層平臺464汽輪發電機基座運轉層平臺15~20注1125~30注刀25~40注15汽機房運轉層·續表4.2.3-1·序號名稱標準值(kN/m2)計算次梁、預制板主肋折減系數注(屋)面活荷載標準值非3值系數值系數準永系數備注單機組容量MW級200~600~1000注9<9m柱距5板(包括固定端平臺)平臺444315~20生25~25~—46648鋼蓋板(鋼格柵板)4446111序號名稱標準值(kN/m2)計算次梁、預制板主肋折減系數注(屋)面活荷載標準值注3值系數值系數準永系數備注單機組容量MW級200~600~1000注<9m柱距二、除氧間67444389其他(非運轉層)管道層446括號內數值用于600MW～1000MW級除氧器層樓面46續表4.2.3-1序號名稱標準值(kN/m2)計算次梁、預制板主肋折減系數注(屋)面活荷載組合值系數值系數準永系數備注單機組容量MW級200~1000注9<9m柱距除氧間屋面層無任何設備管道荷載，施工安裝時僅有小量零星材料堆放時三、煤倉間—————給粉機平臺44434443皮帶層樓而44536當皮帶寬度小于或10kN/m2采用續表4.2.3-1序號名稱標準值(kN/m2)計算次梁、預制板主肋折減系數注(屋)面活荷載值系數值系數準永系數備注單機組容量MW級200~600~1000注9<9m柱距量零星材料堆放時除氧間、煤倉間非運轉層的各層懸臂平臺4443除塵間、屋頂水箱間4443水箱、除塵設備荷四、鍋爐房——序號名稱標準值(kN/m2)計算次梁、預制板主肋折減系數注7(屋)面活荷載值系數值系數準永系數備注單機組容量MW級200~1000注9<9m柱距8864443凝土平臺括號內取值僅用于頂層平臺11一111續表4.2.3-1序號名稱標準值(kN/m2)計算次梁、預制板主肋折減系數注(屋)面活荷載值系數值系數準永系數備注單機組容量MW級200~600~1000注9<9m柱距集中44括號內取值用于繼電器室、蓄電68電纜夾層4443空調機房777111當有機具、材料堆放時，按本表第30項取值。計算主梁(柱)時折減系數：0.7·續表4.2.3-1·序號名稱標準值(kN/m2)計算次梁、預制板主肋折減系數注(屋)面活荷載標準值非3值系數值系數準永系數備注單機組容量MW級200~600~1000注9<9m柱距電梯間機房聯絡平臺444一一(柱)時折減系數：0.7主廠房各層鋼操作平臺當運行檢修中有可能放置閥門等較重的零部件時用大值。計算主梁(柱)時折減系除氧間、煤倉間鋼筋混凝土樓梯(包括鋼結構主樓梯)444續表4.2.3-1序號名稱標準值(kN/m2)計算次梁、預制板主肋(屋)面活荷載值系數值系數準永系數備注單機組容量MW級200~600~1000生<9m柱距主廠房一般鋼樓梯222—溫材料的其他生產建筑物及集中控制樓屋面444EQ\*jc3\*hps29\o\al(\s\up5(1),6)88序號名稱系數系數準永久備注一、汽機房、除氧間、輔助間1(1)地下室頂板集中檢方案確定活荷載標準值。當設備需在地下室頂板上拖運時，應根取臨時措施(2)地下室頂板一般區域(3)集中檢修區域地面一一—(4)其他空閑地面及鋼筋混凝土蓋板2中間層樓而一般布置電動給水泵、高低壓(1)鋼筋混凝土樓板部分6(2)鋼格柵部分43并結合設備的安裝、檢修布置序號名稱系數系數準永久備注3汽機房運轉層(1)鋼筋混凝土樓板結合設備的安裝、檢修布置方案(2)鋼蓋板、鋼格柵板43并結合設備的安裝、檢修布置及主框排架用標準值48檢修區域荷載值按工藝資料確定5除氧器層樓面66一般布置凝汽器、開式水泵、濾水器、凝結水泵等7電纜夾層樓面可按電纜夾層樓面實際布置及其荷載取用序號名稱系數系數準永久備注86可按高壓、低壓配電裝置的布置區域及實際荷載取用96一般布置酸堿儲存罐、凝結水(1)汽機房屋面1(2)輔助間(除氧間)鋼筋混凝土屋面星材料堆放時(3)輔助間(除氧間)輕型屋面1序號名稱系數系數準永久備注二、汽輪發電機基座1汽輪發電機基座運轉層平臺檢修區域按工藝資料確定。動力性能分析和隔振彈簧設計時，基座的樓面活荷載可按制造廠要求或實際情況取用2汽輪發電機基座中間層平臺1主廠房鋼筋混凝土樓梯42主廠房一般鋼樓梯2一3電梯機房樓面88當電梯設備荷載超過樓面活荷序號名稱標準值組合值系數頻遇值系數準永久值系數主梁(柱)折減系數備注1主控制室、繼電器室及通信室樓面注142電纜夾層樓面33樓梯注2—4不上人屋面二、屋內配電裝置5電容器室樓面活荷載標準值按等效均布活荷載計算6屋內配電裝置樓面3kV、6kV、10kV屋內配電裝置樓面每組開關重量大于8kN時，由工藝提供35kV屋內配電裝置樓面每組開關重量大于12kN時，由于工藝提供110kV屋內配電裝置樓面4.0~僅限于每組開36kN時110kV、220kV屋內GIS組合電器樓面500kVGIS組合電器樓面注3按實際計算續表4.2.6-1序號名稱標準值組合值系數頻遇值系數準永久值系數主梁(柱)折減系數備注7樓梯—8屋面9室外陽臺4作為吊裝設備使用時，按實際重量計算三、卸煤裝置建筑物卸煤溝沿鐵路線樓面絞車房樓面翻車機室±0.00m樓(地)面各層鋼筋混凝土平臺4屋面四、貯煤裝置建筑物干煤棚屋面注4貯煤筒倉皮帶機樓面皮帶機頭部傳動裝置樓面由工藝提供，一般可按10kN/m2采用屋面不上人屋面五、運煤裝置建筑物運煤棧橋注5續表4.2.6-1序號名稱標準值組合值系數頻遇值系數準永久值系數主梁(柱)折減系數備注樓面屋面地下運煤隧道轉運站樓面4皮帶機頭部傳動裝置樓面由工藝提供，一般可按10kN/m2采用屋面地下煤斗間樓面4采光室屋面六、碎煤機室注皮帶機層皮帶機樓面4皮帶機頭部傳動裝置樓面由工藝提供，一般可按10kN/m2采用煤篩層樓面4碎煤機層樓面碎煤機室底層括號內數值僅用于底層為地坪時碎煤機室屋面續表4.2.6-1序號名稱標準值組合值系數頻遇值系數準永久值系數主梁(柱)折減系數備注七、化學水處理室各層樓面3由工藝提供，一采用試驗室3樓梯3屋面八、灰渣泵房樓面進口部分懸臂平臺其他懸臂平臺4屋面九，干灰庫中問運轉層樓面4庫頂層樓(屋)面4小室屋面十、氣力除灰樓運轉層樓面4灰斗層樓面4屋面2配電裝置樓面6續表4.2.6-1序號名稱標準值組合值系數頻遇值系數準永久值系數主梁(柱)折減系數備注控制室樓面4電纜夾層樓面4制漿樓樓面4石膏脫水間樓面4石灰石倉頂輸送層4樓梯廢水處理車間4十二、溝蓋板注7室內溝蓋板4有安裝檢修荷載時，按實際荷載采用室外溝蓋板—有安裝檢修荷載時，按實際荷載采用表4.2.6-2輔助生產及附屬建筑物屋面、樓(地)面活荷載序號名稱標準值組合值系數頻遇值系數準永久值系數主梁(柱)折減系數備注1生產辦公樓生產試驗室注14生產辦樓中檢修間注282行政辦公樓辦公室、會議室、職工培訓2科技檔案室注33材料庫、中心修配廠地面——可按實際情況采用樓面8屋面4主廠房至各建筑物的天橋樓面3屋面4.3.2設備水平荷載可分為可平衡水平荷載和不可平衡水平荷3)刮板輸送機或皮帶運輸機位于同一結構單元內時，傳動裝置頭部所受的水平力與刮板或皮帶受到的總摩擦力的反力和尾部所受水平力之和相抵消。2下列水平荷載屬于不可平衡水平荷載：設備支座上的水平作用力與管道固定支座上的水平作4.3.4露天布置設備(管道)的風和雪荷載計算應符合現行國家鋼與鋼滑動摩擦μ=0.3;鋼與聚四氟乙烯摩擦μ=0.2;聚四氟乙烯之間摩擦μ=0.1;鋼與鋼滾動摩擦μ=0.1。8支吊架約束管道位移所產生的約束反力及彈簧支吊架轉4.3.8管道支吊架摩擦系數μ應按本標準第4.3.5條的規定采表4.3.12樓面常用設備的動力系數序號設備名稱動力系數動力系數與設備部件的關系1泵、風機、乘設備總重(泵包括介質重)2膠帶運輸機乘設備總重及物料重3電磁振動給料機乘設備總重及物料重4螺旋輸料機乘設備總重及物料重5埋刮板給料機乘設備總重及物料重6電動卸料機乘設備總重及物料重7葉輪給料機乘設備總重及物料重8螺桿式空氣壓縮機乘設備總重9減速器乘設備總重懸掛吊車(包括電動葫蘆)乘設備總重及最大吊物重料漿攪拌機乘設備總重及物料重兩臺吊車豎向荷載應按本款第2項采用。4.5.3主廠房的風荷載體型系數可按本標準表4.5.3采用，可不考慮露天鍋爐的遮蔽影響。當表4.5.3的內容不能滿足工程設計需要時，宜由風洞試驗確定。圍護結構的局部風荷載體型系數應按現行國家標準《建筑結構荷載規范》GB50009序號體型及體型系數1續表4.5.3序號體型及體型系數23內煤倉雙框架的其他部分風載體型系數同上圖續表4.5.3體型及體型系數序號4內煤倉雙框架的其他部分風載體型系數同上圖5續表4.5.3序號體型及體型系數67續表4.5.3序號體型及體型系數8 雙框架的其他部分風載體型系數同上圖9 雙框架的其他部分風載體型系數同上圖載的作用。粗(細)粉分離器和工藝管道的風荷載體型系數可按表4.5.4-1主廠房設備風載體型系數序號體型及體型系數1粗粉分離器虛線表示實際外輪廓尺寸H、D為計算風荷外直徑載時采用的尺寸D2細粉分離器虛線表示實際外輪廓尺寸DH、D為計算風荷外直徑載時采用的尺寸D序號簡圖體型及體型系數1單管單管當W?d2≤0.002時：ps=+1.2W。d2≥0.015時：μ=+0.7中間值按插入法計算2上下雙管d3前后雙管dμ,值為前后二管之和，其中前管為+0.74前后密排多管μ.值為各管之總和，其中前管為+0.7續表4.5.4-2序號簡圖體型及體型系數矩形管5管外徑(m);s—管凈矩(m)。2序號2、3中，當兩根管徑不等時，取d=(di+d?)/2,查表求μ.值。4.5.5運煤棧橋風荷載體型系數可按下列規定采用：1封閉式運煤棧橋風載體型系數可按表4.5.5取用；類別體型及體型系數封閉式運煤棧橋注：表中→表示風向；十表示壓力；一表示吸力。2開敞式運煤棧橋風荷載體型系數可按現行國家標準《建筑結構荷載規范》GB50009中桁架取用。4.5.6干煤棚和封閉煤場的風荷載體型系數，應根據工程具體布置方案，考慮周邊建(構)筑物相互影響，宜通過風洞試驗或數值分析確定。無試驗數據時可按本標準附錄A確定。4.5.7龍卷風荷載應根據廠址的設計基準龍卷風參數確定。廠址的設計基準龍卷風參數主要應包括最大風速、總壓力降、最大旋轉風速和最大平移風速等，其取值應按廠址參數報告確定。4.5.8核電廠常規島主廠房龍卷風荷載主要包括：1由空氣氣流移動產生的風壓荷載；2由相對大氣壓快速改變所形成的差壓荷載。4.5.9核電廠常規島主廠房龍卷風的風壓荷載應按下式計算：μs——風荷載體型系數，按本標準第4.5.3條確定；V——設計基準龍卷風的最大風速。4.5.10核電廠常規島主廠房龍卷風的差壓荷載應按下式計算：式中：Wp——龍卷風的差壓荷載；△P——設計基準龍卷風的總壓力降。4.5.11龍卷風荷載標準值應取下列三種組合的最大值。式中：Wk——龍卷風荷載標準值。4.6.1溫度作用計算及其與其他荷載效應的組合應符合現行國4.6.2超長鋼筋混凝土主廠房框架結構計算時，應考慮框架封閉時的溫度與運行期間可能遇到的最高或最低多年月平均溫度之間的均勻溫度作用。封閉時的溫度(最高初始平均溫度和最低初始度應取開裂后的實際剛度?？刹捎没炷灵_裂后剛度分段變化的布置和擴建條件。結構單元劃分宜與機組單元劃分一致。土組合結構。主廠房各層樓(屋)蓋可采用現澆鋼筋混凝土梁板，也可采用鋼梁一鋼筋混凝土板組合結構。當采用預制裝配式鋼筋構不宜超過75m,裝配式結構不宜超過100m。采取有效措施時可適當增大溫度伸縮縫間距。當機組單元長度超出溫度伸縮縫間距鋼結構廠房的縱向溫度伸縮縫的最大間距不宜大于150m。5.1.8主廠房結構宜采用空間體系進行結構整體分析。整體結整體式樓(屋)蓋剛度的影響。在內力和位移計算時，可假定樓對采用大型屋面板的汽機房屋蓋，當屋面板與屋架間的連接5.2.1汽機房外側柱和除氧煤倉間宜采用鋼筋混凝土現澆結構。宜靠近柱中心線或吊車梁的一側。當柱截面高度不小于1800mm5.2.3支承屋架的牛腿頂面及吊車梁高度范圍內應設置通長的5.2.4主廠房框排架結構可采用柱中心線的連線與梁中心線(或梁的頂面)的連線的幾何圖形作為計算簡圖，柱底應取基礎頂面。5.2.5汽機房外側柱的計算長度可按表5.2.5采用。當汽機房表5.2.5汽機房外側柱計算長度lo名稱結構類型排架方向垂直排架方向汽機房外側柱有吊車上柱底層1.0He下柱計算長度可按表5.2.7-1采用。表5.2.7-2;a——調整系數?？蚣苌斐鲋?1.05;鍋爐房外側柱α=表5.2.7-1外煤倉、內煤倉框架伸出柱及鍋爐房外側柱的計算長度L?名稱結構類型框架方向垂直框架方向外煤倉框架伸出柱框架伸出柱其余各層取續表5.2.7-1名稱結構類型框架方向垂直框架方向內煤倉框架伸出柱框架伸出柱及外側柱其余各層取注：H為基礎頂面至第一層梁中心線或梁頂面的距離，H.梁中心線或梁頂面之間的距離。0123456820——按公式(5.2.7-2)、公式(5.2.7-3)計算確定。式中：C?,1——相鄰框架伸出柱或外側柱的彈簧剛度；I?,2——框架伸出柱或外側柱的慣性矩；H?,2——框架伸出柱或外側柱的高度；5.2.8當框排架結構采用雙肢柱時，雙肢柱宜按框架或桁架計算模型進行框排架內力分析，外側柱采用雙肢柱時，可近似折算成實腹柱，其慣性矩可按公式(5.2.8)及圖5.2.8計算確定。A?——單肢截面面積；Lr——雙肢的中距；β——折減系數，平腹桿雙肢柱可取β=0.7,斜腹桿雙肢柱可取β=0.9。5.2.9當進行框架內力分析時，梁的支座彎矩設計值Mb可取距離柱中心線處的彎矩值；M,也可近似地按公式(5.2.9)計算確定。梁的支座彎矩設計值不得小于柱中心線處彎矩值V——相應于M,的梁支座的剪力設計值；b——柱的截面高度。5.2.10主廠房內力與位移計算宜考慮框架梁柱節點剛域的影響。5.2.11鋼筋混凝土主廠房受彎構件的最大撓度應按荷載的準永久組合，預應力混凝土受彎構件的最大撓度應按荷載的標準組合，并均應考慮荷載長期作用的影響進行計算，其計算值不應超過表5.2.1l規定的撓度限值。項次構件類別撓度限值1框架梁2鋼筋混凝土次梁：I≤9m時3煤斗梁懸臂長度的2倍取用；5.2.13當樓板采用鋼梁一鋼筋混凝土板組合梁結構時，組合梁接或部分抗剪連接進行設計。組合梁的撓度計算應按彈性計算方栓釘或剪力件的數量、間距應按計算確定并滿足構造要求。栓釘或剪力件與鋼梁頂面間應采用可靠的焊接連接?；炷涟鍧仓?，鋼梁頂面應除銹并充分清理雜物及污垢油漬，不得涂刷5.2.14當鋼梁一鋼筋混凝土的組合樓蓋結構抗剪連接不按組合梁設計時，可按構造要求設置栓釘或剪力件，加強樓面結構的整5.2.15組合鋼梁與混凝土主梁可采用梁上設挑耳或牛腿支承方牛腿的計算和構造要求，應符合本標準附錄B的規定。5.2.16當壓型鋼板僅作模板使用時，其設計按以下規定執行：1壓型鋼板的施工活荷載可取2kN/m2,其承載力應符合現2壓型鋼板施工階段的撓度不宜大于跨度的1/200;3栓釘或剪力件應采用熔透壓型板與鋼梁可靠連接的焊接3垂直支撐的形式及其布置應與有關工藝專業的設備、管7主廠房A排柱結構單元兩端的第一個柱間宜設置上柱柱3設備或管道水平荷載較大的支承點周邊宜設置水平支撐5.3.13鋼結構主廠房受彎構件的撓度不宜超過表5.3.13的容項次構件類別撓度容許值11吊車梁和吊車桁架(按自重和起重量最大的一臺吊車計算撓度):1)手動起重機和單梁起動機(含懸掛起動機);2)輕級工作制橋式起動機；3)手動或電動葫蘆的軌道梁2樓(屋)梁或桁架、工作平臺梁和平臺板：1)主梁或桁架(包括設有懸掛起動設備的梁和桁架);2)僅支承壓型金屬板屋面和冷彎型鋼檁條；3)除支承壓型金屬板屋面和冷彎型鋼檁條外，尚有吊頂；4)一般次梁；5)平臺3煤斗梁25.4.3常規島第一跨結構應進行在極限安全地震動作用下的彈5.4.4常規島第一跨結構應進行在廠址龍卷風荷載作用下的彈塑性變形驗算，滿足變形限值要求。5.4.5龍卷風荷載為偶然荷載，荷載組合時的分項系數取1.0。1不小于在極限安全地震動作用下兩側建筑物最大水平位2不小于在廠址龍卷風作用下兩側建筑物最大水平位移的5.5.1防甩擊結構可設置在常規島主廠房結構或常規島第2分別考慮主蒸汽管或主給水管的其中一根在不同位置爆3不考慮多根管道同時爆裂或一根管道同時在多個位置爆5.5.4甩擊荷載不應與風荷載、地震作用以及其他偶然荷載組5.5.5按管道甩擊荷載工況進5.7.1汽機房屋面結構可選用有檁或無檁屋蓋體系。屋面梁可5.7.2當跨度大于或等于18m,且小于30m時，汽機房屋面主要承重結構宜采用鋼屋架、實腹鋼梁。當跨度不小于35.7.3設置屋頂通風機的屋面應考慮風機振動荷載作用。5.7.4當跨度不大于36m時，屋架可不考慮溫度的作用。輕型5.7.7每塊大型屋面板與屋架上弦桿或天窗架上弦桿的焊接應保證三條焊縫焊牢，焊縫長度不應小于80mm,焊縫厚度不應小端開間各設置一道。當單元的長度大于75m,且小于或等于100m時，應在此區段中部屋架上弦和下弦各增設一道橫向水平支撐。當單元的長度為100m～150m時，宜在單元內屋架上弦和下弦各5.7.9梯形或平行弦屋架下弦的兩端宜設置縱向水平支撐。對輕型有檁體系的梯形或平行弦屋架間距等于12m且跨度大于5.7.10屋架縱向水平支撐的設置應與橫向水平支撐形成封閉的5.7.11應在單元兩端開間的屋架兩端各設一道豎向支撐，有柱間支撐跨屋架端部應增設豎向支撐。單元兩端開間的屋架中部下2屋架跨度大于30m,且小于或等于36m時，應在距離兩端各1/3跨度附近的豎桿平面內各設一道；3屋架跨度大于36m時，應在間隔不大于12m附近豎桿平支撐相連接(圖5.7.13)。5.7.16汽機房屋面采用實腹鋼梁現澆板且次梁頂面與主梁頂面采用有檁屋蓋及大型預制屋面板的無檁屋蓋時，可按現行國家標5.8.2大型墻板的連接件應有足夠的安全儲備。連接形式應力度應在計算值上增加2mm,且不小于8mm。連接螺栓的直徑應在計算值上增加2mm,且不小于16mm。山墻平面內山墻平面外山墻平面內梁與梁之間的間距；H.——柱底、抗風梁或柱頂支承點之間的距離。5.8.8在水平荷載作用下，山墻結構構件應按空間結構體系進行計算。當抗風梁與山墻柱的線剛度比值滿足下式要求時，也可按下述原則進行簡化計算：1抗風梁可按兩端支承于主廠房柱的簡支梁計算，忽略山墻柱的彈性支承作用。2山墻柱可按支承于抗風梁的連梁計算，并考慮抗風梁在支承點的撓度對山墻柱產生的附加彎矩與剪力，此時，抗風梁的水平計算撓度不宜大于L/1000。式中：H——山墻柱的高度；l——抗風梁支承于廠房柱的跨度；E、E,——分別為抗風梁和抗風柱混凝土的彈性模量；I?——抗風梁繞垂直軸的慣性矩；I?——抗風柱的慣性矩。5.9.1煤斗可采用鋼結構或鋼筋混凝土結構，大中型發電廠應采用鋼煤斗。當粉煤斗的運行溫度超過80℃時，應采用鋼煤斗。煤斗外形應盡量簡單，并采用便于落煤、受力合理的形式。5.9.2粉煤斗的設計應符合下列規定：1粉煤斗應密閉，其內表面應平整、光滑、耐磨、不積粉、無滯留煤粉的臺階；2在寒冷地區，靠近廠房外墻或外露的粉煤斗應有防凍保溫措施。表5.9.3所列數據取值。物料名稱重力密度(kN/m3)內摩擦角物料對鋼板的磨擦系數無煙煤25°~40°褐煤23°~38°煙煤25°~40°煤粉25°~30°2鋼筋混凝土煤斗的內力計算應考慮壁板平面內受拉和壁板平面外的彎曲，對懸掛式煤斗還應考慮壁板平面內的彎曲；斗壁平面內的彎曲計算可采用近似法；淺煤斗可按折板結構的無彎矩理論進行計算；高壁淺煤斗的豎壁可按深梁計算，斜壁作用忽略不計(圖5.9.6);均寬度兩者較小值的1/30～1/20?，F澆平板式斗壁的最小厚度不應小于150mm。的鋼筋保護層厚度不得小于20mm,當不加設內襯時鋼筋保護層厚度應加厚至40mm。5.9.8煤斗出口處的斗口梁或懸掛小鋼斗的埋設件應考慮磨損5.9.9當無耐磨層時，鋼結構煤斗斗壁厚度應較計算值加厚2mm。煤斗壁厚度不得小于10mm。5.9.10鋼制圓筒形原煤斗可采用支承式或懸吊式，支承式煤斗可采用8點支承。支承或懸吊大梁的撓度不應超過跨度的1/600,且任意兩個支承或懸吊點之間的撓度差不應超過5mm。5.9.12鋼煤斗與混凝土承重結構的連接應留有一定的安裝板跨度的1/150,加勁肋的撓度不應大于其跨度的1/250。5.9.15當鋼煤斗內側有螺栓或受力角焊縫時，應加設護板。護板厚可取4mm～6mm。5.9.16鋼煤斗外壁及距煤斗頂1.5m范圍內的內壁應涂刷防腐涂料，內壁的其他部位可不涂刷。對設置分離式內襯的鋼煤斗內5.10.1吊車梁可采用鋼結構、鋼筋混凝土結構或預應力鋼筋混5.10.2主廠房吊車梁可不進行疲勞驗算。等截面T形鋼筋混凝土吊車梁，可按單向受彎構件承載能力極限狀態和正常使用極限狀態進行計算和驗算，吊車的橫向剎車考慮腹板及下翼緣的共同作用。鋼結構吊車梁應按雙向受彎構件5.10.3吊車梁進行吊車試驗或發電機靜子等大件設備吊裝的承5.10.4吊車梁計算時，應考慮軌道中心與梁截面垂直中心線的5.10.6鋼吊車梁在垂直和水平方向均宜采用鉸接連接，吊車梁5.10.7鋼筋混凝土吊車梁為防止端部截面在預應力施工時產生短柱。箍筋的直徑不應小于6mm,間距不應大于100mm,配置范圍為梁端部高度的1/4。豎向鋼筋宜采用帶肋鋼筋且直徑不宜小5.10.8當鋼筋混凝土吊車梁的腹板較寬時，吊車梁與吊車軌道的連接螺栓宜采用留孔埋置的做法，孔洞待螺栓位置找準后可用5.10.9鋼吊車梁宜采用等截面焊接工字形截面。上翼緣板與腹板的T形連接應焊透，采用K形坡口對接與角接組合的焊縫形翼緣板和腹板的拼接焊縫應采用加引弧板和引出板的焊透對5.10.10鋼吊車梁端部除在伸縮縫懸挑處采用平板式支座及加勁肋外，其他部位宜采用突緣式支座及加勁肋。平板式支座加勁肋兩端應刨平并與上、下翼緣頂緊。突緣式支座加勁肋下端應刨平。鋼吊車梁端部應設置墊板，墊板寬度不宜大于100mm,厚度按計算確定并不宜小于30mm。5.11.1電梯井結構的基本尺寸、電梯?？康臉菍訕烁呒暗乜由疃鹊?，應根據工藝專業及電梯廠家提供的資料確定。機房設備荷5.11.2電梯井結構宜采用外依附式布置，也可采用獨立式和內5.11.3電梯井結構當按獨立式布置時，可采用鋼筋或鋼結構。當按依附式布置時，宜采用鋼結構。外依附式鋼結構電梯井應在高度方向每隔一定距離以爐架平臺作為水平支點，該5.11.4對于獨立式布置的電梯井結構，在計算風荷載時應考慮5.11.5依附式電梯井結構的水平撓度不宜大于水平支點之間間距的1/400。6.1.2根據地基復雜程度、建筑物規模和功能特征以及由于地基問題可能造成的建筑物破壞或影響正常使用的程度，將地基基礎分為三個設計等級，設計時應根據具體情況，按表6.1.2表6.1.2地基基礎設計等級設計等級建筑和地基類型甲級主廠房(包括汽輪發電機基礎、鍋爐構架基礎、燃機基礎)、集中(主)控制樓、網絡通信樓、220kV及以上的屋內配電裝置樓、GIS開關站、開關站(網絡)控制樓、GIL電氣高壓廊道、高度200m及以上的煙囪、直接空冷平臺結構、封閉式煤場、貯煤筒倉、跨度大于30m的廠房建筑、場地及地質條件復雜的建(構)筑物乙級除甲、丙級以外的其他生產建筑、輔助及附屬建筑物丙級檢修間、材料庫、汽車庫、材料庫棚、推煤機庫、警衛傳達室、廠區圍墻、自行車棚、汽車衡及臨時建筑主廠房結構允許沉降差允許沉降量(mm)縱向橫向非樁基樁基汽機房外側柱汽機房外側柱與框架之間—主廠房框架汽輪發電機基礎“丌”形鍋爐爐架基礎直接空冷平臺結構汽輪發電機基礎與框架之間鍋爐基礎與框架之間塔式鍋爐爐架基礎6.1.4地基基礎設計應根據相應設計階段的巖土工程勘察成果6.1.5發電廠各建(構)筑物應根據巖土工程條件、結構安全等6.1.7新建工程不同地質條件下的單樁承載力應根據現場靜載3根。少于總樁數的30%,且不得少于20根；其他設計等級的混凝土樁抽檢數量不應少于總樁數的20%,且不得少于10根。數量不應少于總樁數的5%,且不少于5根。對工程樁施工與原測，檢測數量不應少于工程樁總數的1%,且不應少于3根，可用6.2.1根據建筑物地基基礎設計等級及長期荷載作用下地基變4對經常受水平荷載作用的高層建筑、高聳結構和擋土墻1設計等級為甲級非嵌巖樁和非深厚堅硬持力層的建筑6加強基礎的剛度和強度。根據地基軟弱程度和上部結構6.3.3軟弱地基處理可根據各地區的經驗或電廠設計中比較成砂類土、碎石類土以及基巖等低壓縮性土層作為樁基持力層。荷載不大的乙級建筑物的樁基可選擇中～低壓縮性的黏性土和粉產生地面較大沉降時，應根據工程情況考慮樁側負摩阻力對樁承開挖方案應綜合考慮施工降水、邊坡支護以及開挖順序對基樁的6.3.5軟弱地基上的煤場，當地基土的承載力不能滿足設計要6.3.6煤場及其緊鄰建筑物基礎應考慮煤場地基土垂直及水平設場地滑坡、溶蝕以及對建筑地基的不良影響。對地下較高的大型建筑，均應布置在地基條件較好的地段。地基處理一工挖孔灌注樁和地下水疏導措施，樁端應全斷面嵌入巖體中。經論證需要采用預制樁時，宜采用靜壓樁且應適當降低樁的設計承6.4.5一般建(構)筑物可采用壓實填土或褥墊法等地基處理措施，出露的溶洞及土洞可采取清理置換或梁板跨越等處理措施。6.4.8高度超過30m的巖質邊坡、高度超過15m的土質邊坡以表6.5.2濕陷性黃土建(構)筑物分類表類別建(構)筑物名稱甲類主廠房(包括汽輪發電機基礎、鍋爐爐架基礎、燃機基礎)、集中控制樓、熱網首站、煙囪、直接空冷平臺結構、高度大于50m的筒倉、預應力筒倉、大跨乙類除甲、丙、丁以外的其他生產建筑、輔助及附屬建筑物丙類燃油泵房、燃油庫、空壓機室、氫氣站(供氫站)、檢修間、材料庫、推煤機庫、汽車庫、消防站或消防車庫、綜合管道支架丁類材料庫棚、警衛傳達室、廠區圍墻、自行車棚、臨時建筑6.5.3甲類建(構)筑物應消除地基的全部濕陷量，土層全部濕陷性的地基處理措施。主要輔助設備基礎宜采用與廠力與上覆土的飽和自重壓力之和大于濕陷起始壓力的所有土層進自重濕陷性的黃土層應全部處理，且應將附加壓力與上覆土的飽和自重壓力之和大于濕陷起始壓力的非自重濕陷性黃土一并處水浸濕可能性較大的乙類建筑物，除采取消除地基部分濕陷量的6.5.5基底壓力大于300kPa的建構筑物，計算濕陷量應取實際甲類建筑和自重濕陷場地的受水浸濕可能性較大的乙類建筑，室內地下管道宜設置管溝，并應采取與建筑物相應的防水樁基等方案。自重濕陷場地采用樁基方案時，應計入因土層濕陷圍，超出基礎外緣的寬度不宜小于加固深度的1/2～2/鹽漬土對建(構)筑物產生危害。設計等級建(構)筑物名稱甲級主廠房(包括汽輪發電機基礎、鍋爐爐架基礎、燃機基礎)、集中控制場、220kV及220kV以上的屋內配電裝置樓、GIS配電裝置樓、翻車機室乙級除甲、丙、丁以外的其他生產建筑、輔助及附屬建筑物丙級機庫、汽車庫、消防站或消防車庫、綜合管道支架、材料庫棚、警衛傳達室、廠區圍墻的可能性小或能夠有效防止淡水侵蝕。6.6.4對非鹽脹和非溶陷的鹽漬土地基，除應采取防腐蝕措施6.7.2發電廠建(構)筑物的柱下條形基礎和筏板基礎內力分析6.7.3柱下條形基礎截面形狀一般為倒T形，主廠房柱下條形基礎梁高度宜為相鄰柱距的1/5～1/4。其他建(構)筑物基礎梁1梁底的縱向通長受拉主筋面積不應少于縱向鋼筋總面積2梁頂面和底面的縱向受力鋼筋最小配筋率可取0.2%和6.7.5柱下筏板基礎可分為平板式與梁板式兩類，應滿足以下筏板厚度應根據抗沖切、抗剪切要求確定。主廠房梁板式基礎的筏板厚度不宜小于600mm。梁板式筏基配筋除符合計算要求外，基礎梁及筏板兩個方向的底部通長鋼筋不應少于縱向鋼筋總面積的1/3,且配筋率不應小于0.15%。頂面鋼筋應按計算全部貫通。平板式筏基宜按柱下板帶和跨中板帶分別計算。筏板兩個方向的底部鋼筋應有1/3~1/2全跨貫通，且配筋率不應小于0.15%;頂面鋼筋應按計算全部求。樁頂在承臺內的嵌固長度應根據樁的受力情況、設計條件及及大型動力設備基礎下的樁，其主筋伸入承臺內的錨固長度應滿6.7.7在軟土地基中，對有可能承受施工中產生的水平連系梁頂面宜與承臺頂面位于同一標高，連系梁寬度不宜小于250mm。其高度除應按國家現行標準《混凝土結構設計規范》6.7.8當地下水、地基土或其他介質對基礎混凝土有腐蝕性時，6.7.9大體積混凝土基礎應采取控制裂縫的施工措施和結構設溝道類型縱向坡度橫向坡度沖灰溝排水溝工業用水管溝電纜溝3主廠房溝道排水引出方向宜采用各自排向汽機房或鍋爐堿措施。在石灰巖地區，應特別注意防止酸性水對地基的溶蝕。水位低于溝道底面標高的地下溝道，第二類為最高地下水位高于溝道底面標高，或最高地下水位標高低于溝道底面標高但防潮要6.8.3隧道、深坑的溝壁厚度為雙排配筋時不宜小于250mm,單排配筋時不宜小于200mm。6.8.5溝壁土壓力可按庫倫公式計算。當填土為黏性土并經分高度不大于4m,在地下水位以上部分可取25°~30°,在地下水位6.8.6室內溝蓋板可采用鋼絲網水泥板或鋼筋混凝土蓋板。檢修場內和室內通行汽車處的溝蓋板應采用鋼筋混凝土蓋板，室外的溝道宜采用鋼筋混凝土蓋板。所有的鋼筋混凝土蓋板均應采用環境普通燒結磚素混凝土鋼筋混凝土室內室外6.8.8對于有防火要求的溝道，如電纜溝、電纜隧道等，應根據工藝專業提出要求，并遵照現行國家標準《火力發電廠與變電站設計防火標準》GB50229的規定設置防火隔墻、防火門和防火封堵等，隧道還應考慮安全出口的設置。7.1.1本章適用于工作轉速(n)在1000rad/min以上且不大于于大塊式、墻式及工作轉速n不大于1000rad/min的電機基礎設確?；A的動力性能滿足要求的同時減少基礎的混凝土用量，必要時可進行基礎的數值模型分析和實物模型試驗，以確定合理的基礎設計方案。汽輪發電機基座與主廠房結構聯合布置時，應采采用鋼梁—鋼筋混凝土樓板隔振平臺的結構形式。當中間平臺與基礎主體結構整體澆筑或采用隔振平臺形式時，中間平臺的鋼筋7.1.5汽輪發電機基礎應具有良好的動力性能?？蚣苁交A宜按多自由度空間力學模型進行多方案分析確定基礎的結構選型，1頂板應有足夠的質量和剛度。應加大擾力作用點構件的質量，以減小基礎的振動。為了保持軸系的平直和改善基礎的動力性能，各橫梁在設備荷載作用下的靜撓度宜接近。頂板構件應受力簡單、合理。縱、橫梁應盡量避免偏心荷載，以減小對梁的高度與柱最短邊長之比不宜大于14。7.1.6基礎上的全部靜荷重及基礎本身重量之和求得的總重心宜與基礎底面形心位于同一豎直線上。如偏心不可避免，汽輪發電機基礎、燃氣輪機基礎的偏心值與平行偏心方向基礎底面邊長之比不應大于3%,其他基礎偏心比不應大于5%。汽輪機組基礎的底板上必要時可設置支承汽機房加熱器平臺汽輪機組基礎的平板式底板的厚度或井式、梁板式的梁高應鄰柱之間凈距的1/3.5～1/5。7.1.8基礎頂板的挑臺應做成實腹式，其懸臂長度一般不大于1.5m,懸壁支座處的截面高度應不小于懸出長度的75%。度并采取有效措施減少基礎的不均勻沉降。當地基土為高壓縮性7.1.12當底板設置在碎石土及基巖上時，應考慮施工時溫度作7.1.13計算底板承載力和核算地基承載力時，均不應考慮動力7.2.1汽輪機組和電機基礎構件的承載力計算，荷載應按下列載組合系數取0.25,短路力距的組合系數取1.0。動力荷載組合系數取0.25,地震作用的組合系數取1.0。7.2.3基礎承載力極限狀態設計時，永久荷載分項系數可取1.3,可變荷載分項系數可取1.5,偶然荷載分項系數可取1.0,地震作用分項系數可取1.3?；A動力計算時，荷載分項系數均7.2.4當基礎縱向框架長度大于或等于40m時，應進架的溫度作用計算。頂板與柱腳處的計算溫差，在缺乏資料時，可取20℃。7.2.5框架式基礎的動力計算可采用振動速度均方根值或振動線位移作為振動控制指標。計算振動響應時，宜采用空間多自由度體系。一般情況下，只需要計算擾力作用點的振動響應。7.2.6汽輪發電機組作用在基礎上的振動荷載，可按下列公式計算：Fvy——縱向振動荷載(N);m;——作用在基礎i點上的機器轉子質量(kg);G——衡量轉子平衡品質等級的參數(m/s),一般情況下可取6.3×10-3m/s;wo——機器設計額定運轉速度時的角速度(rad/s);w——計算振動荷載轉速時的角速度(rad/s)。7.2.7汽輪發電機基礎的容許振動值宜采用振動速度均方根值作為控制指標，應按表7.2.7的規定確定。機器額定轉速(rad/min)容許振動速度均方根值(mm/s)7.2.8動力計算時，宜取工作轉速一定范圍內的最大動力響應作為工作轉速時的計算響應，并應小于本標準規定的容許值。對0～0.75倍工作轉速范圍內的計算響應值應不大于1.5倍時，地基可按剛性考慮，既不考慮地基彈性的影響；n不大于式中A;——第k個擾力對質點i產生的振動響應值(mm或7.2.11當基礎為橫向框架與縱梁構成的空間框架且不考慮地7.2.12對工作轉速3000rad/min的國產汽輪發電機基礎，基礎機組功率(MW)中間框架縱梁邊框梁在r個擾力作用時，質點i的動內力S;應按公式(7.2.15)7.2.16汽輪發電機基礎施工時可設2道～3道施工縫，各設在200mm,長度為800mm(插入混凝土內400mm)的鋼筋。澆灌前1汽輪發電機基礎底板各面均應設置鋼筋網。底板板頂和板底的鋼筋最小配筋率不宜小于0.1%;底板側面四周的鋼筋網鋼筋直徑宜為16mm～20mm,間距宜為200mm～250mm。底板最小配筋率不宜小于0.5%,直徑不宜小于25mm;柱箍筋宜采用封閉箍筋，箍筋直徑不宜小于12mm,柱加密區箍筋間距宜為150mm～200mm,非加密區間距宜為300mm～400mm,肢距可取4汽輪發電機基礎運轉層頂板配筋應按計算確定，頂板頂壓缸側的縱、橫梁側面配筋百分率不宜小于0.15%,其余梁每側配筋百分率不宜小于0.1%。7.3.1燃氣輪機基礎的容許振動值，宜采用振動速度作為控制指標，燃機部分的基礎容許振動速度均方根值可取4.5mm/s,汽輪機、發電機部分的基礎容許振動限值按照本標準第7.2.7條執行。7.3.3燃氣輪機板式基礎的動力計算應考慮地基剛度，采礎一地基土等效剛度計算模型或基礎一地基土實體單元計算模變位等應優先滿足設備制造廠的要求；當不滿足設備制造廠要求時，應取得設備制造廠的書面確認。當沒有設備制造廠企業標準時，可根據工程的具體情況采用合適的設計規范或標準進行相應當高度增設縱橫向的水平連系梁。應控制支承(框架)結構柱的軸凝汽器荷重的分配由凝汽器廠家提供，且凝汽器(排汽裝置)與底部支墩之間應采用彈簧支座，其彈簧剛度應與支承(框架)結構柱控制在規范容許范圍內。帶阻尼的隔振器宜布置在結構兩端部和7.4.2汽輪發電機基礎臺板動力分析和靜力計算宜采用整體模型。當支承結構柱的豎向剛度大于柱頂部彈簧隔振器垂直剛度7.4.4框架支承結構布置宜符合下列規定：3彈簧隔振器在正常運行工況豎向荷載標準值作用下的壓縮量宜為額定壓縮量的80%,且每個柱頂彈簧隔振器變形差宜控7.4.6支承(框架)結構受力鋼筋的抗震性能指標應滿足現行國基礎，也可做成框架式基礎。當地基條件較好時(fak不小于B7.5.6大塊式基礎的厚度宜滿足式(7.5.6)的要求：L——基礎長度(m)。7.5.7大塊式基礎滿足下列要求之一時，可不進行動力計算：1轉動部件的重量小于基組重量的1%;2擾力小于基組重量的1%;3擾力矩引起的支承反力小于基組重量的1%;4磨煤機、風機、泵類基礎重量大于5倍機器重量。7.5.8鋼球磨煤機的大塊式和墻式基礎可不做動力計算。但計算基礎底面凈壓力時，除基礎自重、回填土重、設備自重及基礎上其他荷載外，還應考慮作用在磨煤機每端軸承中心線處的定向水平當量荷載Px(圖7.5.8),作用點在滾筒中心線上，其值可按式(7.5.8)計算確定：式中：G,——磨煤機內碾磨體總重(kN)。磨煤機旋轉方向7.5.9輔助機器的擾力應由設備制造廠提供，當設備制造廠不能提供時，可按公式(7.5.9)確定。m——機器轉動部分的質量(kg);eo——機器轉動部分的計算偏心距(mm);可按表7.5.9選??；w——機器的圓頻率(rad/s)。機器名稱機器運動部件名稱機器轉速計算偏心距送風機葉輪引風機及排粉風機葉輪風扇磨煤機葉輪反擊式破碎機轉子軟煤1.0～1.5硬煤1.5～2.0錘擊式破碎機轉子環式破碎機轉子泵類葉輪泵類葉輪泵類葉輪7.5.10工作轉速不大于3000rad/min的輔機基礎的動力計算應滿足下列條件：由計算得到的擾力作用點或基礎頂面的垂直和水平振幅(mm);[A?]、[Axp]——最大允許垂直和水平振幅(mm)。最大允許振幅[A?]和[Ax]應由制造廠提供。當缺乏資料時，可按表7.5.10選用?；A名稱工作轉速允許振幅值(mm)垂直(Az)水平(Ax)風機、泵類、風扇磨煤機—續表7.5.10基礎名稱工作轉速允許振幅值(mm)垂直(Az)水平(Axp)風機、泵類、風扇磨煤機碎煤機注：3000rad/min、1500rad/min設備基礎的允許振幅式是對框架式基礎的要求。7.5.11工作轉速大于3000r/min的汽動給水泵、電動給水泵等高轉速、變轉速設備基礎頂面擾力作用點(或控制點)的最大振動速度應小于5.0mm/s。7.5.12工作轉速大于3000rad/min的電動、汽動給水泵基礎的擾力值和作用位置應由機器制造廠提供，當缺乏資料時，可按下列規定采用：1機器的擾力值可按下列公式確定：點的機器豎向擾力(kN);Pxi——沿基礎橫向第i點的機器水平擾力(kN);Pyi——沿基礎縱向第i點的機器水平擾力(kN);Gg;——作用在基礎第i點的機器轉子重量(kN);no——任意轉速(rad/min)。2機器的擾力作用位置應根據機器轉子自重分布的實際情況確定。7.5.13當基礎承受m個不同頻率的擾力作用時，應分別計算各擾力對驗算點i所產生的振動速度Vik,其最大振動速度V;可按下式進行疊加：7.5.14按大塊式機器基礎計算原則進行動力計算的墻式基礎，式基礎的構造尺寸可按表7.5.14采用?；A構件名稱基礎構件尺寸上部頂板頂板懸臂長度頂板懸臂支座處的截面高度≥1/3懸臂長度墻厚墻垂直于水平擾力時，≥1/4墻凈高基礎底板厚度≥0.6m,且大于或等于墻厚底板懸臂長度素混凝土底板≤底板厚鋼筋混凝土底板≤2.5倍底板厚7.5.15墻式基礎應采用縱、橫墻相連，并與上部頂板和下部底板剛性連接，以保持一定的剛度。其尺寸可按表7.5.15采用。基礎構件名稱基礎構件尺寸墻厚≥0.5m,≥1/6墻凈高基礎底板厚度下部基礎底板懸臂長度≤2.5倍底板厚上部頂板懸臂長度上部水平頂板的厚度上部懸臂及梁支座部分截面高度≥1/3懸臂伸出長度7.5.16墻式基礎沿墻面應配置鋼筋網，豎向鋼筋直徑宜為12mm～16mm,水平鋼筋直徑宜為14mm～16mm,鋼筋網格間距宜為200mm～300mm。上部梁板的配筋應按強度計算確定。墻7.5.18大塊式基礎的混凝土強度等級不應低于C25,不應采用7.5.20當基礎上的開孔或切口尺寸大于600mm時，應沿孔或3地腳螺栓預留孔邊距基礎邊不應小于100mm(包括基礎4地腳螺栓孔斷面尺寸宜為地腳螺栓直徑的5倍～6倍。深度(不計二次灌漿層厚度)宜為地腳螺栓埋置深度加100mm~8燃料及灰渣貯運建(構)筑物8.1.1地下結構的縱向伸縮縫最大間距可取30m,伸縮縫最小寬8.1.2燃料及灰渣貯運地下建(構)筑物的室內地坪應有排水坡度應為1%～3%。坡向應根據溝、井的位置確定。1翻車機室結構選型，當設有兩臺轉子式或側2縫式煤槽結構選型，無地下水影響時，側壁和底板可采用現澆式或裝配式鋼筋混凝土結構，底板形式也可采用板肋式或分離式。有地下水影響時，側壁和底板應采用現澆鋼筋混凝3地下運煤隧道結構選型，無地下水影響時，頂板和側壁宜采用鋼筋混凝土結構。當隧道較淺時，側壁也可采用混凝土或毛石混凝土結構。有地下水影響時，應采用鋼筋混凝土箱形結構。4地下建(構)筑物一般為空間結構，宜采用空間有限元方法進行內力分析，也可簡化為縱、橫平面結構體系進行聯解或分解計算。5當翻車機室和縫式煤槽的煤斗斜壁連同地下室下部側壁支承在地面平臺或給煤機平臺上時，計算側壁可將平臺結構作為水平彈性支承點，但平臺結構應按雙向受彎構件計算。計算中應考慮扶壁柱的彈性變形對側壁的影響，給煤機平臺板的支點反力系數一般可取0.8～0.9。8.2.3計算卸煤建(構)筑物中的火車大梁承載力時，應將火車荷載乘以減速后的沖擊系數(1+pY),其值可按公式(8.2.3)確定。V——設計行車速度，可取V=15km/h;Vkp——極限速度，可取Vkp=65km/h。8.2.4計算直接支承翻車機的大梁承載力時，其豎向和水平荷載應乘以動力系數。該系數應由工藝設計專業提供，缺乏資料時，也可按表8.2.4采用。由設備產生的垂直和水平力應按制造廠有關規定執行。翻車機種動力系數豎向水平側翻式轉子式8.2.5地下建(構)筑物的荷載組合應按本標準中荷載章節的規定執行，荷載的分類及荷載取值應滿足下列要求：4縫式煤槽煤斗內荷載應按煤斗內同時裝滿煤且高出煤斗其配筋率不宜小于0.05%。8.3.1低矮且跨度不大的運煤棧橋，其橋身及支柱宜采用現澆鋼筋混凝土結構?？缍瘸^18m時，橋身結構宜采用鋼桁架結24m。棧橋支柱可采用預制或現澆鋼筋混凝土結構，也可采用8.3.2運煤棧橋采用鋼筋混凝土支柱且跨間承重結構與支架鉸超過120m。3棧橋的上、下弦縱向水平支撐應沿棧橋通長設置。當橋面采用現澆鋼筋混凝板且樓層鋼梁與混凝土板設有抗剪件時，可不設下弦縱向水平支撐，施工階段應采取措施保證棧橋的側向穩定。4當采用上承式鋼桁架結構時，應沿橋面全長設置上弦縱向水平支撐；同時應在下弦折線處和中部設置橫向垂直支撐，其數量可根據棧橋跨度大小確定，間距不宜超過12m且每跨不應少于兩道。8.3.4運煤棧橋伸縮縫的處理宜采用下列措施：1棧橋與相鄰建筑連接處，可設置滾軸或滑動支座，傾斜棧橋宜設置在高端；2當棧橋滾軸或滑動支座的允許側移變形量不能滿足設計要求時，可采用懸臂結構、或設置雙排支柱等措施，與相鄰廠房或結構單元相互獨立，也可采用懸吊支承結構。8.3.5棧橋支柱計算長度l。的取值應符合以下規定：1在垂直運煤皮帶方向，鋼筋混凝土框架結構底層柱的計算長度lo=1.25H(H.為從基礎頂面至梁中心的距離或梁中心線至梁中心線的距離),其余各層柱lo=1.5H。;鋼結構支撐一框架體系各層柱的計算長度lo=1.0H。;2在平行運煤皮帶方向，當設有剛性跨時，鋼筋混凝土柱的計算長度l?=1.25H(H為從基礎頂面至棧橋支座底的距離);鋼結構柱應符合現行國家標準《鋼結構設計標準》GB50017的相關規定。8.3.6棧橋支柱鋼筋混凝土矩形截面的高度可取8.3.7運煤棧橋和地下廊道安全出口的間距要求，應滿足現行國家標準《火力發電廠與變電站設計防火標準》GB50229的規定。8.4碎煤機室及轉運站8.4.1碎煤機室宜采用現澆鋼筋混凝土框架結構。支承于樓板上的碎煤機宜設置隔振裝置。動擾力在46kN以上的碎煤機的支承結構，應采用獨立墻式、框架式基礎或彈簧隔振基礎，獨立墻式、8.4.2轉運站頭部電動機支承區域樓板厚度不宜小于200mm。8.4.3碎煤機和轉運站地下、地上結構宜采用整體建模分析的8.4.5碎煤機樓板振幅值計算時，機器的擾力或偏心距eo應由G——全部設備荷載(kN)。min及740rad/min以上時β取5.0,740rad/min以下時β取4.0。1隔振器的平面布置應力求使其剛度中心與隔振基礎的總偏離不應大于其所在臺座底面邊長的5%;8.4.11直接支承碎煤機的樓層梁板應采用現澆鋼筋混凝土結配筋率均不應小于0.2%。梁箍筋應采用封閉式，其直徑應不小于8mm～10mm;當梁高大于2m時，直徑不小于10mm～12mm;8.5.1圓形鋼筋混凝土貯煤筒倉直徑大于或等于181直徑小于21m的筒倉倉頂可采用現澆或裝配鋼筋混凝土結構。2直徑大于或等于21m的筒倉倉頂可采用鋼一混凝土組合結構或現澆鋼筋混凝土整體結構。3直徑大于30m的筒倉倉頂結構應符合下列規定：1)倉頂結構與倉壁的連接應采用簡支體系；2)倉頂結構可采用鋼筋混凝土整體或裝配整體正截錐殼、正截球殼；3)倉頂結構可采用具有整體穩定體系的鋼網格(網殼)結構，并具有防火保護措施。的筒倉倉頂上設置大型電動機(不小于100kW)時，宜進行動力計算，垂直允許振幅不大于0.04mm(單振幅),并采用現澆鋼筋混凝土倉頂結構。倉頂上大型電動機設備擾力由設備廠家提供。8.5.7筒倉倉壁厚度不應小于公式(8.5.7)計算的厚度，同時應滿足抗裂計算要求。to——筒倉直徑小于或等于15m時取to=100mm,筒倉直徑15m～30m時取to=120mm;筒倉直徑30m～50m時可取to=50mm,還應符合現行國家標準《鋼筋混凝土筒倉設計標準》GB50077—2017的第6.8.21條規定；8.5.8筒倉倉底斗壁結構應對稱布置。斗壁厚度可按下列原則選取：1角錐形斗壁厚度可采用短邊跨度的1/20～1/30;2縫隙式通長或環形斗壁厚度可采用懸臂長度(水平投影)強度比宜取0.7,不宜超過0.75,不應超過0.8且不應小于0.4。非預應力鋼筋的配筋率不應小于全截面的0.4%,間距不應大于300mm。非預應力鋼筋直徑不應小于14mm。50010進行計算。不應小于被洞口切斷的鋼筋面積的60%,其錨固長度不應小于8.5.13倉底斗壁的水平夾角不應小于60°,其內襯材料可用鑄8.5.16貯煤筒倉的溫度作用可按永久荷載考慮?？砂船F行國家煤線和煤場堆煤取煤設備來確定，干煤棚結構外邊緣距堆取料設備工作區域的最小安全距離應不小于1