污水處理廠構筑物設計計算過程案例目錄TOC\o"1-3"\h\u20099污水處理廠構筑物設計計算過程案例 1234791.1粗格柵及提升泵房 1238091.2細格柵及曝氣沉砂池 2115581.3改良型A2O生化池 552741.4二沉池配水井 1368531.5二沉池 14179541.6高效沉淀池 16287041.7V型濾池 22319541.8污泥處理階段 301.1粗格柵及提升泵房粗格柵及提升泵房現水處理能力為3.0萬m3/d，擴建后水廠處理能力提升至7.0萬m3/d，水量變化系數為1.34，由于一期未考慮水量變化系數，故將一期需補充水量納入本次擴建工程范圍。泵房內現有3臺潛水泵，2臺潛水泵參數為：Q=450m3/h、H=15m、N=37kW，1臺潛水泵參數為：Q=850m3/h、H=15m、N=55kW。Qmax=70000/24×1.34=3908.33m3/h本次新增3臺潛水泵，參數為：Q=1200m3/h、H=18m、N=90kW。潛水泵兩種運行模式：a.2臺參數為：Q=450m3/h、H=15m、N=37kW潛水泵，1臺參數為：Q=850m3/h、H=15m、N=55kW潛水泵同時運行時，參數為Q=1200m3/h、H=18m、N=90kW潛水泵兩用一備。b.3臺參數為：Q=1200m3/h、H=18m、N=90kW潛水泵同時運行時，1臺參數為：Q=850m3/h、H=15m、N=55kW潛水泵與2臺參數為：Q=450m3/h、H=15m、N=37kW潛水泵互為備用。1.2細格柵及曝氣沉砂池本次二期工程設計細格柵及曝氣沉砂池1座，設計規模4.0萬m3/d，采用細格柵與旋流沉砂池合建的形式。細格柵本設計中細格柵共設置兩組。每組格柵單獨設置，每組格柵的設計流量為遠期最高日最高時水量的一半，即Q=1/2Qmax=1/2×53600=1116.67m3/h=0.31m3/s（1）柵條間隙數n=式中：n—格柵的間隙數（個）Qmax—設計流量（m3/s）α—格柵傾角（o）b—格柵柵條間隙（m）h—格柵柵前水深（m）v—格柵過柵流速（m/s）其中，柵前水深取h=1.1m格柵傾角取α=60o（《室外排水設計規范》規定此值為60o-90o）柵條間隙b=0.005m，（《室外排水設計規范》規定此值為1.5mm-10mm）過柵流速v=0.60m/s，（《室外排水設計規范》規定此值為0.6-1.0m/s故計算可得n=Qmaxsinαbhv(2)柵槽寬度B=S式中：B—格柵槽寬度（m）S—每根格柵條的寬度（m），取S=0.01m故計算可得B=Sn-1(3)進水渠道漸寬部分長度 L1式中：L1—進水渠道漸寬部分的長度（m）B1—進水明渠寬度（m）α1—漸寬處角度（0），一般采用10o—30o其中：取B1=0.8m，α1=20°故計算可得L1(4)柵槽與出水渠道相連接漸窄部分長度L2(5)過柵水頭損失 h1=β·Sb43.v式中：h1—水頭損失（m）；β—格柵條的阻力系數，其數值與格柵柵條斷面形狀有關，此處使用矩形斷面，故查表β=2.42；K—格柵受污物堵塞時的水頭損失增大系數，一般取K=3；故計算可得h1=β·Sb43.v2(6)柵后槽總高 H=h+h式中：H—柵后明渠的總高度（m）h2—明渠超高（m），一般采用0.3—0.5m設計中取h2=0.3mH=h+h(7)柵槽總長度 L=L1式中：L—格柵槽總長度（m）H1—格柵明渠的深度（m），H1=h+hL=L1+L(8)每日柵渣量 W=Qmax?式中：W—每日柵渣量（m3/d）W1—每日每103m3污水的柵渣量（m3/103m3污水），設計中取W1=0.07m3/103m3污水Kz—生活污水量變化系數計算可得：W=Qmax?W1×86400Kz×1000故采用機械清渣。(9)設備選型選擇鏈條回轉式多耙平面格柵除污機GH—2000，電動機功率1.5kW。曝氣沉砂池本設計選用曝氣沉砂池。設置一座曝氣沉砂池，內設兩池，單池流量為最高日最高時流量即310L/s。（1）池子有效容積V（m3）V=Qmaxt×60式中Qmax—最大設計流量，m3/s，Qmax=0.31m3/s；t—最大設計流量時的流行時間，min，取t=5min。V=Qmaxt×60=0.31×5×60=93m3（2）水流斷面積A（m2）A=Qmax式中v1—最大設計流量時的水平流速，m/s，取v1=0.04m/s；A=0.310.04=7.75m（3）單池寬度B（m）B=A式中h2—設計有效水深，m，取h2=2.5mB=7.752.5（4）池長L（m）L=VA=93（5）所需空氣量Q（m3/h）Q=Qmax×q式中q—設計氣水比，m3/Q=1116×0.2=223.2m3/h1.3改良型A2O生化池一級處理中BOD5的去除率為20%，SS去除率為40%，TP去除率為10%，設計最高水溫25℃。1.3.1進入生化池的污水水質CODCr:400mg/L，BOD5：180mg/L，SS：250mg/L，TN：35mg/L，TP：7mg/L1.3.2設計生化池出水水質CODCr:50mg/L，BOD5：10mg/L，SS：10mg/L，TN：15mg/L，TP：0.5mg/L1.3.3去除率ηCODCr=87.5%，ηBOD5=94.4%，ηSS1.3.4設計流量Q=40000m3/d，設計為兩組，每組水量Q0=20000m3/d，每組一池。1.3.5驗證可否使用A2/OCODcrTN=40035=11.43＞8TP此水質屬于可生物降解水質。1.3.6設計參數《室外排水設計規范》有關參數的規定：表5-2生化池參數規定項目單位參數值BOD5污泥負荷Lskg0.1—0.2污泥濃度（MLSS）Xg/L2.5—4.5污泥齡θcd10—20污泥產率系數YkgVSS/0.3—0.6需氧量O2kg1.1—1.8水力停留時間HRTh7—14其中厭氧1—2缺氧0.5—3污泥回流比R%20—100混合液回流比R內%≥200總處理效率ηBOD5%85—95TN%50—75TP%55—80本設計參數取值如下：(1)BOD5污泥負荷N=0.095kgBOD(2)混合液懸浮固體濃度X=3000mg/L；(3)污泥回流比R=100%；(4)回流污泥濃度XR=6000mg/L。(5)混合液回流比R內R=0.571/（1-0.571）=133.3%，取150%1.3.7設計計算本次改良A2/O生化池采用一座兩組。單組規模為2萬m3/d，平均時流量=833.3m3/h。(1)單組預缺氧段尺寸計算預缺氧段停留時間取0.5h，即有效容積V1=833.3×0.5=416.67m3，水深6米，根據池型設計，平面尺寸為12×6m。（2）厭氧段尺寸計算厭氧段停留時間tp=1.5h，即有效容積為833.3m3/h×1.5=1250m3。水深6m，根據池型設計，平面尺寸：18m×12m（3）缺氧段尺寸計算按照《室外排水設計規范》6.6.18計算。Vn=0.001Q（Nk?Nte）?0.12ΔXv式中Vn——缺氧池容積m3；Q——設計流量m3/d；20000m3/d每組X——混合液懸浮固體濃度（MLSS）g/L，本次取3.5g/L；Nk——進水總凱氏氮濃度mg/L，一般生活污水進水的硝態氮含量非常低，因此本次進水總凱氏氮取28mg/L；Nte——出水總氮濃度mg/L，即15mg/L；ΔXv——排出生物反應池的系統的微生物量kgMLVSS/d；Kde——脫氮速率【kgNO3-N/kgMLSS.d】，宜根據試驗數據確定。無試驗數據時，20℃的Kde值采用0.03-0.06（kgNO3-N）/（kgMLSS·d），進行修正，由于此次項目在云南，取0.045；T——設計溫度，取12℃；Yt——污泥總產率系數（kgMLSS/kgBOD5），宜根據試驗資料確定。無試驗資料時，系統有初沉池時取0.3，無初沉池時取0.6-1.0，本次取0.6；y——MLVSS/MLSS，本工程取0.7；So——進水BOD值（mg/L）本次180mg/L；Se——出水BOD值（mg/L），本次10mg/L冬季水溫為12℃則V==2198m3計算缺氧區體積為2198m3，則水力停留時間為2.6h,取3.0h，則設計容積為2500m3,則平面尺寸為31.0×12.0m。（4）好氧段尺寸計算好氧區容積VoVo=θμ=F×式中：Vo——好氧區容積m3；——好氧區設計污泥齡（d）；F——安全系數，為1.5-3.0，本次取2.9；——硝化菌比生長速率（d-1）；Na——氨氮濃度（mg/L），本次取5mg/L；Kn——硝化作用中的氮半速率常數（mg/L），1mg/L;T——設計溫度，本次取12℃；0.47——15℃時硝化菌最大比生長速率（d-1）μ=0.47×Nθ計算好氧區體積為5828m3，則水力停留時間為6.99h,取7.4h，則設計容積為6167m3,水深為6米，則平面尺寸為17.7×60m。（5）AAO生化池核算A、總水力停留時間T=0.5+1.5+3+7.4=11.4hB、校核BOD污泥負荷LL規范值為0.1~0.2，滿足規范要求C、校核好氧區總氮負荷LTNL小于0.05，滿足規范要求校核總磷負荷LTPL小于0.06，滿足規范要求（6）曝氣量計算根據《室外排水設計規范》6.8.2，單組好氧好需氧量為：O2=0.001aQ（So-Se）-cΔXv+b（0.001Q（Nk-Nke）-0.12ΔXv）-0.62b（0.001Q（Nt-Nke-Noe）-0.12ΔXv）=0.001×1.47×20000×（180-10）-1.42×1428+4.57×（0.001×20000×（35-5）-0.12×1428）-0.62×4.57×（0.001×20000×（35-15）-0.12×1428）=4281kgO2/d則改良AAO生化池總需氧量為8562kgO2/d復核需氧量：日去除的BOD5量：40000×（180-10）/1000=6800kg/d去除BOD5的單位耗氧量＝8562/6800=1.26kgO2/kgBOD5根據《室外排水設計規范》表6.6.20，需氧量一般在1.1～1.8kgO2/kg·BOD5，滿足規范要求。式中:O2—污水需氧量，kgO2/dQ—生物反應池的進水流量，m3/dSo—生物反應池進水五日生化需氧量，mg/L；Se—生物反應池出水五日生化需氧量，mg/L。ΔXV—排出生物反應池系統的微生物量，kg/dNk—生物反應池進水總凱氏氮濃度，mg/LNke—生物反應池出水總凱氏氮濃度，mg/LNt—生物反應池進水總氮濃度（mg/L）；Noe—生物反應池出水硝態氮濃度（mg/L）；0.12ΔXV—排出生物反應池系統的微生物中含氮量，kg/da—碳的氧當量，當含碳物質以BOD5計時，取1.47b—常數，氧化每公斤氨氮所需氧量，kgO2/kgN，取4.57c—常數，細菌細胞的氧當量，取1.42（7）污泥量計算單組剩余污泥量計算公式如下：△X＝YQ（So－Se）－KdVXV＋fQ（SSo－SSe）=0.42×20000×（0.18-0.01）-0.05×6167×3.5+0.6×20000×（0.25-0.01）=3228kg/d改良AAO生化池總剩余污泥量為6456kg/d式中ΔX——剩余污泥量，kg/d。V——生物反應池的容積，6167m3Q——設計平均日污水量，m3/d；單組20000m3/dSa——生物反應池進水五日生化需氧量，kg/m3；180Se——生物反應池出水五日生化需氧量，kg/m3；10Xv——為生化池內混合液中揮發性懸浮固體總量，Kg。Xv=MLVSS，而MLVSS/MLSS=0.7，MLSS=3.5mg/L，MLVSS=2.45g/LY——污泥產率系數，A/A/O法時0.3-0.8之間，設計取0.42。Kd——活性污泥微生物的自身氧化率，亦稱為衰減系數，d-1，按低溫度12℃，修正后本次取0.05。f——SS的污泥轉化率，無試驗資料時取0.5～0.7gMLSS/gSS，本次取0.6則污泥池剩余污泥的體積量（濕污泥量）V為V=?X1?P=（8）污泥回流計算污泥回流比，Q=1666.7m3/h。共設回流污泥泵3臺，2用1備。Q=830m3/h。（9）混合液回流計算總氮去除率=（35-15）/35=0.571。混合液回流比R=0.571/（1-0.571）=133.3%，取150%。(10)反應池的主要尺寸反應池有效容積V=9692.67m3，有效水深取h=5m，單池有效面積A=V超高取1.0m，故池體總高為H=1.0+1.0=6.0m。(11)反應池進出水設計eq\o\ac(○,1)進水管單組反應池進水管設計流量Q1=20000m3/d=0.231eq\o\ac(○,2)回流污泥管單組反應池回流污泥設計流量QReq\o\ac(○,3)進水井進水孔過流量Q2孔口過水斷面面積A=Q2veq\o\ac(○,4)出水堰即出水井按照矩形堰流量公式計算： Q3式中：Q3b—堰寬，取b=8m；H—堰上水頭，m。H=出水孔過流量Q4=Q3=0.81m3eq\o\ac(○,5)出水管反應池出水管設計流量Q5=Q3=0.405(12)厭氧池設備選擇（以單組反應池計算）厭氧池設導流墻，將厭氧池分成2格，每格內設潛水攪拌機1臺，所需功率按5W/m3池容計算。厭氧池有效容積V厭(13)缺氧池設備選擇（以單組反應池計算）缺氧池設導流墻，將缺氧池分成2格，每格內設潛水攪拌機1臺，所需功率5W/m3池容計算。缺氧池有效容積V缺(14)污泥回流設備污泥回流比R=100%，污泥回流量QR設回流污泥泵房1座，內設3臺潛污泵（2用1備），回流污泥泵選取300QW800-15-55潛污泵，流量為800m31.4二沉池配水井1.4.1配水井有效容積配水井水力停留時間采用2~3min，取T=2min，則配水井有效容積為：W=QT=51.56m31.4.2進水管管徑D1配水井有一根進水管。進水管的設計流量為Q=0.463m3/s1.4.3出水溢流堰（矩形薄壁堰）進水從配水井底中心進入，經等寬度堰流入2個水斗，再由管道接入2個后續處理構筑物。每個后續處理構筑物的分配水量為q=0.463/2=0.231m3/s。配水采用矩形薄壁溢流堰至配水管。因單個出水溢流堰的流量為q=0.231m3/s=231L/s。一般大于100L/s采用矩形堰，小于100L/s采用三角堰，所以在此采用矩形堰（堰高h取0.5m）。矩形堰的流量公式為：式中q：矩形堰的流量，m3/s；m：流量系數，初步設計時采用m=0.42；b：堰寬，m，取堰寬b=6.2m；H：堰上水頭，m。已知q=0.231m3/s=231L/s，m=0.42，b=6.2m，代入下式，有H=1.4.4配水管管徑D2已知每個后續處理構筑物的分配流量為Q=0.231m3/s，取流速為0.6m/s，則D2=0.54m，取DN6001.4.5配水井設計配水井外徑為4.5m，內徑為3m，井內有效水深H=4m，考慮堰上水頭和一定的保護高度，取配水井總高度為4.8m。1.5二沉池本次二沉池設計2座。總規模4萬m3/d，單座規模為2萬m3/d，時變化系數1.34。(1)沉淀部分水面面積A二沉池設計流量為平均日平均時流量，即Q=40000m3/d。A=式中：Q—設計流量，m3/h；n—池數，此處取n=2；q—表面負荷，m3/(m2·h)，取1.25m3/m2·h，《室外排水設計規范》要求此值范圍為0.6-1.5m3/(m2·h)。則F=池徑D D=4經校核實際表面負荷q’＝0.91m3/(m2·h)，最大日最大時q’’＝1.23m3/(m2·h)滿足規范要求。沉淀部分有效水深T取2.3h（取2.9m）沉淀部分有效容積V=沉淀池周邊（有效）水深,取4.5m式中—緩沖層高度，取0.3m—污泥區壓縮高度校核D/＝7.56，規范規定輻流式終沉池D/＝6～12（室外排水設計規范6.1.12）沉淀池坡底落差二沉池配用周邊傳動單管吸泥機1臺，池底找坡度按5‰考慮，落差=0.065m，（取0.1m）沉淀池總高度式中—沉淀池超高，取0.5m校核固體負荷Nw為污泥濃度3.5kg/m3，滿足規范6.1.1要求≤150kg/m2·d出水堰負荷滿足室外排水規范6.1.8宜小于1.7。1.6高效沉淀池本工程共設計高效沉淀池1座，設計規模4.0萬m3/d，內分兩組。設計規模：4.0萬m3/d總變化系數：Kz=1.341.6.1沉淀池（1）清水區設計流量時表面負荷取q=9.0斜管結構占用面積按4%計，沉淀池清水區面積：F1=1.04沉淀區平面布置如圖所示，其中斜管區分為兩部分，中間為出水渠，斜管區平面尺寸取10×10m，中間出水渠寬1m，出水渠壁厚為0.2m，沉淀區長度：L1=11.4m（2）進水區絮凝區來水經淹沒式溢流堰向下進入沉淀區的進水區，進水區寬度：B1=11.4?10?0.5=0.9m進水區流速：v（3）集水槽：采用小矩形出水堰，堰壁高度P=0.28m，堰寬b=0.05m。沉淀池布置集水槽10個，單個集水槽設矩形堰20個，總矩形堰個數n=200。每個小矩形堰流量q=0.231/200=0.00116(m2/s)。矩形堰有側壁收縮，流量系數m=0.43，堰上水頭H=單個集水槽水量：q單個集水槽寬b’=0.4m，末端臨界水深：?集水槽啟端水深：h=1.73hk=1.73×0.07=0.121m集水槽水頭損失：△h=h-hk=0.121-0.07=0.005m集水槽水位跌落0.1m，槽深0.4m。（4）池體高度：超高H1=0.40m，根據《室外給水設計規范》(GB50013—2006)，斜管沉淀池清水區高度H2=1.0m，斜管傾角60°，斜管長度0.75m，斜管區高度H3=0.75×sin60°=0.65(m)﹔根據GB50013-2006，斜管沉淀池布水區高度H4=1.5m;污泥回流比R1按設計流量的2%計，污泥濃縮時間tn取8h，污泥濃縮區高度：H5貯泥區高度H6=1m，則沉淀池總高H=H1+H2＋H3＋H4+H5＋H6=0.40+1.O+0.65＋1.5+1.4+1=1.95m，取6m（5）出水渠：出水渠寬B=1.0m，末端流量Q=0.231m3/s，末端臨界水深：?出水渠啟端水深：h0=1.73hk=1.73×0.18=0.31m出水渠上緣與池頂平，水位低于清水區0.2m，最大水深0.5m，渠高：HC=H1+0.2+0.5=0.4+0.2+0.5=1.1m沉淀區剖面見圖1.6.2絮凝區絮凝區由三部分組成:一是導流筒內區域，流速較大；二是導流筒外，流速適中；三是出口區，流速最小。參照GB50013—2006，導流筒內流速控制在0.5-0.6m/s，導流筒外流速控制在0.1-0.3m/s，出口區流速控制在0.05-0.1m/s。（1）絮凝室尺寸：絮凝區水深H7=1.9m，反應時間t2取15min，絮凝室面積為：F2=Qt絮凝室分為2格，并聯工作，每格均為正方形，邊長為：L（2）導流筒：絮凝回流比（R2）取10，導流筒內設計流量為：Q導流筒內流速v1取0.6m/s，導流筒直徑：D導流筒下部喇叭口高度H8=0.7m，角度60°，導流簡下緣直徑為：D導流筒上緣以上部分流速v2=0.25m/s，導流筒上緣距水面高度為H導流筒外部喇叭口以上部分面積為F導流筒外部喇叭口以上部分流速為v導流筒外部喇叭口下緣部分面積為F導流筒外部喇叭口下緣部分流速為v導流筒喇叭口以下部分流速v5=0.15m/s，導流筒下緣距池底高度為H（3）過水洞：每格絮凝池設計流量：Q1=Q/2=0.231/2=0.116m3/s絮凝池出口過水洞流速v6=0.06m/s，過水洞口寬度B3=4m，高度為H過水洞水頭損失h=ε（4）出口區：出口區長度L2=4m，出口區上升流速v7=0.06m/s，出口區寬度B出口區停留時間t（5）出水堰高度：為配水均勻，出口區到沉淀區設一個淹沒堰，過堰流速v8=0.05m/s，堰上水深為H（6）攪拌機：攪拌機提升水量QT=Qn=1.27m3/s，提升揚程取0.15m，攪拌機軸功率為N式中，γ—水的密度，1000kg/m3。據此，選擇絮凝攪拌機2臺，槳葉直徑1200mm，N=2.5KW，變頻，配套導流筒（7）絮凝區GT值：絮凝區總停留時間：T=15+1.66=16.66min=999.6s，水溫按10℃算，動力粘度μ=1.305×10-3Pa·s，絮凝區GT值為GT=1.6.3混合池（1）混合池尺寸：混合池長L3=2.65m，寬B4=2.65m，水深H12=6m（2）停留時間：t（3）投加量陰離子PAM投加量：1.0mg/L投加濃度0.1%PAC投加量：30mg/L投加濃度10%投加液體PAC（4）攪拌機功率：混合室G取500s-1，攪拌機軸功率為N（5）水力計算：出水總管長度L4=1.5m，直徑D3=0.6m，流速為v出水總管沿程水頭損失為?出水總管局部水頭損失為?式中，ξ1——出水總管入口系數，ξ2——出水總管三通系數。混合池出水支管L5=6.5m，直徑D4=0.65m，流速為v出水支管沿程水頭損失?出水支管局部水頭損失?出水管總水頭損失：h=h11+h12+h21+h22=0.195m1.7V型濾池二期工程新建V型濾池1座，土建規模7萬m3/d，設備按照7萬m3/d進行安裝。濾池總平面尺寸約為38.7×34.9m。為避免重復建設，南片區再生水處理站2.5萬m3/d規模V型濾池建議取消。1.7.1濾池工作時間濾池工作周期按24h計算，采用先氣洗3min，然后氣水同時洗4min，最后水洗5min的沖洗方式，沖洗歷時t=12min=0.2h，有效工作時間為：T1.7.2濾床面積濾料采用單層粗砂均勻級配濾料，設計濾速v=6m/hF濾池格數取n=4，單格面積S濾池長L=9.8m，則濾池寬B=6.2m每格濾池設2個濾床，每個濾床面積為f=濾床寬度Bc取3.2m，濾床長度為L=f/Bc=30.375/3.2=9.49m≈10m濾床長寬比L/Bc=9.49/3.2=2.96＜4，符合要求。1.7.3校核強制濾速v單個濾池強制產水量為Qqz1.7.4濾池寬度為方便施工，排水槽寬度Bp取0.8m，排水槽結構厚度δ=0.15m，中間寬度取8.6m，濾池寬度為B=34.8m1.7.5濾池高度為方便檢修，氣水室高度H1=0.9m，采用整體澆筑式濾板，厚度H2=0.2m，承托層厚度H3=0.1m，濾料層厚度H4=1.3m，濾料淹沒高度H5=1.5m，進水系統跌差H6取0.4m，進水總渠超高H7=0.3m，濾池總高度H=4.7m1.7.6進水系統①進水總渠濾池雙列布置，進水總渠流速Vzjs采用1m/s，進水總渠過水斷面為Azjs=Qmax/Vzjs=0.810/1.2=0.675m2進水總渠寬度Bzjs取0.8m，進水總渠水深為hzjs=Azjs/Bzjs=0.675/0.6=1.125m超高取0.3m，則Hz=1.5m進水總渠水力半徑為Rz'j's進水總渠粗糙系數n取0.013，進水總渠坡度為0.0009，取0.005②進水孔表面掃洗強度qbx取1.8L（s·m2），單個濾池表面掃洗量為Qbx=2f’qbx=2×30.375×1.8=109.35L/s表面掃洗進水孔設2個，過孔流速Vk取1.2m/s，斷面采用正方形，進水孔邊長為b1強制過濾時主進水孔進水流量為Qzjs=Qqz-Qbx=122-109.35=13L/s流速取1/s，主進水孔邊長b2=0.12m強制過濾水頭損失為h強=0.071m沖洗時水頭損失為h洗=0.076m③進水堰進水堰槽寬度取0.5m，強制過濾時堰上水頭h取0.1m，流量系數m取0.436，進水堰寬度為B④V型槽表面掃洗時單個V型槽配水流量Qv=0.0864m3/s。V型槽與池壁夾角取45°，表面沖洗時V型槽始端流速Vv=0.6m/s，V型槽水深為?根據上述計算，超高取0.1m，V型槽高度Hv取0.65m。出水孔淹沒深度0.15m，忽略V型槽起端和終端的水位變化，V型槽內外水差H0=0.387m，表面掃洗時出水孔過孔流速為V出水孔直徑dvk取20mm，每個V型槽出水孔個數為n⑤進水槽進水槽是將經溢流堰進入的水經分V型過水洞配置兩端的V型槽，強制過濾時每個V型槽的進水流量Qqzd等于0.1255m3/s。過水洞斷面與V型槽相同，強制過濾時過洞流速V強制過濾時，進水槽的V型過水洞屬于淹沒出流，過洞水頭損失為?進水槽底與V型槽持平，低于排水槽頂面0.1m。排水槽距最高水位1.0m，進水槽最高水位等于池內最高水位加hj，進水槽最大水深為H進水槽寬度Bj取0.5m，按強制過濾時計算，進水槽流速為V表面掃洗時，進水槽水深等于V型槽水深，此時進水槽流速V1.7.7排水系統①排水槽水沖洗強度qs取6L/s，表面掃洗強度qbm取2L/s，排水槽設計排水量為Q排水槽頂高出濾料層0.5m，起端底板高出濾板0.5m，起端深度1.3m，終端底板高出濾板0.1m，終端深度1.7m，排水槽坡度為i排水槽粗糙系數取0.013，用謝才公式試算，終端水深為0.225m，小于排水槽起端深度，可以滿足設計需求。沖洗時排水槽頂端水深為?p因此，V型槽底低于排水槽頂100mm，其出水孔淹沒深度為152mm。②排水暗渠排水暗渠設在溢水堰槽和進水槽下面，寬度取1.1m，流速取1.2m/s，其水深為?排水暗渠水力半徑為R排水渠粗糙系數取0.013，則水里坡度為0.00024，取0.005。1.7.8配水配氣系統①配水配氣渠水沖洗強度qs取6L/s，水沖洗流量為Q起端水流速VsxqF氣沖洗強度qqxQ起端氣流速VqxqF配水配氣渠寬度0.6m，起端高度0.8m，起端面積0.48m2，大于Fqx和F②配水配氣渠配水孔為避開濾板支撐梁，配水孔間距Sskn配水孔采用正方形，邊長0.1m×0.1m，配水孔面積為f配水孔流速V③配氣孔為避開濾板支撐梁，配氣孔間距0.3m，配氣孔個數為nqk配氣孔采用圓形，直徑50mm，配水孔面積為f配氣孔流速V④濾板和濾頭布置設計采用整體澆筑濾板，濾板模板規格為0.6m×1.2m，每塊模板安裝濾頭24個，單個濾池共需模板100塊，共安裝濾頭2400個。1.7.9沖洗設備①水泵水泵設計流量＝Qsx水泵吸水池最低水位到排水槽頂高差H0按5m計，沖洗管道水頭損失h1按1.5m計，濾頭柄內徑dn為17mm，濾頭柄內水流速度為V濾頭水頭損失為?承托層水頭損失?石英砂濾料密度γs為2.65kg/m3?富余水頭h5按1m計，沖洗水泵揚程為Hs②鼓風機流量和揚程H1.