甘肅省住房和城鄉建設廳甘肅省質量技術監督局聯合發布混凝土建筑結構基礎隔震技術規程甘肅省質量技術監督局實施日期：2016年12月1日中國建材工出出版社本標準的版權受到保護，未經出版者書面許可任何人不得以任何方式或方法復制抄襲本標準的任何內容，違者須承擔全部法律責任。混凝土建筑結構基礎隔震技術規程*地址：北京市海淀區三里河路1號*版權所有翻印必究3由甘肅省建筑設計研究院主編的《混凝土建筑結構基礎隔震局共同審定，現批準為甘肅省地方標準，編號DB62/T25-3121-2016,自2016年12月1日起實施。本規程由甘肅省工程建設標準管理辦公室負責管理，并委托甘肅建筑標準圖發行站出版發行。2016年8月22日根據甘肅省住房和城鄉建設廳《關于下達<2015年甘肅省工程建設標準及標準設計編制項目計劃>(第一批)的通知》甘建標[2015]137號的要求，規程編制組經過深入調查研究，認真總結實意見的基礎上，制定本規程。本規程的主要技術內容是：總則；術語和符號；隔震結構的基本規程對現行國家和行業標準進行了細化、補充和改進，主要表現在以下方面：1歸納、總結和整理了現行隔震設計標準中的各種規定，并根據工程實踐進行了有關內容的補充。2提出評估隔震層扭轉效應的方法。3提出隔震層支柱框架的有關設計要求。4明確不同情況下隔震建筑的防震縫設置要求。5明確隔震設計的有關設計流程和圖文表達要求。6明確隔震結構的計算模型。7補充完善隔震層的設計要求。8明確上部結構的抗震等級。9提出按設防和罕遇地震驗算下部結構有關構件的具體方10明確隔震建筑地基基礎的設計水準。11提出隔震檢修層的凈高和其它建筑設計要求。56本規程由甘肅省工程建設標準管理辦公室負責管理，甘肅省參考。中建三局集團有限公司參編單位：甘肅省工程設計研究院有限責任公司蘭州有色冶金設計研究院有限公司主要起草人：黃銳楊忠平杜永峰王大軍王棟莫庸(以下按姓氏筆畫排列)黨育魏德勝主要審查人：譚平曾德明薛彥濤馮立平張舉濤呂元光張敬書廖彥海 2術語和符號 22.1術語 22.2主要符號 33隔震結構設計基本規定 53.1一般規定 3.2結構布置 63.3隔震設計的流程及圖文表達要求 4隔震結構計算分析 4.1一般規定 4.2隔震結構減震計算分析 4.3上部結構計算分析 4.4下部結構計算分析 5.1一般規定 5.2隔震層驗算及構造 5.3隔震支座的性能要求 226.1一般規定 6.2截面設計及構造 237下部結構和地基基礎設計 7.1一般規定 7.2支墩截面設計及構造 787.3支柱框架截面設計及構造 277.4地基基礎設計 28 298.1一般規定 8.2建筑隔離構造 9隔震建筑的施工、驗收和維護 329.1一般規定 9.2材料 329.3施工 34 本規程用詞說明 38引用標準名錄 39 1.0.1基礎隔震是一種在房屋基礎或地下室結構與上部首層結構之間設置隔震層，減少輸入到上部結構地震能量、降低上部結構地震反應的技術。為了貫徹執行國家及地方的技術經濟政策，在定本規程。1.0.2本規程適用于抗震設防烈度為6度～9度地區新建多、高層建筑混凝土結構的基礎隔震設計、施工、驗收和維護。1.0.3按本規程進行設計的基礎隔震結構，其基本的抗震設防目標是：當遭受低于本地區抗震設防烈度的多遇地震影響時，隔震層正常工作，主體結構不受損壞或不需要修理可繼續使用；當遭受相當于本地區抗震設防烈度的設防地震影響時，隔震層正常工作，主體結構可能發生損壞，但經一般修理仍可繼續使用；當遭受高于本地區抗震設防烈度的罕遇地震影響時，隔震層不應喪失功能，主體結構不致倒塌或發生危及生命的嚴重破壞。1.0.4基礎隔震結構的設計、施工、驗收和維護，除應符合本規程外，尚應符合國家現行有關標準的規定。工2在結構物中設置隔震裝置而形成的結構體系。包括上部結2.1.2基礎隔震結構baseisolatedstructure隔震層設置在基礎或地下室結構與上部首層結構之間的隔震結構。2.1.3非隔震結構non-isolatedstructure2.1.4隔震層isolationlayer設置在被隔震的上部結構與下部結構(或基礎)之間的全部隔震裝置的總稱。包括隔震支座和其它附屬裝置。2.1.5上部結構structuralelementsabovetheisolat2.1.6下部結構structuralelementsbelowtheisolationlayer2.1.7隔震檢修層isolationmaintenancelayer建筑隔震工程中安裝隔震支座的部位和相關構件，兼做檢修層，通常包括隔震支座、支座上部梁板體系及下部支墩(柱)構件2.1.8隔震支座seismicisolator結構為達到隔震要求而設置的支承裝置，例如建筑隔震橡膠支座(或稱建筑隔震疊層橡膠墊等)。它是一種水平剛度較小而豎一部分。2.1.9建筑隔震橡膠支座elastomericseismic-protectionisola-起隔震作用的厚橡膠制品。2.1.10等效黏滯阻尼比effectivedampingratio隔震結構往復運動時，與隔震層(或隔震支座)所耗散的能量相對應的有效阻尼與臨界阻尼的比值。2.1.11等效剛度effectivestiffness隔震層(或隔震支座)所承受的荷載與相應位移的比值。其值一般可取荷載-位移曲線在相應位移點的割線剛度。2.1.12水平向減震系數horizontalseismicreductionfactor計算隔震結構的上部結構水平地震作用時引入的折減系數。對于多層建筑，為按彈性計算所得的隔震與非隔震各層層間剪力的最大比值。對高層建筑，尚應計算隔震與非隔震各層傾覆力矩2.2.1作用和作用效應Va——i樓層層間剪力標準值；M——i樓層傾覆力矩標準值；V——風荷載作用下隔震層的水平剪力標準值；u;——i隔震支座考慮扭轉的水平位移；um——在罕遇地震作用下隔震支座考慮扭轉的最大水平位342.2.2參數T,——疊層橡膠支座橡膠層總厚度；t,——疊層橡膠支座單層橡膠層的厚度；K——隔震層的水平等效剛度；K——隔震橡膠支座的水平等效剛度；K——隔震鉛芯橡膠支座的屈服后水平剛度；K10——隔震橡膠支座在水平剪切應變為100%時的水平等Qa——隔震鉛芯橡膠支座的屈服力；5——隔震層的等效黏滯阻尼比；2.2.3計算系數αm——隔震后水平地震影響系數最大值；3.1一般規定3.1.1對抗震安全性和使用功能有較高要求或專門要求的建筑需求，分別選定針對整個結構或部分構件的性能目標。抗震性能1結構高寬比宜小于4,最大高度應滿足《建筑抗震設計規范》GB50011非隔震結構的要求；高寬比大于4的結構采用隔震3風荷載和其他非地震作用的水平荷載標準值產生的總水平力不宜超過結構總重力的10%;563設計文件上應注明對隔震支座的性能要求，安裝前應按規3.1.7基礎隔震結構進行上部結構設計時，在抗震設防烈度不高3.1.8隔震支座的設計使用年限不應低于上部混凝土結構的設計使用年限。3.2結構布置3.2.1上部結構布置的規則性要求與采用抗震設計的非隔震結構基本相同。1隔震層由隔震支座組成。阻尼裝置是隔震支座的組成部2隔震層剛度中心宜與上部結構的質量中心重合；3隔震支座的平面布置宜與上部結構和下部結構中豎向受1)柱下的隔震支座可采用一個柱下布置一個支座的形式，荷載較大時也可采用一個柱下布置多個支座的形式，柱的豎向永久荷載合力點應與隔震支座豎向承載力合2)不宜采用多個柱下布置一個支座的形式，當在防震縫部位確需多個柱下布置一個支座時，柱的豎向永久荷3)剪力墻下的隔震支座應結合托梁的受力和隔震支座在地震作用下的拉力情況合理布置。4隔震橡膠支座的規格、數量和分布應根據豎向承載力、側向剛度和阻尼的要求通過計算確定，隔震支座的直徑不宜相差過5隔震層的周邊宜布置鉛芯橡膠支座；6隔震支座宜布置在相同標高位置上。1應根據建筑在地下部分的使用功能和隔震支座的布置方形式。當地下室因建筑功能要求局部改變柱網時，也可采用托梁轉換形式；2獨立支墩一般用于隔震檢修層無使用功能，層高較小的情3支柱框架一般用于隔震檢修層具有使用功能，層高較大的情況，且應根據使用功能和受力要求確定下支柱頂部是否設置樓板(圖3.2.3b、c)。帳帳質震支座下才隔震座隔檢修層地面78框架粱戴盈支下大維3.2.4a),兩相鄰隔震結構縫寬取罕遇地震作用下最大水平位移值之和(該位移應同時考慮隔震層及上部結構變形),且不小于2當僅上部設置防震縫，但隔震層頂部梁板不設置縫(圖3隔震結構與相鄰非隔震結構之間設置防震縫時(圖3.2.4c),其縫寬取隔震層罕遇地震作用下最大水平位移與非隔震縫最大間距限值的2倍；5當結構或隔震層頂部梁板長度超過《混凝土結構設計規93.3隔震設計的流程及圖文表達要求支座的最大水平位移等參數。第二部分，根據隔震設計分析報告提供的有關參數進行上部結構設計和下部結構設計。1上部結構初步設計：根據預期的隔震后水平地震影響系數2形成隔震設計分析報告：根據初步的結構布置和構件截計指標。大于預期值時可重復以上1步~2步；3上部結構設計：根據隔震后的水平地震影響系數最大值進以上形成隔震設計分析報告時采用模型的重量和動力特性不同，則應重新進行以上第2步；4下部結構設計：根據隔震后的設防或罕遇地震下隔震支座3.3.3隔震設計分析報告的有關圖文表達要求應符合附錄A.0.13.3.4隔震結構設計圖紙的有關隔震部分圖文表達要求應符合附錄A.0.2的規定。構計算分析以及下部結構計算分析。50011確定，其中水平地震影響系數最大值采用隔震后的水平地4.1.3地震動力時程分析的有關要求應符合《建筑抗震設計規4.1.4當處于發震斷層10km以內時，輸入地震波應考慮近場影1隔震橡膠支座在重力荷載代表值下的豎向壓應力；2水平向減震系數和隔震后的水平地震影響系數最大值；3隔震橡膠支座在罕遇地震下的水平位移、豎向拉應力、豎4隔震結構的等效自振周期，即隔震層按水平等效剛度計算4.2.2隔震結構的減震計算分析模型(圖4.2.2a),一般宜采用空接，鉛芯橡膠支座(LRB)采用非線性單元或連接。計算減震系數時采用的非隔震計算模型(圖4.2.2b)應與上部結構計算模型相同。隔震層頂部的梁板結構，應作為其上部結構的一部分進行計算和設計，層高可取上支墩的高度。樓層標高1應按建筑場地類別和設計地震分組選用實際強震記錄和人工模擬的加速度時程曲線，其中實際強震記錄的數量不應少于總數的2/3;2多組時程曲線的平均地震影響系數曲線應與《建筑抗震設計規范》GB50011所采用的地震影響系數曲線在統計意義上相符。地震影響系數曲線在隔震結構和非隔震結構各自主要振型的周期點上相差不大于20%;3地震加速度時程曲線的有效持續時間應為隔震結構等效基本周期的5倍～10倍。一般可從首次達到該時程曲線最大峰值的10%的時間點算起，到最后一點達到最大峰值的10%為止；5當取3組地震波加速度時程曲線時，計算結果取時程法的程法的平均值。地震波的數量不宜少于7組。4.2.4水平向減震系數β和隔震后水平地震影響系數最大值1隔震后的水平地震影響系數最大值α應按下式計算：得的隔震與非隔震各層層間剪力的最大比值。對高層建筑，還應計算隔震與非隔震各層傾覆力矩準《橡膠支座第3部分：建筑隔震橡膠支座》GB2上部結構和下部結構的荷載-位移關系可采用線彈性模4當采用時程分析法時按設計基本地震加速度輸入進行計算。4.2.5罕遇地震作用下計算隔震支座的位移、拉應力、壓應力和模型。4.3上部結構計算分析4.3.2上部結構按非隔震結構進行計算分析時，水平地震作用可4.3.39度時和8度且設計實際采用的水平向減震系數不大于0.3時，隔震層以上的上部結構應進行豎向地震作用的計算。隔震層以上結構豎向地震作用標準值計算時，各樓層可視為質點，并按《建筑抗震設計規范》GB50011計算豎向地震作用標準值沿高度分別不應小于隔震層以上結構總重力荷載代表值的20%、30%和4.4.1下部結構采用獨立支墩方式布置時，可按懸臂柱模型計算支墩內力(圖4.4.1-1)。其中，支墩頂面荷載Q、P分別等于i隔震支座在罕遇地震下最大水平位移u;時的水平剪力和軸壓力，支墩頂面力矩M按下式計算(圖4.4.1-2):式中：M——i隔震支座的下支墩頂面由隔震支座水平變形引起的力矩；Q:——i隔震支座水平剪力；H?——i隔震支座高度；P?——i隔震支座軸壓力；u;——i隔震支座水平位移。方法進行。5隔震層設計5.1.1隔震層的水平等效剛度和等效黏滯阻尼比可按下列公式式中：K——隔震層水平等效剛度；5——隔震層等效黏滯阻尼比；5;——j隔震支座由試驗確定的等效K,—j隔震支座由試驗確定的水平等效剛度。1隔震橡膠支座由試驗確定設計參數時，豎2采用等效側力法計算水平向減震系數時，應取剪切變形100%的等效剛度和等效黏滯阻尼比；對罕遇地震驗算，宜采用剪切變形250%時的等效剛度和等效黏滯阻尼比，當隔震支座直徑較大時可采用剪切變形100%時的等效剛度和等效黏滯阻尼比；3采用時程分析法計算水平向減震系數和進行罕遇地震驗5.1.3根據試驗所得滯回曲線計算橡膠支座的等效剛度和等效5.2隔震層驗算及構造5.2.1隔震橡膠支座在重力荷載代表值的豎向壓應力不應超過表5.2.1的規定。隔震支座有效直徑不應建筑抗震設防類別甲類建筑乙類建筑壓應力限值(MPa)5.2.2隔震橡膠支座在罕遇地震的水平和豎向地震同時作用下，拉應力不應大于1MPa,壓應力不應大于2倍豎向壓應力限值。5.2.3隔震橡膠支座對應于罕遇地震水平剪力的最大水平位移，的質心與隔震層剛度中心在兩個主軸方向均無偏心時，邊支座的扭轉影響系數不應小于1.15。5.2.4隔震層應按下式進行抗風驗算：式中：Qa——鉛芯隔震橡膠支座的水平屈服力；Y.——風荷載分項系數，采用1.4;V——風荷載作用下隔震層的水平剪力標準值5.2.5隔震橡膠支座的彈性恢復力應符合下列要求：式中：K10——隔震橡膠支座在水平剪切應變為100%時的水平等有效剛度；T,——隔震橡膠支座橡膠層總厚度。5.2.6隔震房屋的高寬比大于3時，尚應進行抗傾覆驗算。傾覆力矩按罕遇地震作用計算，抗傾覆力矩根據上部結構重力荷載代表值計算。抗傾覆安全系數應大于1.2。5.2.7隔震支座與上部結構、下部結構之間的連接件應符合下列要求：1隔震支座與上部結構、下部結構之間的連接件(預埋件)應采用便于支座更換的螺栓、套筒等形式；2連接件應能傳遞罕遇地震下支座的最大水平剪力和彎矩。連接件的承載力驗算應符合《橡膠支座第3部分：建筑隔震橡膠支座》GB20688.3-2006附錄G的規定。其中，荷載作用可取不小于水平方向支座發生350%剪切變形時的水平剪力，支座拉應力取1.5MPa;3預埋鋼板和套筒可采用Q235B或Q345B鋼，套筒應優先采用Q345B鋼。螺栓不低于8.8級，錨筋不低于HRB400級。螺栓的尺寸和形式應符合有關國家標準的要求，套筒相應配套采用；4預埋件的錨固鋼筋長度宜大于20倍錨筋直徑，且不應小于5外露的預埋件應有可靠的防銹措施。5.3隔震支座的性能要求5.3.1建筑隔震橡膠支座主要包括天然隔震橡膠支座鉛芯隔震橡膠支座(LRB)。支座形狀分為圓形和方形，宜優先選用圓形。5.3.3建筑隔震橡膠支座的形狀系數應符合下列要求：1圓形隔震橡膠支座的第一形狀系數S?,應按下式計算：2圓形隔震橡膠支座的第二形狀系數S?,應按下式計算：S?——隔震橡膠支座的第二形狀系數；支座或無開孔取值為0;3一般情況下，S?不宜小于15,S?不宜小于5。5.3.4隔震支座的有關技術性能要求應符合《建筑隔震橡膠支座》JG118和《橡膠支座第3部分：建筑隔震橡膠支座》GB5.3.5在經歷相應設計基準期的耐久性試驗后，隔震支座剛度、阻尼特性變化不超過初期值的±20%;徐變量不超過支座內部橡膠總厚度的5%。5.3.6隔震支座的產品性能必須經過型式檢驗合格，每項工程采用的隔震支座的產品性能必須經過出廠檢驗合格。檢驗的方法和20688.3的規定。6.1.2隔震層以上結構的抗震措施，當水平向減震系數大于0.4時不應降低非隔震時的有關要求；水平向減震系數不大于0.4時，造措施(墻、柱的軸壓比)不應降低。抗震設防類別為丙類和乙類的建筑，隔震后上部結構抗震措施所對應烈度與減震系數之間的措施不應降低。(設計基本地震加速度)7度7度水平向減震系數7度7度7度7度7度(設計基本地震加速度)7度7度水平向減震系數高于9度7度7度6.1.3隔震后上部結構在多遇地震作用下的抗震變形驗算和罕50011對非隔震結構的規定。1隔震層頂部樓板厚度不應小于160mm;隔震層頂部樓板不設縫而上部結構設縫形成大底板時(圖3.2.4b),樓板厚度不應小于180mm。樓板應采用雙層雙向配筋，且每層每個方向的配筋率不應小于0.25%;2隔震層頂部框架梁的剛度和承載力，宜大于上部樓層框架度不宜小于350mm。6.2.2隔震檢修層、地下室或上部結構長度超過《混凝土結構設后澆帶間距不宜大于40m,樓板鋼筋在后澆帶內宜斷開并采用搭接接頭。6.2.4上部結構剪力墻的荷載和地震作用需通過轉換梁傳遞至1轉換梁設計應符合《高層建筑混凝土結構技術規程》JGJ3-2010第10章的規定；2轉換構件應傳力明確，不宜采用通過次梁的二次轉換形4轉換梁抗震等級應提高一級，確定抗震等級的地震烈度可5轉換梁中心線與隔震支座截面形心連線宜重合。轉換梁截面寬度不宜小于其上墻體截面厚度的2倍，不應小于350mm,且每側超出剪力墻寬度不應小于50mm。7.1一般規定李7.1.2支墩高度應滿足支座連接板埋件放置及相連梁柱縱筋錨固連接要求，支墩截面每側不應小于連接板以外50mm。當考慮后期支座更換時，應預留頂升設備位置。同一支墩處選用多個隔7.2支墩截面設計及構造下隔震支座底部的豎向力、水平力和力矩進行承載力驗算。承載7.2.2支墩截面不應小于墩高度的0.4倍和600mm,以及對應上部底層柱截面三者的較大值。7.2.3上支墩較短時(墩底面與梁底面的距離不大于300mm),隔震支座以上框架柱的縱筋和箍筋可延伸至上支墩底部，并在上支墩周邊設置豎向封閉箍筋或上部開口的U形箍筋和環向箍筋(圖7.2.3),其直徑不應小于12mm,間距不應大于200mm。隔震支座預埋鋼板或連接板的內側可根據局部承壓計算確定是否設置鋼筋三向環善隔震支座上支墩7.2.4下支墩、支柱以及高度較大的上支墩縱筋配筋率不應小于1.0%,箍筋直徑不應小于10mm,肢距不應大于200mm,間距不應大于100mm,且同時應滿足相應抗震等級的構造要求。7.3支柱框架截面設計及構造7.3.1隔震層以下設置有支柱框架的地下室結構時(圖3.2.3b、1地下室側向剛度與隔震檢修層上一層結構側向剛度的比值不應小于2,側向剛度可按等效剪切剛度計算；2構件承載力設計時應滿足隔震后設防地震的抗震承載力要求，并按罕遇地震進行抗剪承載力驗算。承載力可按不計抗震7.3.2支柱截面不應小于600mm和對應上部結構底層柱截面的較大值，框架梁截面高度不應小于跨度的1/12,截面寬度不小于7.4地基基礎設計7.4.1隔震建筑地基基礎的抗震驗算和地基處理仍應按本地區震房屋的地基和基礎也可不進行驗算。7.4.3隔震建筑應采用整體性好、能滿足地基承載力和建筑物容許變形要求并能調節不均勻沉降的地基基礎形式，應滿足下列要1高層建筑，宜采用筏形基礎或帶樁基的筏形基礎。當地質3獨立基礎和獨立樁基承臺應設置剛度較大的雙向基礎系8.1.1隔震結構應采取不阻礙隔震層在罕遇地震下發生大變形于各隔震支座在罕遇地震下的最大水平位移值的1.2倍且不小于(圖8.1.2),縫高不應小于20mm;當在隔震溝蓋板部位設置水平隔8.1.4無使用功能的隔震檢修層設計應滿足下列要求：1在室內設置檢修人孔出入口和爬梯；2隔震層地面應采用混凝土地面，并設置一定數量的集水坑3隔震層應設置照明設施，照明開關宜設置在檢修人孔附4隔震層梁下凈高不宜小于1.0m,不應小于0.8m,板下凈高設置防火隔離措施，其耐火極限應根據建筑物的耐火等級按框架出防震縫防震縫天d隔震支座隔震支座下支墩(支柱)豎向隔離縫框架柱天8.2建筑隔離構造設計。隔震溝高度較小時側壁可采用磚砌體，高度較大時側壁及底板應采用鋼筋混凝土結構。隔震溝側壁應按擋土結構進行設計。在隔震溝地基可能產生不均勻沉降時，隔震溝底板也可采用從基桿和周邊填充墻應設置水平隔離縫。地下室樓梯的平面布置，應考慮隔震支座寬度對地下室樓梯梯段及樓梯平臺2電梯井可設置懸掛式電梯底坑或滑動支撐式電梯底坑；電梯的平面布置應考慮隔震支座寬度和豎向隔離縫對電梯井道凈寬的影響，或在側壁與下支墩間設置豎向隔離縫。電梯底坑的水平和豎向隔離縫尺寸應考慮模板拆除和清理建筑垃3地下室墻體與上部梁板和上支墩間應設置水平隔離縫及效措施以適應隔震層的罕遇地震水平位移。9.1.1隔震工程應由主體結構施工單位負責施工，施工單位應具備相應的工程施工資質。9.1.2工程施工前，隔震工程設計單位(包括隔震設計咨詢單位)應按審查批準的設計文件，向施工單位進行專項隔震施工技術交底；施工單位應編制隔震專項施工組織設計和施工技術方案，經審查批準并報監理單位審批后方可組織實施。需變更設計時，應按照相應程序報審，經相關單位簽證后實施。9.1.3工程所采購的隔震支座的力學性能參數應與設計文件一9.1.4隔震支座與主體結構的連接需要進行深化設計時，必須經設計人員認可。9.1.5除本規程的要求外，隔震建筑的施工、驗收和維護應符合《建筑隔震工程施工及驗收規范》JGJ360的規定。9.2.1隔震支座的性能參數應符合設計圖紙要求，發貨前應提供型式檢驗和出廠檢驗報告。9.2.2隔震支座產品的標志和標簽除應符合《橡膠支座第3部分：建筑隔震橡膠支座》GB20688.3的規定外，尚宜包含支座水平屈服力、水平屈服后剛度、豎向剛度、形狀系數、單層內部鋼板厚度、單層內部橡膠厚度和橡膠層總厚度。9.3.1在工程施工階段，施工隔震支座上部結構時，應對隔震支座進行臨時固定，避免上部施工荷載對隔震支座產生水平位移。縮變形對隔震支座的影響。9.3.4隔震支座連接板和外露連接螺栓應采取防銹保9.3.8設備管線在穿越隔震層時應采用適應罕遇地震水平變形部結構周邊設置的豎向隔離縫(隔震溝)的位置和寬度，應符合設9.5.2應定期觀察隔震支座的變形及外觀。9.5.3應定期檢查是否存在可能限制上部結構位移的障礙物。9.5.4在地震或火災等可能對隔震支座造成損傷的災害發生后，9.5.5定期檢查和應急檢查后應將橡膠隔震支座周邊的防火隔9.5.7隔震建筑應在建筑物的入口和隔震溝等部位設置銘牌標識。A.0.1隔震設計分析報告的深度應滿足隔震設計和審查的需要，3隔震支座的布置平面及有關力學性能參數。隔震橡膠支4隔震分析所采用的上部計算模型與上部結構設計采用的非隔震計算模型的誤差對比。隔震結構與非隔震結構等效周期對6水平向減震系數和隔震后的水平地震影響系數最大值；7橡膠隔震支座重力荷載代表值的豎向壓應力和罕遇地震A.0.2隔震結構設計施工圖中有關隔震設計的內容應滿足隔震1隔震結構的設計圖紙應包括隔震設計說明2隔震設計說明應注明下列內容，有關數據應1)專項《隔震設計分析報告》的名稱和完成單位；2)有關隔震結構設計、檢驗和施工的專門標準：《建筑隔膠支座隔震技術規程》CECS126、《建筑隔震工程施工3)水平向減震系數和隔震后的水平地震影響系數最大值；4)采用抗震性能化設計時的性能目標(如采用);5)隔震支座的類型以及有關力學性能參數。隔震橡膠支尼比等參數；6)隔震支座應根據《建筑隔震橡膠支座》JG118、《橡膠支座》GB20688和《建筑隔震工程施工及驗收規范》JGJ360的要求進行型式檢驗、出廠檢驗和見證檢驗；7)在經歷相應設計基準期的耐久試驗后，隔震支座剛度、阻尼特性變化不超過初期值的±20%;徐變量不超過支座內部橡膠總厚度的5%;8)罕遇地震下隔震層的最大水平位移及相應隔離縫的寬度要求；9)隔震支座的定期檢查和維護要求；10)工程所采購的隔震支座的力學性能參數應與設計文3圖紙中隔震支座的布置及型號應與《隔震設計分析報告》一致；4隔震結構應采取不阻礙隔震層在罕遇地震下發生大變形的構造措施。圖紙應包括隔震溝平面布置圖、隔震溝做法、上部結構(包括隔震支座的上支墩)與下部墻體或構件間的隔離構造，穿可引用有關圖集；5圖紙中應注明穿過隔震層的設備配管、配線采用柔性連接或其他有效措施，以適應隔震層的罕遇地震水平位移；6設計文件中不得指定隔震支座的生產廠家，隔震支座的力學參數應具有通用性。隔震支座的名稱代號應符合《建筑隔震橡膠支座》JG118或《橡膠支座第3部分：建筑隔震橡膠支座》GB20688.3的規定。1為了便于在執行本規程條文時區別對待，對要求嚴格程度不同的用詞說明如下：1)表示很嚴格，非這樣做不可的用詞：2)表示嚴格，在正常情況下均應這樣做的用詞：3)表示允許稍有選擇，在條件許可時首先這樣做的用詞：4)表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的，采用“可”。2條文中指明應按其他有關標準、規范執行的寫法為：“應1《建筑抗震設計規范》GB500112《混凝土結構設計規范》GB500103《橡膠支座第3部分：建筑隔震橡膠支座》GB20688.35《高層建筑混凝土結構技術規程》JGJ36《建筑隔震工程施工及驗收規范》JGJ3609《建筑抗震設計規程》DB62/T25-3055混凝土建筑結構基礎隔震技術規程 45 3隔震結構設計基本規定 473.1一般規定 3.2結構布置 473.3隔震設計的流程及圖文表達要求 48 4.1一般規定 494.2隔震結構減震計算分析 494.3上部結構計算分析 4.4下部結構計算分析 5.1一般規定 5.2隔震層驗算及構造 5.3隔震支座的性能要求 536.1一般規定 536.2截面設計及構造 7下部結構和地基基礎設計 547.1一般規定 7.2支墩截面設計及構造 7.3支柱框架截面設計及構造 7.4地基基礎設計 558隔震構造要求 8.1一般規定 8.2建筑隔離構造 9隔震建筑的施工、驗收和維護 60 601.0.2建筑隔震支座主要包括建筑隔震橡膠支座和隔震彈性滑板支座，目前我國比較成熟且主要使用的是建筑隔震橡膠支座，對一般建筑均能滿足隔震要求，因此本規程適用于建筑隔震橡膠支座。為穩妥推廣和使用隔震技術，本規程的隔震裝置僅為建筑隔震橡膠支座。采用其他類型的隔震支座或裝置時，如滑板支座、阻性，且產品具有可靠的生產和性能檢測依據后，方可應用于建筑工1.0.3隔震結構的抗震設防目標是根據現行《建筑抗震設計規范》GB50011-2010第1.0.1條確定。按《建筑抗震設計規范》GB50011-2010第12章規定進行的隔震設計，還不能做到在設防烈度下上部結構不受損壞或主體結構處于彈性工作階段的要求，但與非隔震建筑相比，設防目標會有所提高。為保證隔震結構在罕遇地震下的抗震性能，隔震支座及相關支墩等構件均按罕遇地震內力和變形進行驗算，抗震性能明顯高于上部結構的基本要求。當隔震結構遭遇罕遇地震作用時，隔震層水平位移較大，水平剛度較小，隔震層的隔震和消能效果將得到充分發揮。因此，按設防地震烈度下確定的“水平向減震系數”進行抗震設計的隔震結構，其上部結構在罕遇地震下的實際地震反應將會小于預估值。本規程增加“隔震檢修層”的概念，以區別于“隔震層”。3.1.1隔震技術可適用于對使用功能有較高或專門要求的建筑，即用于投資方愿意通過適當增加投資來提高抗震安全性或保證震后使用功能的建筑。3.1.2引述《建筑抗震設計規范》GB50011-2010第3.8.2條。采用隔震設計方案，具有可能滿足提高抗震性能要求的優勢和條件，故可按較高的設防目標進行設計。3.1.7建議隔震結構的上部結構設計時，實際采用的地震作用不宜小于非隔震結構降低一度的效應，減震系數較小時可作為安全儲備考慮。3.2.2當隔震層剛度中心與上部結構的質量中心不重合時，對隔震層扭轉效應的控制指標，一般可參考以下3種方法進行評估。1隔震層偏心距不宜大于偏心方向結構平面邊長的3%;2采用扭轉位移增大系數λ(靜力預測值)進行控制，λ不宜大λ=1+r;e(K,/KT)式中：λ——平面端部支座的扭轉位移增大系數；r;——結構平面端支座與隔震層剛度中心在垂直于地震作用方向的距離；e——上部結構質量的中心和隔震層剛度中心在兩個主軸方向的偏心距；K,——隔震層水平等效剛度；K?——隔震層抗扭等效剛度。當結構平面為矩形且剛度分布基本均勻，K,/K?=12/(B2+L2),3采用時程分析的扭轉位移比進行控制，即在罕遇水平地震作用下，隔震層兩端部支座水平位移的最大值與其平均值的比值不宜大于1.2。由于采用的是時程分析的計算結果，該方法具有一定離散型。3.2.3下支墩高度較大時，墩頂宜增設雙向框架梁形成支柱框架，此時支柱框架層周邊可設置鋼筋混凝土擋土墻并與內部支柱框架整體連接。3.2.4隔震層水平剛度較小，可以減小溫度變形對上部結構的影響，因而伸縮縫間距可適當加大，但應考慮由此帶來隔震支座的附加溫度變形，以及混凝土在施工階段的收縮裂縫。3.3隔震設計的流程及圖文表達要求3.3.1隔震結構的設計可分為兩部分，以適應目前設計人員的已熟悉的抗震設計習慣，通過減震系數將抗震設計和隔震設計聯系起來。般也相應分為三個部分。4.2.2對于變形特征為剪切型的規則結構也可采用剪切模型按等效側力法計算減震系數和罕遇地震下的隔震層位移，隔震層可